JPH0628781B2 - 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造における清浄鋼の製造方法Info
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- JPH0628781B2 JPH0628781B2 JP854989A JP854989A JPH0628781B2 JP H0628781 B2 JPH0628781 B2 JP H0628781B2 JP 854989 A JP854989 A JP 854989A JP 854989 A JP854989 A JP 854989A JP H0628781 B2 JPH0628781 B2 JP H0628781B2
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- molten steel
- tundish
- long nozzle
- ladle
- steel
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は連続鋳造鋳片内の非金属介在物を低減した清浄
鋼の製造方法に関するものである。
鋼の製造方法に関するものである。
従来の技術 従来、連続鋳造における取鍋からタンディッシュへの溶
鋼注入による清浄鋼の製造方法については、特開昭60−
92054号公報に示されたように、タンディッシュ内に、
上堰、下堰を設け、タンディッシュ内溶鋼流を上下に偏
流させ、不純物である非金属介在物を浮上させる方法が
一般的である。
鋼注入による清浄鋼の製造方法については、特開昭60−
92054号公報に示されたように、タンディッシュ内に、
上堰、下堰を設け、タンディッシュ内溶鋼流を上下に偏
流させ、不純物である非金属介在物を浮上させる方法が
一般的である。
しかし上記の方法では、取鍋交換時に、後鍋からの溶鋼
を注入する際、タンディッシュ内溶鋼の上にスラグがあ
り、このスラグは同一タンディッシュで連々鋳する程厚
みが大きくなり（５〜10連鋳で５〜10cm程度）、しかも
取鍋内溶鋼ヘッドは320ton鍋の場合約５ｍであるので、
初期の溶鋼流は と高流速で、前鍋までのタンディッシュ内スラグをタン
ディッシュ下部までたたきつけ、溶鋼内に分散させてし
まう。そのために、上堰、下堰を設けたタンディッシュ
も清浄鋼の製造には充分でない。
を注入する際、タンディッシュ内溶鋼の上にスラグがあ
り、このスラグは同一タンディッシュで連々鋳する程厚
みが大きくなり（５〜10連鋳で５〜10cm程度）、しかも
取鍋内溶鋼ヘッドは320ton鍋の場合約５ｍであるので、
初期の溶鋼流は と高流速で、前鍋までのタンディッシュ内スラグをタン
ディッシュ下部までたたきつけ、溶鋼内に分散させてし
まう。そのために、上堰、下堰を設けたタンディッシュ
も清浄鋼の製造には充分でない。
又、特公昭59−48696号公報で示すように、「ロングノ
ズルにスラグブレーカーを装着し、該スラグブレーカー
の筒部下端をタンディッシュ湯面下20mm以上溶湯内に位
置するよう浸漬させて注入を行う連続鋳造における清浄
鋼の製造方法」がある。
ズルにスラグブレーカーを装着し、該スラグブレーカー
の筒部下端をタンディッシュ湯面下20mm以上溶湯内に位
置するよう浸漬させて注入を行う連続鋳造における清浄
鋼の製造方法」がある。
すなわち、第８図に上記特公昭59−48696号の実施例を
示す。１は取鍋で、２はロングノズルである。ロングノ
ズルの形状はストレート型であって、上部、下部の内径
は、ほぼ同等である。円筒３はロングノズル２の下端に
浸漬するまでの時間１分以上は溶けない厚みをもつアス
ベストを用いている。棚４は丸棒でつくられており、円
筒３を係止している。薄鉄板５は、厚み0.3〜2.0mmで、
スラグ６が混入しないための密閉型薄鉄板である。
示す。１は取鍋で、２はロングノズルである。ロングノ
ズルの形状はストレート型であって、上部、下部の内径
は、ほぼ同等である。円筒３はロングノズル２の下端に
浸漬するまでの時間１分以上は溶けない厚みをもつアス
ベストを用いている。棚４は丸棒でつくられており、円
筒３を係止している。薄鉄板５は、厚み0.3〜2.0mmで、
スラグ６が混入しないための密閉型薄鉄板である。
しかしながら、この方法においてもロングノズルはスト
レート型で初期の溶鋼流は高流速で、密閉型の薄鉄板５
に溶鋼流が当たった後、上方に逆流して溶鋼流の突沸現
象が生じることがあり、その結果取鍋１とロングノズル
２との間より溶鋼が流出し、溶鋼の空気酸化、取鍋とロ
ングノズルとの接続部の損傷によってその後の注入が不
可能となることがある。
レート型で初期の溶鋼流は高流速で、密閉型の薄鉄板５
に溶鋼流が当たった後、上方に逆流して溶鋼流の突沸現
象が生じることがあり、その結果取鍋１とロングノズル
２との間より溶鋼が流出し、溶鋼の空気酸化、取鍋とロ
ングノズルとの接続部の損傷によってその後の注入が不
可能となることがある。
又、実公昭61−6987号公報にはロングノズル上部に比べ
下部の内径が大きい漸次拡大型ロングノズルが開示され
ている。これは溶湯の再酸化を防止するものであるが、
ノズル下部が開放状態であるため、ノズル浸漬の際、ロ
ングノズル下部内部にタンディッシュ内溶鋼上に浮遊し
ているスラグが混入するおそれがある。
下部の内径が大きい漸次拡大型ロングノズルが開示され
ている。これは溶湯の再酸化を防止するものであるが、
ノズル下部が開放状態であるため、ノズル浸漬の際、ロ
ングノズル下部内部にタンディッシュ内溶鋼上に浮遊し
ているスラグが混入するおそれがある。
発明が解決しようとする課題 本発明は従来技術の問題点を改良するもので、連続鋳造
鋳片内の非金属介在物を低減した清浄鋼の製造法を提供
するものである。
鋳片内の非金属介在物を低減した清浄鋼の製造法を提供
するものである。
課題を解決するための手段 本発明は、溶鋼の連続鋳造において、前回取鍋に引き続
き次回取鍋内溶鋼をタンディッシュに供給するにあた
り、ロングノズルを上端より下端に向けて漸次拡大せし
め、下部開口部の内径を本体の内径の1.5倍以上とし、
該ロングノズルの下部に、逆錐体形状の内部が中空状態
で、頂部に２〜20mmφ相当の溶鋼注出孔を有するスケー
ルブレーカーを挿着した後、ロングノズルの下端がタン
ディッシュ内下堰の上端より下方に位置するようロング
ノズルをタンディッシュ溶鋼内に浸漬し、その後次回取
鍋内溶鋼をタンディッシュに供給することを特徴とする
連続鋳造における清浄鋼の製造方法である。
き次回取鍋内溶鋼をタンディッシュに供給するにあた
り、ロングノズルを上端より下端に向けて漸次拡大せし
め、下部開口部の内径を本体の内径の1.5倍以上とし、
該ロングノズルの下部に、逆錐体形状の内部が中空状態
で、頂部に２〜20mmφ相当の溶鋼注出孔を有するスケー
ルブレーカーを挿着した後、ロングノズルの下端がタン
ディッシュ内下堰の上端より下方に位置するようロング
ノズルをタンディッシュ溶鋼内に浸漬し、その後次回取
鍋内溶鋼をタンディッシュに供給することを特徴とする
連続鋳造における清浄鋼の製造方法である。
以下、図面にもとづいて本発明を具体的に説明する。
第１図は本発明の実施例を示す全体概要図で、取鍋１中
の溶鋼はロングノズル６を経由して、スケールブレーカ
ー７の頂部にある溶鋼注出孔14よりタンディッシュ11内
に注入される。溶鋼はタンディッシュの下堰９の上方、
上堰10の下方を経由して、タンディッシュ11の吐出口22
より図外の鋳型へ注入される。
の溶鋼はロングノズル６を経由して、スケールブレーカ
ー７の頂部にある溶鋼注出孔14よりタンディッシュ11内
に注入される。溶鋼はタンディッシュの下堰９の上方、
上堰10の下方を経由して、タンディッシュ11の吐出口22
より図外の鋳型へ注入される。
Ａ部のロングノズル６近傍の拡大図を第２図に示す。ロ
ングノズル６の下端部の内径は上端側に比べて1.5倍以
上となっており、鋼製のスケールブレーカーは逆錐体状
の中空状態で頂部に２〜20mmφ相当の孔を有する。錐体
としては円錐又は角錐が代表的である。
ングノズル６の下端部の内径は上端側に比べて1.5倍以
上となっており、鋼製のスケールブレーカーは逆錐体状
の中空状態で頂部に２〜20mmφ相当の孔を有する。錐体
としては円錐又は角錐が代表的である。
ｌ，ｌ′は通常の取鍋交換時におけるタンディッシュ11
内の溶鋼面高さを示す上限及び下限ラインであって、例
えば60tonタンディッシュでは約35ton、25tonのレベル
に相当する。
内の溶鋼面高さを示す上限及び下限ラインであって、例
えば60tonタンディッシュでは約35ton、25tonのレベル
に相当する。
第３図は本発明で用いるロングノズルの一実施例を示す
立面断面図である。たとえば、上部の内径(a)は110mm
φ、下部の内径(b)は220mmφであって、下部の内径は上
部に比べて２倍を有している。
立面断面図である。たとえば、上部の内径(a)は110mm
φ、下部の内径(b)は220mmφであって、下部の内径は上
部に比べて２倍を有している。
第４図にはロングノズル下部に取付ける逆錐体形状のス
ケールブレーカー７と、スケールブレーカーとロングノ
ズル６とを係止するための止め具８を示した。止め具８
は９mmφの丸棒を４本取付けているものである。
ケールブレーカー７と、スケールブレーカーとロングノ
ズル６とを係止するための止め具８を示した。止め具８
は９mmφの丸棒を４本取付けているものである。
第５図は、スケールブレーカー７の斜視概要図である。
第６図は、ロングノズル６にスケールブレーカー７を止
め具８を介して係止したときの図であり、第７図はタン
ディッシュ11内溶鋼12の湯面に接触しているときの図で
ある。スラグ13が流れてきても既にスケールブレーカー
７の鉄板が溶けてロングノズル６内には溶鋼が充満しス
ラグは入ってこない。
め具８を介して係止したときの図であり、第７図はタン
ディッシュ11内溶鋼12の湯面に接触しているときの図で
ある。スラグ13が流れてきても既にスケールブレーカー
７の鉄板が溶けてロングノズル６内には溶鋼が充満しス
ラグは入ってこない。
作用 以下本発明の作用について説明する。
前鍋の溶鋼がタンディッシュ内に約50ton程度あった状
態から注入し、注入が完了した後、ターレットが上昇し
前鍋が上昇する。次いでターレットが旋回して後鍋がタ
ンディッシュ上部に位置される。このときに、ロングノ
ズル下部に鋼製中空円錐状のスケールブレーカー７を取
付けた状態で、後鍋とロングノズルが挿着され、浸漬鋳
造位置まで下降して、後鍋の溶鋼がタンディッシュ内に
注入される。
態から注入し、注入が完了した後、ターレットが上昇し
前鍋が上昇する。次いでターレットが旋回して後鍋がタ
ンディッシュ上部に位置される。このときに、ロングノ
ズル下部に鋼製中空円錐状のスケールブレーカー７を取
付けた状態で、後鍋とロングノズルが挿着され、浸漬鋳
造位置まで下降して、後鍋の溶鋼がタンディッシュ内に
注入される。
この際用いるロングノズルは、上部に比べ下部の内径を
1.5倍以上とすることが必要である。1.5倍未満であると
溶鋼の流速はロングノズル下部で 以上となり、溶鋼流がタンディッシュ湯面にたたきつけ
る衝突エネルギーはストレート型ロングノズルに比べて
0.5倍（≒0.72）以上となる。溶鋼ヘッドが３ｍ以上あ
るとき、溶鋼流の衝突エネルギーを0.5倍（1/2）以下に
押えないと溶鋼の突沸現象が生じるため、1.5倍を下限
値とする。本発明の実施例では、ロングノズルの下部の
内径を上部に比べて２倍とし、衝突エネルギーを1/4以
下として溶鋼ヘッドが５ｍあっても突沸現象を完全に押
えることができた。
1.5倍以上とすることが必要である。1.5倍未満であると
溶鋼の流速はロングノズル下部で 以上となり、溶鋼流がタンディッシュ湯面にたたきつけ
る衝突エネルギーはストレート型ロングノズルに比べて
0.5倍（≒0.72）以上となる。溶鋼ヘッドが３ｍ以上あ
るとき、溶鋼流の衝突エネルギーを0.5倍（1/2）以下に
押えないと溶鋼の突沸現象が生じるため、1.5倍を下限
値とする。本発明の実施例では、ロングノズルの下部の
内径を上部に比べて２倍とし、衝突エネルギーを1/4以
下として溶鋼ヘッドが５ｍあっても突沸現象を完全に押
えることができた。
次に、鋼製のスケールブレーカーは、ロングノズルとと
もに下降する際、タンディッシュ内溶鋼面に浮いている
スラグを排除する役割を有する。そのため形状は逆錐体
状が有効である。
もに下降する際、タンディッシュ内溶鋼面に浮いている
スラグを排除する役割を有する。そのため形状は逆錐体
状が有効である。
さらに錐体の頂部に２〜20mmφの溶鋼吐出孔を設けたの
は、２mmφ未満だと後鍋の溶鋼が注入される初期に、溶
鋼の逆流現象が生じるため好ましくない。
は、２mmφ未満だと後鍋の溶鋼が注入される初期に、溶
鋼の逆流現象が生じるため好ましくない。
20mmφを越えると、溶鋼流はスムーズに流下するが、タ
ンディッシュ内湯面上のスラグが中空穴より浸入してく
るため、スラグ排除の目的が達せられない。
ンディッシュ内湯面上のスラグが中空穴より浸入してく
るため、スラグ排除の目的が達せられない。
ロングノズルの長さは、注入時に、タンディッシュ内溶
鋼面高さｌ′（下限）より下方で、下堰の上端より下方
に位置させることによってスラグの混入が防止できる。
鋼面高さｌ′（下限）より下方で、下堰の上端より下方
に位置させることによってスラグの混入が防止できる。
ロングノズル下部とスケールブレーカー下部との垂直距
離(c)は、スラグ厚以上が必要であり、スラグ厚100ｍ程
度とすると、タンディッシュ内湯面の変動量を考慮する
と100〜200mm程度が必要となる。
離(c)は、スラグ厚以上が必要であり、スラグ厚100ｍ程
度とすると、タンディッシュ内湯面の変動量を考慮する
と100〜200mm程度が必要となる。
後鍋がタンディッシュ上部に致着後、漸次拡大型のロン
グノズル下部に鋼製中空のスケールブレーカーを挿着
後、後鍋およびロングノズルが一体となってタンディッ
シュ浸漬位置まで下降する。下降する際、スケールブレ
ーカーがタンディッシュ内スラグを押し分けて排除す
る。
グノズル下部に鋼製中空のスケールブレーカーを挿着
後、後鍋およびロングノズルが一体となってタンディッ
シュ浸漬位置まで下降する。下降する際、スケールブレ
ーカーがタンディッシュ内スラグを押し分けて排除す
る。
後鍋から溶鋼を注入する際、ロングノズルの下端部は上
端部に比べて1.5倍以上拡大しているため、溶鋼流はロ
ングノズル上部に比べ下部では0.7倍以下の流速になる
ため、スケールブレーカーに衝突する衝突エネルギーは
1/2以下に緩和される。しかもスケールブレーカーは中
空になっているため、溶鋼流の逆流等が生じなく、スム
ーズにタンディッシュ内に注入されて、タンディッシュ
溶鋼上部のスラグをたたきつけることもないため、清浄
鋼の製造に極めて有利である。
端部に比べて1.5倍以上拡大しているため、溶鋼流はロ
ングノズル上部に比べ下部では0.7倍以下の流速になる
ため、スケールブレーカーに衝突する衝突エネルギーは
1/2以下に緩和される。しかもスケールブレーカーは中
空になっているため、溶鋼流の逆流等が生じなく、スム
ーズにタンディッシュ内に注入されて、タンディッシュ
溶鋼上部のスラグをたたきつけることもないため、清浄
鋼の製造に極めて有利である。
発明の効果 本発明のロングノズルは漸次拡大型なので、後鍋からの
注入時の流速は緩和され、しかも鋼製中空の逆錐体状の
スケールブレーカーを用いているため、緩和された溶鋼
流は逆流することもなく、タンディッシュ内溶鋼中に注
入される。又、スケールブレーカーおよび止め具は鋼製
なので、注入中に溶けて溶鋼内に入るため、スラグ生成
を助長する欠点も解決されている。
注入時の流速は緩和され、しかも鋼製中空の逆錐体状の
スケールブレーカーを用いているため、緩和された溶鋼
流は逆流することもなく、タンディッシュ内溶鋼中に注
入される。又、スケールブレーカーおよび止め具は鋼製
なので、注入中に溶けて溶鋼内に入るため、スラグ生成
を助長する欠点も解決されている。
第１図は本発明による実施例を示す図、第２図は第１図
Ａ部の拡大図、第３図は本発明で用いるロングノズルの
一実施例を示す図、第４図は本発明で用いるスケールブ
レーカーの一実施例を示す図、第５図は第４図の斜視概
要図、第６図は本発明で用いるロングノズルとスケール
ブレーカーとの組合せ図で、第７図は第６図をタンディ
ッシュ内に挿入したときの図、第８図は従来技術による
実施例を示す図である。 １……取鍋、２……ロングノズル（従来技術）、３……
円筒（従来技術）、４……棚（従来技術）、５……薄鉄
板（従来技術）、６……ロングノズル（本発明）、７…
…スケールブレーカー（本発明）、８……止め具（本発
明）、９……下堰、10……上堰、11……タンディッシ
ュ、12……溶鋼、13……スラグ、14……溶鋼注出孔。
Ａ部の拡大図、第３図は本発明で用いるロングノズルの
一実施例を示す図、第４図は本発明で用いるスケールブ
レーカーの一実施例を示す図、第５図は第４図の斜視概
要図、第６図は本発明で用いるロングノズルとスケール
ブレーカーとの組合せ図で、第７図は第６図をタンディ
ッシュ内に挿入したときの図、第８図は従来技術による
実施例を示す図である。 １……取鍋、２……ロングノズル（従来技術）、３……
円筒（従来技術）、４……棚（従来技術）、５……薄鉄
板（従来技術）、６……ロングノズル（本発明）、７…
…スケールブレーカー（本発明）、８……止め具（本発
明）、９……下堰、10……上堰、11……タンディッシ
ュ、12……溶鋼、13……スラグ、14……溶鋼注出孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 出光 国英 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 會社君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭62−282756（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−132754（ＪＰ，Ａ) 実公 昭46−23293（ＪＰ，Ｙ１)
Claims (1)
- 【請求項１】溶鋼の連続鋳造において、前回取鍋に引き
続き次回取鍋内溶鋼をタンディッシュに供給するにあた
り、ロングノズルを上端より下端に向けて漸次拡大せし
め、下部開口部の内径を本体の内径の1.5倍以上とし、
該ロングノズルの下部に、逆錐体形状の内部が中空状態
で、頂部に２〜20mmφ相当の溶鋼注出孔を有するスケー
ルブレーカーを挿着した後、ロングノズルの下端がタン
ディッシュ内下堰の上端より下方に位置するようロング
ノズルをタンディッシュ溶鋼内に浸漬し、その後次回取
鍋内溶鋼をタンディッシュに供給することを特徴とする
連続鋳造における清浄鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP854989A JPH0628781B2 (ja) | 1989-01-19 | 1989-01-19 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP854989A JPH0628781B2 (ja) | 1989-01-19 | 1989-01-19 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02192859A JPH02192859A (ja) | 1990-07-30 |
| JPH0628781B2 true JPH0628781B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=11696217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP854989A Expired - Lifetime JPH0628781B2 (ja) | 1989-01-19 | 1989-01-19 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628781B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111842872A (zh) * | 2020-07-27 | 2020-10-30 | 北京科技大学 | 用于长水口浸入式开浇的装置及其使用方法 |
-
1989
- 1989-01-19 JP JP854989A patent/JPH0628781B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02192859A (ja) | 1990-07-30 |
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