JPH0628784B2 - 内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラブの製造方法 - Google Patents
内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラブの製造方法Info
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- JPH0628784B2 JPH0628784B2 JP61029877A JP2987786A JPH0628784B2 JP H0628784 B2 JPH0628784 B2 JP H0628784B2 JP 61029877 A JP61029877 A JP 61029877A JP 2987786 A JP2987786 A JP 2987786A JP H0628784 B2 JPH0628784 B2 JP H0628784B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、中心部の偏析が少なく、かつ未圧着ポロシテ
ィーの無い内部健全性の優れた厚鋼板を連続鋳造法によ
って安価に製造する方法に関するものである。
ィーの無い内部健全性の優れた厚鋼板を連続鋳造法によ
って安価に製造する方法に関するものである。
（従来の技術） 近年、海洋構造物や各種圧力容器の大型化に伴い、使用
される板厚も増大傾向にあり１００mmを越える極厚鋼板
が多く使用されるようになってきている。このような極
厚の鋼板においては、溶接継手製作時の割れ防止や溶接
継手部も含めた靱性（ＣＯＤ値）確保のため、偏析やＵ
ＳＴ欠陥の無い清浄鋼が要求される。さて一般に、鋼板
の製造においては、連続鋳造スラブ（以下連鋳スラブと
いう）と鋼塊から製造した分塊スラブを使用する方法が
あり、製造コストの点で前者が有利であるが、最終製品
板厚が１００mmを越えた場合、現在実用化されている圧
延機の能力では連鋳スラブの中心に生成するセンターポ
ロシティを安定して圧着させることは困難であり、超音
波探傷試験（以下ＵＳＴという）欠陥等材質不良を生じ
る。この対策として、連続鋳造装置の出側で、ロールに
よる圧下を加える技術（特開昭５５−１１４４０４号公
報）があるが、製品板厚は１５０mm程度が上限となる。
さらに、ここ数年、厚板の新しいプロセスとしてたとえ
ば特公昭５５−３００４７号公報のごときＴＭＣＰ（Th
ermo Mechanical Controll Process加工熱処理）工程の
採用が盛んであるが、この工程においては、制御圧延を
行うため圧延温度が低くポロシティーの圧着に対する圧
延効果がより小さく、また圧延後直ちに制御冷却のため
水冷されるので鋼板中の水素が放出されにくく、通常工
程に較べ内部健全性の確保が一層困難であり、とくに偏
析部は水素誘起割れ感受性が高くＵＳＴ欠陥の発生傾向
を高める。このため、８０キロハイテンなどの高級鋼で
は、ＴＭＣＰ工程においては、厚さが５０mm程度が内部
健全性確保の上限となる。
される板厚も増大傾向にあり１００mmを越える極厚鋼板
が多く使用されるようになってきている。このような極
厚の鋼板においては、溶接継手製作時の割れ防止や溶接
継手部も含めた靱性（ＣＯＤ値）確保のため、偏析やＵ
ＳＴ欠陥の無い清浄鋼が要求される。さて一般に、鋼板
の製造においては、連続鋳造スラブ（以下連鋳スラブと
いう）と鋼塊から製造した分塊スラブを使用する方法が
あり、製造コストの点で前者が有利であるが、最終製品
板厚が１００mmを越えた場合、現在実用化されている圧
延機の能力では連鋳スラブの中心に生成するセンターポ
ロシティを安定して圧着させることは困難であり、超音
波探傷試験（以下ＵＳＴという）欠陥等材質不良を生じ
る。この対策として、連続鋳造装置の出側で、ロールに
よる圧下を加える技術（特開昭５５−１１４４０４号公
報）があるが、製品板厚は１５０mm程度が上限となる。
さらに、ここ数年、厚板の新しいプロセスとしてたとえ
ば特公昭５５−３００４７号公報のごときＴＭＣＰ（Th
ermo Mechanical Controll Process加工熱処理）工程の
採用が盛んであるが、この工程においては、制御圧延を
行うため圧延温度が低くポロシティーの圧着に対する圧
延効果がより小さく、また圧延後直ちに制御冷却のため
水冷されるので鋼板中の水素が放出されにくく、通常工
程に較べ内部健全性の確保が一層困難であり、とくに偏
析部は水素誘起割れ感受性が高くＵＳＴ欠陥の発生傾向
を高める。このため、８０キロハイテンなどの高級鋼で
は、ＴＭＣＰ工程においては、厚さが５０mm程度が内部
健全性確保の上限となる。
以上述べたように、現有の圧延工程で厚鋼板を製造する
場合、通常工程、ＴＭＣＰ工程のいずれにおいても製造
可能板厚に制約があり、その原因は、 最終製品に残存するポロシティー （最終製品内に残存した水素による）水素誘起割れ （水素誘起割れ感受性を助長する）偏析の存在による
ＵＳＴ欠陥によるものであり、製造可能板厚を拡大する
には、これらを防止する必要がある。
場合、通常工程、ＴＭＣＰ工程のいずれにおいても製造
可能板厚に制約があり、その原因は、 最終製品に残存するポロシティー （最終製品内に残存した水素による）水素誘起割れ （水素誘起割れ感受性を助長する）偏析の存在による
ＵＳＴ欠陥によるものであり、製造可能板厚を拡大する
には、これらを防止する必要がある。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、従来技術では不可能であった内部健全性が優
れ、又その結果中心部の靱性も優れた、通常工程におい
ては板厚１００mm以上、ＴＭＣＰ工程においては５０mm
以上の厚鋼板を連続鋳造法によって安価に製造すること
を目的としたものである。
れ、又その結果中心部の靱性も優れた、通常工程におい
ては板厚１００mm以上、ＴＭＣＰ工程においては５０mm
以上の厚鋼板を連続鋳造法によって安価に製造すること
を目的としたものである。
（問題点を解決するための手段） 前述のように、最終製品にＵＳＴ欠陥が生じる第一の原
因は、連鋳スラブ中に生成したミクロポロシティーが鋼
板に残存することである。このミクロポロシティーは、
製品板厚が厚い場合は、現有の圧延機で圧着させること
は困難で、その対策としては連鋳スラブ中のミクロポロ
シティーの発生を皆無にすることであるが、現在実用化
されている連続鋳造装置では不可能である。
因は、連鋳スラブ中に生成したミクロポロシティーが鋼
板に残存することである。このミクロポロシティーは、
製品板厚が厚い場合は、現有の圧延機で圧着させること
は困難で、その対策としては連鋳スラブ中のミクロポロ
シティーの発生を皆無にすることであるが、現在実用化
されている連続鋳造装置では不可能である。
また、第二の原因として、連鋳スラブの中心に生じる偏
析（以下中心偏析という）があげられる。ミクロポロシ
ティーが圧着しても、鋼板中に残った水素はこれらを起
点として水素誘起割れを生じやすく、とくに水素が放散
する時間の無いTMCP工程においては有害である。
析（以下中心偏析という）があげられる。ミクロポロシ
ティーが圧着しても、鋼板中に残った水素はこれらを起
点として水素誘起割れを生じやすく、とくに水素が放散
する時間の無いTMCP工程においては有害である。
本発明は、これらの点を考慮して、中心偏析を有効に減
少させるとともに、より効果的、経済的にミクロポロシ
ティーを圧延前に圧着する方法を見出しかつ両者を組合
せて用いることにより、従来の方法では製造不可能であ
った厚鋼板の製造を可能にしたもので、その特徴は 連続鋳造装置にて溶鋼を凝固させる時、凝固スラブの厚
みの中心の少なくとも３０mmを等軸晶として凝固させ、
且つ凝固が完了した直後、加圧面の長さ（Ｌ）がスラブ
厚（ｔ）との関係でＬ／ｔ≧1.0である一対の面状加圧
装置により厚み方向にΔｈ／ｔ≧0.01の軽圧下すること
を特徴とする内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラ
ブの製造方法である。但しΔｈ：圧下量。尚本発明で面
状加圧装置とは、相対する平面状の加圧面でスラブの肉
厚が減少する方向にスラブを加圧する装置をいう。
少させるとともに、より効果的、経済的にミクロポロシ
ティーを圧延前に圧着する方法を見出しかつ両者を組合
せて用いることにより、従来の方法では製造不可能であ
った厚鋼板の製造を可能にしたもので、その特徴は 連続鋳造装置にて溶鋼を凝固させる時、凝固スラブの厚
みの中心の少なくとも３０mmを等軸晶として凝固させ、
且つ凝固が完了した直後、加圧面の長さ（Ｌ）がスラブ
厚（ｔ）との関係でＬ／ｔ≧1.0である一対の面状加圧
装置により厚み方向にΔｈ／ｔ≧0.01の軽圧下すること
を特徴とする内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラ
ブの製造方法である。但しΔｈ：圧下量。尚本発明で面
状加圧装置とは、相対する平面状の加圧面でスラブの肉
厚が減少する方向にスラブを加圧する装置をいう。
（作用） 以下に本発明の作用を説明する。まず、連鋳スラブの中
心部を等軸晶とする理由を述べる。通常の連鋳スラブで
は凝固は周辺から中心に向かって柱状晶が発達するかた
ちで進行し、最後にスラブの表裏面から成長した柱状晶
がスラブの中心に達して凝固が完了する。この時スラブ
の中心には濃度の高い残溶鋼がそのまま凝固し非常に成
分濃度の高い偏析が生じることが多い。こうして生じた
スラブの中心の偏析は前述のように水素割れの起点とな
ったり靱性劣化の原因になる。発明者等の検討によれ
ば、このスラブ中心の偏析を防止するにはスラブ中心部
を等軸晶にすることが有効である。第１図に示すように
等軸晶の幅が十分広ければ、中心偏析によって生じる水
素割れを防止することができ、後述する面状軽圧下と併
用することによりＵＳＴ欠陥を完全に防止することがで
きる。なお、第１図より等軸晶の幅は３０mm以上であれ
ば良いことがわかる。なお第１図において、縦軸の欠陥
密集度γは以下の条件で鋼板を探傷した結果より求めた
ものである。
心部を等軸晶とする理由を述べる。通常の連鋳スラブで
は凝固は周辺から中心に向かって柱状晶が発達するかた
ちで進行し、最後にスラブの表裏面から成長した柱状晶
がスラブの中心に達して凝固が完了する。この時スラブ
の中心には濃度の高い残溶鋼がそのまま凝固し非常に成
分濃度の高い偏析が生じることが多い。こうして生じた
スラブの中心の偏析は前述のように水素割れの起点とな
ったり靱性劣化の原因になる。発明者等の検討によれ
ば、このスラブ中心の偏析を防止するにはスラブ中心部
を等軸晶にすることが有効である。第１図に示すように
等軸晶の幅が十分広ければ、中心偏析によって生じる水
素割れを防止することができ、後述する面状軽圧下と併
用することによりＵＳＴ欠陥を完全に防止することがで
きる。なお、第１図より等軸晶の幅は３０mm以上であれ
ば良いことがわかる。なお第１図において、縦軸の欠陥
密集度γは以下の条件で鋼板を探傷した結果より求めた
ものである。
ＵＳＴ探傷感度：JIS G 1801−1974＋6dB 欠陥評価：○…２５％＜Ｆ１＜５０％ △…５０％＜Ｆ１＜１００％ ×…１００％Ｆ１ 欠陥密集度：γ＝Ｎ／Ｓ Ｎ：△欠陥の個数（○２個は△１個と等価、△２個は×
１個と等価） Ｓ：鋼板表面積（m2） さて、連鋳スラブの凝固組織を等軸晶化する方法として
次の２つの方法が一般的である。第１の方法として、連
鋳スラブがその内部に未凝固部分を有する時期に電磁攪
拌を付与し等軸晶凝固を行わせると共に、成分の偏析を
少なくする方法がある。この場合未凝固部の厚みは、連
鋳スラブの冷却方法と厚みにより必然的に定まるもので
あり、連鋳機内における最終凝固点の位置はもちろんの
こと、機内各位置における凝固厚みは経験的に把握され
ており、これによって電磁攪拌設備設置位置を定めれ
ば、等軸晶帯厚みを制御することができる。即ち、等軸
晶帯厚み３０mm以上を確保することは容易である。ここ
で、スラブ厚み１６０〜４００mm、幅１８００〜２４０
０mm程度の連鋳機の場合、電磁攪拌は通常４００〜９０
０kVA程度の能力の設備を使用する。また等軸晶帯厚み
は３０mm以上であれば本発明の条件を満足するが、余り
厚くするためにはスラブの冷却を遅くする必要があり、
生産性を低下させるので、実用的な上限は１００mm程度
となる。
１個と等価） Ｓ：鋼板表面積（m2） さて、連鋳スラブの凝固組織を等軸晶化する方法として
次の２つの方法が一般的である。第１の方法として、連
鋳スラブがその内部に未凝固部分を有する時期に電磁攪
拌を付与し等軸晶凝固を行わせると共に、成分の偏析を
少なくする方法がある。この場合未凝固部の厚みは、連
鋳スラブの冷却方法と厚みにより必然的に定まるもので
あり、連鋳機内における最終凝固点の位置はもちろんの
こと、機内各位置における凝固厚みは経験的に把握され
ており、これによって電磁攪拌設備設置位置を定めれ
ば、等軸晶帯厚みを制御することができる。即ち、等軸
晶帯厚み３０mm以上を確保することは容易である。ここ
で、スラブ厚み１６０〜４００mm、幅１８００〜２４０
０mm程度の連鋳機の場合、電磁攪拌は通常４００〜９０
０kVA程度の能力の設備を使用する。また等軸晶帯厚み
は３０mm以上であれば本発明の条件を満足するが、余り
厚くするためにはスラブの冷却を遅くする必要があり、
生産性を低下させるので、実用的な上限は１００mm程度
となる。
第二の方法として、溶鋼の注入温度を低温側に制御する
方法である。注入時の温度を低くすれば、凝固組織は同
軸晶となり易いが、これは溶鋼組成によつその最適温度
が異り、また連鋳機の種類（垂直型か湾曲型かなど）や
操業条件（鋳込速度など）などによっても異なるので一
義的には定義はできないが、詳細な基本調査によって、
各連鋳機および操業条件に応じてスラブの等軸晶帯厚み
を制御することができる。
方法である。注入時の温度を低くすれば、凝固組織は同
軸晶となり易いが、これは溶鋼組成によつその最適温度
が異り、また連鋳機の種類（垂直型か湾曲型かなど）や
操業条件（鋳込速度など）などによっても異なるので一
義的には定義はできないが、詳細な基本調査によって、
各連鋳機および操業条件に応じてスラブの等軸晶帯厚み
を制御することができる。
このような２種の凝固組織等軸晶化の方法があり、電磁
攪拌を用いる方法は攪拌を行うことからやや結晶の粒度
が粗いという欠点があるが、等軸晶帯厚みを正確に制御
できるという利点がある。電磁攪拌を用いるか低温鋳造
の手法を用いるかは、製品となる厚板により選択すべき
であり、本発明の本質を変えるような差異はない。
攪拌を用いる方法は攪拌を行うことからやや結晶の粒度
が粗いという欠点があるが、等軸晶帯厚みを正確に制御
できるという利点がある。電磁攪拌を用いるか低温鋳造
の手法を用いるかは、製品となる厚板により選択すべき
であり、本発明の本質を変えるような差異はない。
以上述べたたように、中心部を等軸晶にするとスラブの
中心偏析を防止することができ、この面からはＵＳＴ欠
陥の防止に効果があるが、中心部の等軸晶化は必然的に
センターポロシティーの発生を促す。このためセンター
ポロシティーの対策が必要であるが、これに対しては以
下の方法が有効である。すなわち、スラブが凝固完了直
後上下一対の加圧面を持つ面状加圧装置により、すみや
かに厚み方向に軽圧下を加えることであり、以下の特徴
を持つ。
中心偏析を防止することができ、この面からはＵＳＴ欠
陥の防止に効果があるが、中心部の等軸晶化は必然的に
センターポロシティーの発生を促す。このためセンター
ポロシティーの対策が必要であるが、これに対しては以
下の方法が有効である。すなわち、スラブが凝固完了直
後上下一対の加圧面を持つ面状加圧装置により、すみや
かに厚み方向に軽圧下を加えることであり、以下の特徴
を持つ。
凝固直後に圧下するため、鋼の温度が全製造工程のな
かで最も高く圧下が容易である。
かで最も高く圧下が容易である。
中心部は凝固直後で温度が最も高く表裏面はやや温度
が低い温度勾配を持つため、同一圧下でも中心のミクロ
ポロシティーが圧着し易い。
が低い温度勾配を持つため、同一圧下でも中心のミクロ
ポロシティーが圧着し易い。
このため、わずかな軽圧下によってミクロポロシティ
ーの圧下が可能となり、小規模の経済的な圧下装置によ
って実現が可能である。
ーの圧下が可能となり、小規模の経済的な圧下装置によ
って実現が可能である。
さて、本発明の特徴である凝固直後に行う面圧下につい
ては第４図に概要を示したが、発明者等の検討により、
以下の条件が必要であることを実験的に見出している。
すなわち １）面状加圧装置の加圧面の長さ（Ｌ）は、連鋳スラブ
の厚みをｔとすると、Ｌ／ｔ≧1.0を満たす必要がある
（第２図）。この理由は、Ｌ／ｔが＜1.0では連鋳スラ
ブの中心に対する圧下の浸透が不充分であるが、Ｌ／ｔ
が1.0を越えると圧下の効果が連鋳スラブの中心まで十
分いきわたり、センターポロシティーが圧着するからで
ある。面状加圧装置の幅（Ｂ）は連鋳スラブ幅以上であ
ることが、操業上は有利であるがＢ／Ｌ≧１であれば、
本発明の効果を損なうことは無い。
ては第４図に概要を示したが、発明者等の検討により、
以下の条件が必要であることを実験的に見出している。
すなわち １）面状加圧装置の加圧面の長さ（Ｌ）は、連鋳スラブ
の厚みをｔとすると、Ｌ／ｔ≧1.0を満たす必要がある
（第２図）。この理由は、Ｌ／ｔが＜1.0では連鋳スラ
ブの中心に対する圧下の浸透が不充分であるが、Ｌ／ｔ
が1.0を越えると圧下の効果が連鋳スラブの中心まで十
分いきわたり、センターポロシティーが圧着するからで
ある。面状加圧装置の幅（Ｂ）は連鋳スラブ幅以上であ
ることが、操業上は有利であるがＢ／Ｌ≧１であれば、
本発明の効果を損なうことは無い。
２）また、面状加圧装置による圧下量（Δｈ）について
は、実験結果によりΔｈ／ｔ≧0.01で効果のあることが
確認された（第３図）。ここで、Δｈはすべて１回の加
圧により加えたものであるが、複数回に分けて加圧して
もその効果は変わらない。
は、実験結果によりΔｈ／ｔ≧0.01で効果のあることが
確認された（第３図）。ここで、Δｈはすべて１回の加
圧により加えたものであるが、複数回に分けて加圧して
もその効果は変わらない。
このようにして面状軽圧下された連鋳スラブは、その後
従来のプロセスと同様、一旦冷却後厚板工場にて極厚鋼
板に圧延されるほか、熱塊で直ちに厚板工場で最終製品
に圧延される。また場合によっては同様の工程を経て厚
板工場でＴＭＣＰ工程を通る。第４図に本発明の方法の
設備の概要を示す。
従来のプロセスと同様、一旦冷却後厚板工場にて極厚鋼
板に圧延されるほか、熱塊で直ちに厚板工場で最終製品
に圧延される。また場合によっては同様の工程を経て厚
板工場でＴＭＣＰ工程を通る。第４図に本発明の方法の
設備の概要を示す。
（実施例） 本発明の実施例を比較例とともに、第１表および第２表
に示した。本発明に基づき製造した鋼板は、通常工程で
は板厚が１００mm以上、ＴＭＣＰ工程では５０mm以上に
おいても優れた内部健全性を示している。一方、比較例
のものは、いずれかの条件に欠けるためＵＳＴ欠陥を生
じている。すなわち本法に基くものはいずれもＵＳＴ結
果：良、欠陥密集度（γ）：０、の判定であったが、比
較例のものはいずれもＵＳＴ結果：不良、欠陥密集度
（γ）：０でない、の判定であった。
に示した。本発明に基づき製造した鋼板は、通常工程で
は板厚が１００mm以上、ＴＭＣＰ工程では５０mm以上に
おいても優れた内部健全性を示している。一方、比較例
のものは、いずれかの条件に欠けるためＵＳＴ欠陥を生
じている。すなわち本法に基くものはいずれもＵＳＴ結
果：良、欠陥密集度（γ）：０、の判定であったが、比
較例のものはいずれもＵＳＴ結果：不良、欠陥密集度
（γ）：０でない、の判定であった。
（発明の効果） 以上詳細に説明した如く、本発明によれば従来のロール
圧下方式に比して、面状加圧装置による加圧によって、
板厚中心部まで圧下が十分に及び、センターポロシティ
ーの圧着が確実になされるから、内部健全性の優れた極
厚鋼板の製造板厚が拡大できる効果を持つ。特に本発明
においては水素割れ感受性の高い中心部の偏析がないた
め従来不可欠であった脱水素熱処理を省略でき、低コス
トで内部健全性の優れた加工熱処理鋼板の製造が可能で
ある。加えてホットチャージあるいは直接圧延といった
プロセスの採用も可能であり、この面からも省エネ効果
が大きく得られるものである。
圧下方式に比して、面状加圧装置による加圧によって、
板厚中心部まで圧下が十分に及び、センターポロシティ
ーの圧着が確実になされるから、内部健全性の優れた極
厚鋼板の製造板厚が拡大できる効果を持つ。特に本発明
においては水素割れ感受性の高い中心部の偏析がないた
め従来不可欠であった脱水素熱処理を省略でき、低コス
トで内部健全性の優れた加工熱処理鋼板の製造が可能で
ある。加えてホットチャージあるいは直接圧延といった
プロセスの採用も可能であり、この面からも省エネ効果
が大きく得られるものである。
第１図は連鋳スラブ中心の等軸晶の幅と鋼板の内部健全
性（欠陥密集度）の関係を示す。 第２図は面状加圧装置加圧面長さＬと連鋳スラブ厚みｔ
の比（Ｌ／ｔ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関
係を示す。 第３図は面状加圧装置の圧下量Δｈと鋼塊厚みｔの比
（Δｈ／ｔ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関係
を示す。 第４図は本発明の装置の概要を示すが、１：タンディッ
シュ、２：モールド、３：電磁攪拌装置、４：引抜ロー
ル、５：鋳片、６：加圧面、７：加圧装置、８：スラ
ブ、である。
性（欠陥密集度）の関係を示す。 第２図は面状加圧装置加圧面長さＬと連鋳スラブ厚みｔ
の比（Ｌ／ｔ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関
係を示す。 第３図は面状加圧装置の圧下量Δｈと鋼塊厚みｔの比
（Δｈ／ｔ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関係
を示す。 第４図は本発明の装置の概要を示すが、１：タンディッ
シュ、２：モールド、３：電磁攪拌装置、４：引抜ロー
ル、５：鋳片、６：加圧面、７：加圧装置、８：スラ
ブ、である。
Claims (1)
- 【請求項１】連続鋳造装置にて溶鋼を凝固させる時、凝
固スラブの厚み中心の少なくとも30mmを等軸晶として凝
固させ、且つ凝固が完了した直後、加圧面の長さ（Ｌ）
がスラブ厚（ｔ）との関係で、Ｌ／ｔ≧1.0である一対
の面状加圧装置により厚み方向にΔｈ／ｔ≧0.01の軽圧
下することを特徴とする、内部健全性の優れた厚鋼板用
連続鋳造スラブの製造方法。 但しΔｈ：圧下量
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61029877A JPH0628784B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | 内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61029877A JPH0628784B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | 内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラブの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62192242A JPS62192242A (ja) | 1987-08-22 |
| JPH0628784B2 true JPH0628784B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=12288205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61029877A Expired - Lifetime JPH0628784B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | 内部健全性の優れた厚鋼板用連続鋳造スラブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628784B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0367716A1 (de) * | 1988-10-31 | 1990-05-09 | Alusuisse-Lonza Services Ag | Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen eines Strangpressprofiles |
| KR100462913B1 (ko) * | 1998-12-28 | 2004-12-23 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 연속 주조 빌릿 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5976648A (ja) * | 1982-10-25 | 1984-05-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造法 |
-
1986
- 1986-02-15 JP JP61029877A patent/JPH0628784B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62192242A (ja) | 1987-08-22 |
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