JPH0629432B2 - コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置 - Google Patents
コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置Info
- Publication number
- JPH0629432B2 JPH0629432B2 JP63064980A JP6498088A JPH0629432B2 JP H0629432 B2 JPH0629432 B2 JP H0629432B2 JP 63064980 A JP63064980 A JP 63064980A JP 6498088 A JP6498088 A JP 6498088A JP H0629432 B2 JPH0629432 B2 JP H0629432B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling gas
- air suction
- air
- sloping flue
- sloping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はコークスの乾式消火装置のスローピングフリュ
ー柱煉瓦の倒壊防止に関するものである。
ー柱煉瓦の倒壊防止に関するものである。
［従来の技術］ 一般にコークスの乾式消火装置は第７図に示すように、
赤熱コークスを装入して冷却ガスで冷却する冷却器と、
冷却器１より流出した高温の冷却ガスを抜熱冷却する熱
回収設備と、この冷却した冷却ガスを再び冷却塔１の底
部に導入する冷却ガス循環系路とより構成されている。
赤熱コークスを装入して冷却ガスで冷却する冷却器と、
冷却器１より流出した高温の冷却ガスを抜熱冷却する熱
回収設備と、この冷却した冷却ガスを再び冷却塔１の底
部に導入する冷却ガス循環系路とより構成されている。
この冷却塔１は上部のプレチャンバー1a、胴部のクーリ
ングチャンバー1b、該クーリングチャンバー1b上部周側
に設けたスローピングフリュー1cで構成されている。冷
却ガス循環系路はダストキャッチャー２、熱回収設備と
してのボイラー３、サイクロン４、ブロワー５、冷却器
６を順次ダクト７で連結したものである。
ングチャンバー1b、該クーリングチャンバー1b上部周側
に設けたスローピングフリュー1cで構成されている。冷
却ガス循環系路はダストキャッチャー２、熱回収設備と
してのボイラー３、サイクロン４、ブロワー５、冷却器
６を順次ダクト７で連結したものである。
かくして、コークス炉から排出された赤熱コークスはプ
レチャンバー1aに受け入られ、クーリングチャンバー1b
底部より上昇して来た冷却ガスと向流接触して冷却され
る。
レチャンバー1aに受け入られ、クーリングチャンバー1b
底部より上昇して来た冷却ガスと向流接触して冷却され
る。
一方、赤熱コークスとの向流接触により1000℃〜900℃
に昇温した高温の冷却ガスはクーリングチャンバー1bよ
りスローピングフリュー1cを通してダクト７内に流出
し、ボイラー３へ導かれて蒸気発生に利用される。
に昇温した高温の冷却ガスはクーリングチャンバー1bよ
りスローピングフリュー1cを通してダクト７内に流出
し、ボイラー３へ導かれて蒸気発生に利用される。
そして、ボイラー３で抜熱され、更に冷却器６で130℃
〜180℃に低下した低温冷却ガスは再びその下流側のク
ーリングチャンバー1b下部から供給されて、該クーリン
グチャンバー1b内の赤熱コークスを冷却する。
〜180℃に低下した低温冷却ガスは再びその下流側のク
ーリングチャンバー1b下部から供給されて、該クーリン
グチャンバー1b内の赤熱コークスを冷却する。
このクーリングチャンバー1bに供給する低温冷却ガス量
はプレチャンバー1a内上部に設けた圧力計Ｔｐが所定圧
力（負圧）を保つように放散管８の調整弁8aを自動開閉
して調整している。
はプレチャンバー1a内上部に設けた圧力計Ｔｐが所定圧
力（負圧）を保つように放散管８の調整弁8aを自動開閉
して調整している。
クーリングチャンバー1b内の上昇中の冷却ガスは赤熱コ
ークスの未乾留分から生ずるＨ２及びCO等の可燃ガスを
含んでいる。このＨ２及びCOの濃度を所定管理範囲まで
下げる為の提案として、例えば特公昭５７−１５７８９
号公報がある。これは負圧状態にあるスローピングフリ
ュー1cの出口近傍のダクト７内に空気を吸引して、前記
Ｈ２、COを燃焼する方法である。
ークスの未乾留分から生ずるＨ２及びCO等の可燃ガスを
含んでいる。このＨ２及びCOの濃度を所定管理範囲まで
下げる為の提案として、例えば特公昭５７−１５７８９
号公報がある。これは負圧状態にあるスローピングフリ
ュー1cの出口近傍のダクト７内に空気を吸引して、前記
Ｈ２、COを燃焼する方法である。
しかし、これは冷却ガス中のＨ２、COの燃焼位置がダク
ト７である為、火焔がボイラー３内に達しボイラチュー
ブが局部的に高温加熱され該ボイラーチューブの溶損事
故を発生する。これを防止する為にはダクト７を長くし
なければならず設備費が高価となる問題を有している。
ト７である為、火焔がボイラー３内に達しボイラチュー
ブが局部的に高温加熱され該ボイラーチューブの溶損事
故を発生する。これを防止する為にはダクト７を長くし
なければならず設備費が高価となる問題を有している。
この欠点を解決する手段として実開昭６０−１６７４１
号公報に提案のように、ボイラー３から最も離れた位
置、つまりダクト７取付け位置とは反対側のスローピン
グフリュー1c内に該スローピングフリュー内に流入する
可燃ガス量に応じて空気を吸引して、冷却ガス中の
Ｈ２、COを燃焼する方法がある。
号公報に提案のように、ボイラー３から最も離れた位
置、つまりダクト７取付け位置とは反対側のスローピン
グフリュー1c内に該スローピングフリュー内に流入する
可燃ガス量に応じて空気を吸引して、冷却ガス中の
Ｈ２、COを燃焼する方法がある。
［発明が解決しようとする課題］ しかし、この方法も以下の問題を有している。
つまり、スローピングフリュー1c内に流入する高温冷却
ガス中のＨ２、CO量はコークス炉の稼動率、つまり冷却
塔１内に装入する単位時間当りの赤熱コークス量の変動
及び第４図に示すごとくコークス火落からプレチャンバ
ー1aに装入するまでの経過時間（コークス炉での乾留コ
ークスの熟熱状態）によって変化する。
ガス中のＨ２、CO量はコークス炉の稼動率、つまり冷却
塔１内に装入する単位時間当りの赤熱コークス量の変動
及び第４図に示すごとくコークス火落からプレチャンバ
ー1aに装入するまでの経過時間（コークス炉での乾留コ
ークスの熟熱状態）によって変化する。
この結果、スローピングフリュー1c内のガス温度は前記
のごとくスローピングフリュー内に流入するＨ２、CO等
の可燃ガス量と吸引空気量の変動に伴って変動し、この
変動量は300℃〜400℃に及ぶものであった。
のごとくスローピングフリュー内に流入するＨ２、CO等
の可燃ガス量と吸引空気量の変動に伴って変動し、この
変動量は300℃〜400℃に及ぶものであった。
このため、第３図に示すごとくスローピングフリュー1c
内の吸引口９を形成する自立状態の柱煉瓦は膨張・収縮
量が著しいために倒壊損傷を受ける。
内の吸引口９を形成する自立状態の柱煉瓦は膨張・収縮
量が著しいために倒壊損傷を受ける。
即ち、柱煉瓦10の後面10bは、スローピングフリュー1c
外筒壁煉瓦Ｔ１で支えられ、上面10cはスローピングフ
リュー1c内筒壁煉瓦Ｔ２下端で支えられている。しかし
前面10aは上方になるに従って炉内側に突出し、その突
出傾斜角θが垂直面に対し略20度で、何ら支えられるも
のは無く自立した構造となっている。
外筒壁煉瓦Ｔ１で支えられ、上面10cはスローピングフ
リュー1c内筒壁煉瓦Ｔ２下端で支えられている。しかし
前面10aは上方になるに従って炉内側に突出し、その突
出傾斜角θが垂直面に対し略20度で、何ら支えられるも
のは無く自立した構造となっている。
上記のごとく単にスローピングフリュー1c内にＨ２、CO
量に応じた空気を吸引してＨ２、COを燃焼すると、高温
循環ガス中のＨ２、COの含有量の変動によりスローピン
グフリュー1c内の温度が変動する。
量に応じた空気を吸引してＨ２、COを燃焼すると、高温
循環ガス中のＨ２、COの含有量の変動によりスローピン
グフリュー1c内の温度が変動する。
このスローピングフリュー1c内での温度変動により柱煉
瓦10が膨張・収縮して自立状態の柱煉瓦10の前面10a側
に移動する。
瓦10が膨張・収縮して自立状態の柱煉瓦10の前面10a側
に移動する。
この移動滑り面の目地部にコークス粉が侵入し、煉瓦が
収縮する際、元の位置に戻らず柱煉瓦10が該柱煉瓦10の
前面10a側に順次移動して、ついに自立出来なくなり倒
壊に至る。そして、その修復は多大な労力と時間が必要
とすると共にコース炉の稼動率を低下しなければならな
い等の問題点を有するものであった。
収縮する際、元の位置に戻らず柱煉瓦10が該柱煉瓦10の
前面10a側に順次移動して、ついに自立出来なくなり倒
壊に至る。そして、その修復は多大な労力と時間が必要
とすると共にコース炉の稼動率を低下しなければならな
い等の問題点を有するものであった。
［課題を解決するための手段］ 本発明は、このようにボイラーチューブの溶損事故を伴
うこと無く、しかもスローピングフリュー1cの柱煉瓦10
倒壊が発生しない乾式消火装置を提供することを目的と
するものである。
うこと無く、しかもスローピングフリュー1cの柱煉瓦10
倒壊が発生しない乾式消火装置を提供することを目的と
するものである。
本発明者等は第１図及び第２図に示す放散管22から従来
大気放散していた130℃〜180℃の低温冷却ガスが冷却器
６で冷却するガス量の５〜６％（冷却塔１の冷却処理能
力により多少異なる）に及ぶ事に着目し、種々実験検討
を繰返した。
大気放散していた130℃〜180℃の低温冷却ガスが冷却器
６で冷却するガス量の５〜６％（冷却塔１の冷却処理能
力により多少異なる）に及ぶ事に着目し、種々実験検討
を繰返した。
この結果、放散管22から大気放散していた低温冷却ガス
を前記空気吸引口21bの近傍からそのままスローピング
フリュー1c内に吸引すると、第６図（吸引空気一定）に
示すごとく、吸引する低温冷却ガス量の増加に応じて、
前記柱煉瓦10の倒壊原因となる該柱煉瓦10の温度変動が
小さくなり操業上問題とならない60〜50℃範囲に抑制す
る事ができた。
を前記空気吸引口21bの近傍からそのままスローピング
フリュー1c内に吸引すると、第６図（吸引空気一定）に
示すごとく、吸引する低温冷却ガス量の増加に応じて、
前記柱煉瓦10の倒壊原因となる該柱煉瓦10の温度変動が
小さくなり操業上問題とならない60〜50℃範囲に抑制す
る事ができた。
更に、冷却管１のコークスから発生するＨ２、CO等の可
燃ガス量又はこのガスを燃焼するのに必要な空気吸引管
21から吸引する空気量に応じて、導入低温冷却ガス量を
調整すると前記柱煉瓦10の温度変動を更に小さくする事
が出来た。
燃ガス量又はこのガスを燃焼するのに必要な空気吸引管
21から吸引する空気量に応じて、導入低温冷却ガス量を
調整すると前記柱煉瓦10の温度変動を更に小さくする事
が出来た。
しかも、その吸引低温冷却ガス量は従来放散管22から大
気放散していた量以内で充分であるという知見を得た。
気放散していた量以内で充分であるという知見を得た。
又、実操業においては、前記冷却塔１内のコークスから
発生するＨ２、CO量の変化は急激に発生するものではな
く、緩やかに発生する為、スローピングフリュー1c内に
吸引する低温冷却ガス量は必ずしも自動的に調整する必
要が無く、作業者が８時間に１回程度、コークス炉の稼
動率及び／又はダストキャッチャー３後方のダクト７内
冷却ガスの成分測定値で予測する可燃ガス量に応じて手
動調整するようにしてもさしつかえ無いという知見を得
た。
発生するＨ２、CO量の変化は急激に発生するものではな
く、緩やかに発生する為、スローピングフリュー1c内に
吸引する低温冷却ガス量は必ずしも自動的に調整する必
要が無く、作業者が８時間に１回程度、コークス炉の稼
動率及び／又はダストキャッチャー３後方のダクト７内
冷却ガスの成分測定値で予測する可燃ガス量に応じて手
動調整するようにしてもさしつかえ無いという知見を得
た。
本発明はこの知見に基づいてなされたものであり、その
特徴とするところは上部より受け入れた赤熱コークス底
部より吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コー
クスを冷却して底部より排出すると共に高温になった冷
却ガスを上側部のスローピングフリューを通して排出す
る冷却塔と、該スローピングフリューから排出した高温
冷却ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワ
ー、冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガ
ス循環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気
吸引口を通して該スローピングフリュー内に空気を導入
する空気吸引管と、該空気吸引管に介設した空気導入調
節弁を有するコークスの乾式消火装置において、前記冷
却器下流側の冷却ガス循環系路と前記空気吸引管又は前
記スローピングフリューの高温冷却ガス流れ方向に対し
て前記空気吸引口下流近傍を連通して、前記低温冷却ガ
スの一部をスローピングフリュー内に供給するバイパス
配管を設け、該バイパス配管の途中に流量調節弁を介設
したことを特徴とするコークス乾式消火設備におけるス
ローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止装置の手段を有
するものである。
特徴とするところは上部より受け入れた赤熱コークス底
部より吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コー
クスを冷却して底部より排出すると共に高温になった冷
却ガスを上側部のスローピングフリューを通して排出す
る冷却塔と、該スローピングフリューから排出した高温
冷却ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワ
ー、冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガ
ス循環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気
吸引口を通して該スローピングフリュー内に空気を導入
する空気吸引管と、該空気吸引管に介設した空気導入調
節弁を有するコークスの乾式消火装置において、前記冷
却器下流側の冷却ガス循環系路と前記空気吸引管又は前
記スローピングフリューの高温冷却ガス流れ方向に対し
て前記空気吸引口下流近傍を連通して、前記低温冷却ガ
スの一部をスローピングフリュー内に供給するバイパス
配管を設け、該バイパス配管の途中に流量調節弁を介設
したことを特徴とするコークス乾式消火設備におけるス
ローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止装置の手段を有
するものである。
［作 用］ 本発明の作用を第１図及び第２図を参照しつつ以下に説
明する。
明する。
冷却管６から流出した低温冷却ガスの一部をバイパス配
管20によりダクト７から分流する。この分流した温冷却
ガスを空気吸引管21と連結した空気吸引口21bの下流側
（スローピングフリュー内の高温ガス流れ方向に対し）
近傍のスローピングフリュー1c内に連通した冷却ガス吸
引口20c を通してスローピングフリュー1c内に吸引し
て、スローピングフリュー1c内でＨ２、CO等の可燃ガス
が空気中の酸素と反応して発生した燃焼熱を直ちに吸引
してもよく、又は空気吸引管21の途中にバイパス配管20
を連結して空気と一緒にスローピングフリュー1c内に吸
引することにより、燃焼速度を抑制すると共に燃焼熱を
直ちに吸収してもよい。
管20によりダクト７から分流する。この分流した温冷却
ガスを空気吸引管21と連結した空気吸引口21bの下流側
（スローピングフリュー内の高温ガス流れ方向に対し）
近傍のスローピングフリュー1c内に連通した冷却ガス吸
引口20c を通してスローピングフリュー1c内に吸引し
て、スローピングフリュー1c内でＨ２、CO等の可燃ガス
が空気中の酸素と反応して発生した燃焼熱を直ちに吸引
してもよく、又は空気吸引管21の途中にバイパス配管20
を連結して空気と一緒にスローピングフリュー1c内に吸
引することにより、燃焼速度を抑制すると共に燃焼熱を
直ちに吸収してもよい。
かくして、スローピングフリュー1c内面煉瓦への熱伝達
を阻止し、前記柱煉瓦10の温度上昇を防止するものであ
る。
を阻止し、前記柱煉瓦10の温度上昇を防止するものであ
る。
その低温冷却ガス吸引量はＨ２、CO等の可燃ガス含有量
の変動原因となるコークス炉の稼動率及び／又は燃焼後
の冷却ガスに成分により調整するか、又は前記空気吸引
量に応じて調整する。
の変動原因となるコークス炉の稼動率及び／又は燃焼後
の冷却ガスに成分により調整するか、又は前記空気吸引
量に応じて調整する。
これにより、スローピングフリュー1cの柱煉瓦10の膨張
・収縮に起因する該柱煉瓦10の倒壊を防止し、安定した
操業を可能とするもので、しかも、低温冷却ガスを使用
することにより系全体のガスバランスが安定し、既設の
コークス乾式消火装置に容易に設ける事を可能とするも
のである。
・収縮に起因する該柱煉瓦10の倒壊を防止し、安定した
操業を可能とするもので、しかも、低温冷却ガスを使用
することにより系全体のガスバランスが安定し、既設の
コークス乾式消火装置に容易に設ける事を可能とするも
のである。
［実施例］ 第１図及び第２図は本発明の一実施例を示す図であり、
図中20は冷却管６の下流側のダクト７とスローピングフ
リュー1cの駈気吸引口21b近傍に設けた冷却ガス吸引口2
0bを連通接続し、途中に流量調整弁20aと20bを有するバ
イパス配管、21は一端を大気に開放し、他端をスローピ
ングフリュー1cの空気吸引口21bに連接した空気吸引管
であり、該空気吸引管21bは冷却ガス吸引口20cと交互に
設けている。21aは空気吸引管２１の途中に介設した流
量調整弁、２２は流量調整弁20aと20bの間のバイバス配
管２０に連接した放散管、２３はＨ２、CO発生量演算
器、２４は空気吸引量演算器、２５は流量調整弁21aの
開度を演算する演算器、２６と２９は調節器、２７と３
２は駆動部、２８は冷却ガス吸引量を演算する演算器、
３３は流量調整弁20bの開度を演算する演算器、３０は
冷却ガス中のガス成分を測定するガス成分測定器、３１
は演算器である。
図中20は冷却管６の下流側のダクト７とスローピングフ
リュー1cの駈気吸引口21b近傍に設けた冷却ガス吸引口2
0bを連通接続し、途中に流量調整弁20aと20bを有するバ
イパス配管、21は一端を大気に開放し、他端をスローピ
ングフリュー1cの空気吸引口21bに連接した空気吸引管
であり、該空気吸引管21bは冷却ガス吸引口20cと交互に
設けている。21aは空気吸引管２１の途中に介設した流
量調整弁、２２は流量調整弁20aと20bの間のバイバス配
管２０に連接した放散管、２３はＨ２、CO発生量演算
器、２４は空気吸引量演算器、２５は流量調整弁21aの
開度を演算する演算器、２６と２９は調節器、２７と３
２は駆動部、２８は冷却ガス吸引量を演算する演算器、
３３は流量調整弁20bの開度を演算する演算器、３０は
冷却ガス中のガス成分を測定するガス成分測定器、３１
は演算器である。
なお１〜１０は第７図の符号と同じであり、ここでは説
明は省略する。
明は省略する。
前記と同様に冷却器６で、130〜180℃に冷却された冷却
ガスの大部分はダクト７を通って冷却塔１のクーリング
チャンバー1b下部より吸込まれ、残部（下記スローピン
グフリュー1c内に導入した空気量とクーリングチャンバ
ー1b内で発生したＨ２及びCO量に相当する量）はバイバ
ス配管２０を上昇する。
ガスの大部分はダクト７を通って冷却塔１のクーリング
チャンバー1b下部より吸込まれ、残部（下記スローピン
グフリュー1c内に導入した空気量とクーリングチャンバ
ー1b内で発生したＨ２及びCO量に相当する量）はバイバ
ス配管２０を上昇する。
このクーリングチャンバー1b下部より吸込む冷却ガス量
は該プレチャンバー1a上部の圧力を圧力測定器Ｔｐで測
定し、その測定値に応じて流量調整弁20aを調整して、
該プレチャンバー1a内上部が所定の負圧となるように調
整されている。
は該プレチャンバー1a上部の圧力を圧力測定器Ｔｐで測
定し、その測定値に応じて流量調整弁20aを調整して、
該プレチャンバー1a内上部が所定の負圧となるように調
整されている。
この吸込まれた冷却ガスはクーリングチャンバー1b内を
降下中の赤熱コークスと向流接触して1000℃〜900℃に
昇温すると共に赤熱コークスの未乾留分から生ずるＨ２
及びCOを含んだ高温の冷却ガスとなり、吸引口９よりス
ローピングフリュー1c内に流入する。
降下中の赤熱コークスと向流接触して1000℃〜900℃に
昇温すると共に赤熱コークスの未乾留分から生ずるＨ２
及びCOを含んだ高温の冷却ガスとなり、吸引口９よりス
ローピングフリュー1c内に流入する。
このＨ２及びCOは空気吸引管２１を通して空気吸引口21
bより吸引された空気により燃焼しつつ仕切板Ｓにより
仕切られたスローピングフリュー1c内を矢印Ａ、Ｂ方向
に流れる。
bより吸引された空気により燃焼しつつ仕切板Ｓにより
仕切られたスローピングフリュー1c内を矢印Ａ、Ｂ方向
に流れる。
このＨ２及び、COが燃焼すると発熱すがる、この熱は空
気吸引口21bに隣接したガス吸引口20cよりバイバス配管
２０を通って上昇する冷却ガスを吸引して、直ちに冷却
するものである。
気吸引口21bに隣接したガス吸引口20cよりバイバス配管
２０を通って上昇する冷却ガスを吸引して、直ちに冷却
するものである。
尚、この燃焼用の空気及び冷却用の低温冷却ガスのスロ
ーピングフリュー1c内への導入位置としては、スローピ
ングフリュー1c縦断面中央部で、しかも、その箇所数は
吸引口９の数に対応させる事が、柱煉瓦１０の温度変動
を小さくする上で好ましい。
ーピングフリュー1c内への導入位置としては、スローピ
ングフリュー1c縦断面中央部で、しかも、その箇所数は
吸引口９の数に対応させる事が、柱煉瓦１０の温度変動
を小さくする上で好ましい。
次に、空気吸引口２１を通して空気逆引口21bより吸引
する空気量及び冷却ガス吸引口20cよりバイパス配管２
０を通して吸引する冷却ガス量の調整について説明す
る。
する空気量及び冷却ガス吸引口20cよりバイパス配管２
０を通して吸引する冷却ガス量の調整について説明す
る。
予じめコークス炉の稼動率とクーリングチャンバー1b内
で発生するＨ２、CO量との関係を記憶させたＨ２、CO発
生量演算器２３に現在のコークス炉稼動率を設定器３４
より入力してＨ２、CO発生量を算出し、その値を空気吸
引量演算器２４に出力する。
で発生するＨ２、CO量との関係を記憶させたＨ２、CO発
生量演算器２３に現在のコークス炉稼動率を設定器３４
より入力してＨ２、CO発生量を算出し、その値を空気吸
引量演算器２４に出力する。
空気吸引量演算器２４は入力した算出Ｈ２、CO発生量に
応じて必要空気（酸素以下Ｏ２と称す）量を算出し、算
器２５，２８に出力する。尚、この際Ｈ２、COが１〜２
％程度残る空気（Ｏ２）量とすることが好ましい。
応じて必要空気（酸素以下Ｏ２と称す）量を算出し、算
器２５，２８に出力する。尚、この際Ｈ２、COが１〜２
％程度残る空気（Ｏ２）量とすることが好ましい。
演算器２５は必要空気量（酸素量）に応じて流量調整弁
21aの開度を演算して調節器２６に出力する。かくし
て、調整器２６は駆動部２７を通じて流量調整弁21aを
調整操作する。
21aの開度を演算して調節器２６に出力する。かくし
て、調整器２６は駆動部２７を通じて流量調整弁21aを
調整操作する。
又、ダストキャッチャー３後方のダクト７に冷却ガスの
成分を測定する測定器３０を設け、この測定器３０で測
定したＨ２、CO、Ｏ２量で空気（Ｏ２）量の過不足を演
算器３１で演算し、この値を空気吸引量演算器２４にフ
ィーバックすることが好ましい。
成分を測定する測定器３０を設け、この測定器３０で測
定したＨ２、CO、Ｏ２量で空気（Ｏ２）量の過不足を演
算器３１で演算し、この値を空気吸引量演算器２４にフ
ィーバックすることが好ましい。
演算器２８は予じめＨ２、CO量と空気（Ｏ２）導入によ
り該Ｈ２、COが燃焼して発生する熱量との関係を記憶し
ておき、この関係と空気吸引量演算器２４から入力した
必要空気（Ｏ２）量から吸引冷却ガス量を演し、演算器
３３に出力する。
り該Ｈ２、COが燃焼して発生する熱量との関係を記憶し
ておき、この関係と空気吸引量演算器２４から入力した
必要空気（Ｏ２）量から吸引冷却ガス量を演し、演算器
３３に出力する。
演算器３３は演算器２８で演算した吸引冷却ガス量によ
り流量調整弁21aの開度を演算して調整器２９に出力す
る。該調整器２９は駆動部３４を通じて流量調整弁20b
を調整操作する。
り流量調整弁21aの開度を演算して調整器２９に出力す
る。該調整器２９は駆動部３４を通じて流量調整弁20b
を調整操作する。
このようにして、バイパス配管２０を上昇してきた冷却
ガスの一部は冷却ガス吸引口20cを通してスローピング
フリュー1cに流入し、残りの冷却ガスはバイバス配管２
０に設けた放散管２２より放散する。
ガスの一部は冷却ガス吸引口20cを通してスローピング
フリュー1cに流入し、残りの冷却ガスはバイバス配管２
０に設けた放散管２２より放散する。
このようにして、コークス炉より押出した赤熱コークス
を冷却した結果を従来例と共に下表に示す。
を冷却した結果を従来例と共に下表に示す。
又、第５図に他の実施例を示す。これはバイバス配管２
０をスローピングフリュー1cの冷却ガス吸引口20c連通
するのでは無く、空気吸引管２１に連通し、空気と冷却
ガスを同時にスローピングフリュー1c内に導入するもの
である。
０をスローピングフリュー1cの冷却ガス吸引口20c連通
するのでは無く、空気吸引管２１に連通し、空気と冷却
ガスを同時にスローピングフリュー1c内に導入するもの
である。
その他の構成は前記実施例と同一である。
［効 果］ 以上説明したごとく、本発明はスローピングフリュー1c
内に空気を吸引して該フリュー1c内に流入した高温の冷
却ガス中のＨ２、COを燃焼しても、その燃焼熱を従来大
気中に放散していた低温の冷却ガスを吸引して直ちに低
下して、スローピングフリュー1c内面煉瓦の温度変化を
防止出来るので、ランニングコストを全くかけることな
く、しかも冷却系内のガスバランスを壊すことなく上記
スローピングフリュー1c入口の柱煉瓦の膨張・収縮に起
因する脱落を防止して、長期に渡って安定した操業を可
能とするものである。
内に空気を吸引して該フリュー1c内に流入した高温の冷
却ガス中のＨ２、COを燃焼しても、その燃焼熱を従来大
気中に放散していた低温の冷却ガスを吸引して直ちに低
下して、スローピングフリュー1c内面煉瓦の温度変化を
防止出来るので、ランニングコストを全くかけることな
く、しかも冷却系内のガスバランスを壊すことなく上記
スローピングフリュー1c入口の柱煉瓦の膨張・収縮に起
因する脱落を防止して、長期に渡って安定した操業を可
能とするものである。
第１図は本発明の一実施例を示す側断面図、第２図は本
実施例の冷却塔１上部の側面図、第３図は第１図中Ｃ−
Ｃ矢視図、第４図はコークス炉での火落ちから冷却塔に
装入するまでの経過時間とコークスから流出するＨ２＋
CO量の関係を示す図、第５図は他の実施例を示す図、第
６図は低温冷却ガス吸引量とスローピングフリュー1c内
柱煉瓦温度変動の関係を示した図、第７図は従来の乾式
消化装置の概略図である。 １：冷却塔、1a：プレチャンバー 1b：クーリングチャンバー 1c：スローピングフリュー ２：ダストキッチャー ３：ボイラー、４：サイクロン ５：ブロワー、６：冷却器 ７：ダクト、８：放散管 ９：吸引口、１０：柱煉瓦 ２０：バイパス配管、２１：空気吸引管 20a，20b，21a：流量調整弁 ２３：Ｈ２、CO発生量演算器 ２４：空気吸引量演算器 ２５，２８，３１：演算器 ２６，２９：調節器 ２７，３２：駆動部 ３０：ガス成分測定器 ３４：設定器、Ｔｐ：圧力計 Ｔ１：スローピングフリュー外筒壁煉瓦 Ｔ２：スローピングフリュー内筒壁煉瓦
実施例の冷却塔１上部の側面図、第３図は第１図中Ｃ−
Ｃ矢視図、第４図はコークス炉での火落ちから冷却塔に
装入するまでの経過時間とコークスから流出するＨ２＋
CO量の関係を示す図、第５図は他の実施例を示す図、第
６図は低温冷却ガス吸引量とスローピングフリュー1c内
柱煉瓦温度変動の関係を示した図、第７図は従来の乾式
消化装置の概略図である。 １：冷却塔、1a：プレチャンバー 1b：クーリングチャンバー 1c：スローピングフリュー ２：ダストキッチャー ３：ボイラー、４：サイクロン ５：ブロワー、６：冷却器 ７：ダクト、８：放散管 ９：吸引口、１０：柱煉瓦 ２０：バイパス配管、２１：空気吸引管 20a，20b，21a：流量調整弁 ２３：Ｈ２、CO発生量演算器 ２４：空気吸引量演算器 ２５，２８，３１：演算器 ２６，２９：調節器 ２７，３２：駆動部 ３０：ガス成分測定器 ３４：設定器、Ｔｐ：圧力計 Ｔ１：スローピングフリュー外筒壁煉瓦 Ｔ２：スローピングフリュー内筒壁煉瓦
Claims (4)
- 【請求項１】上部より受け入れた赤熱コークスと底部よ
り吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コークス
を冷却して底部より排出すると共に高温になった冷却ガ
スを上側部のスローピングフリューを通して排出する冷
却塔と、該スローピングフリューから排出した高温冷却
ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワー、
冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガス循
環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気吸引
口を通して該スローピングフリュー内に空気を導入する
空気吸引管と、該空気吸引管に介設した空気導入調節弁
を有するコークスの乾式消火装置において、前記冷却器
下流側の冷却ガス循環系路と前記空気吸引管又は前記ス
ローピングフリューの高温冷却ガス流れ方向に対して前
記空気吸引口下流近傍を連通して、前記低温冷却ガスの
一部をスローピングフリュー内に供給するバイパス配管
を設け、該バイパス配管の途中に流量調節弁を介設した
ことを特徴とするコークス乾式消火設備におけるスロー
ピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止装置。 - 【請求項２】上部より受け入れた赤熱コークスと底部よ
り吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コークス
を冷却して底部より排出すると共に高温になった冷却ガ
スを上側部のスローピングフリューを通して排出する冷
却塔と、該スローピングフリューから排出した高温冷却
ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワー、
冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガス循
環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気吸引
口を通して該スローピングフリュー内に流入するＨ２及
びCO等の可燃ガス量に応じてスローピングフリュー内に
空気を導入する空気吸引管と、該空気吸引管に介設した
空気導入調節弁を有するコークスの乾式消火装置におい
て、前記冷却器で冷却した低温冷却ガスの一部を、前記
可燃ガス量に応じて前記空気吸引管からの空気と一緒又
は前記スローピングフリューの前記高温冷却ガス流れ方
向に対して前記空気吸引口下流側近傍に導入して、柱煉
瓦の倒壊を防止することを特徴とするコークス乾式消火
設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止
方法。 - 【請求項３】上部より受け入れた赤熱コークスと底部よ
り吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コークス
を冷却して底部より排出すると共に高温になった冷却ガ
スを上側部のスローピングフリューを通して排出する冷
却塔と、該スローピングフリューから排出した高温冷却
ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワー、
冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガス循
環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気吸引
口を通して該スローピングフリュー内に流入するＨ２及
びCO等の可燃ガス量に応じてスローピングフリュー内に
空気を導入する空気吸引管と、該空気吸引管に介設した
空気導入調節弁を有するコークスの乾式消火装置におい
て、前記冷却器で冷却した低温冷却ガスの一部を前記空
気吸引管からの空気と一緒に又は前記スローピングフリ
ューの前記高温冷却ガス流れ方向に対して前記空気吸引
口下流側近傍に導入すると共に前記空気吸引管からの空
気吸引量に応じて前記空気導入調節弁を調整してスロー
ピングフリュー内に導入する低温冷却ガスの導入量を調
節して、柱煉瓦の倒壊を防止することを特徴とするコー
クス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱
煉瓦倒壊防止方法。 - 【請求項４】上部より受け入れた赤熱コークスと底部よ
り吹込んだ低温冷却ガスを向流接触して該赤熱コークス
を冷却して底部より排出すると共に高温になった冷却ガ
スを上側部のスローピングフリューを通して排出する冷
却塔と、該スローピングフリューから排出した高温冷却
ガスを熱回収設備に導入して熱回収した後、ブロワー、
冷却器を通して再び冷却塔の底部に供給する冷却ガス循
環系路と、前記スローピングフリューに設けた空気吸引
口を通して該スローピングフリュー内に空気を導入する
空気吸引管と、該空気吸引管に介設した空気導入調節弁
を有するコークスの乾式消火装置において、前記冷却器
下流側の冷却ガス循環系路と前記空気吸引管又は前記ス
ローピングフリューの前記高温冷却ガス流れ方向に対し
て前記空気吸引口下流側近傍を連通するバイパス配管
と、該バイパス配管の途中に介設した低温冷却ガス流量
を調整する流量調整弁と、コークス炉の稼動率又は前記
冷却ガス循環系路中のガス成分に応じてスローピングフ
リュー内に導入する空気量を演算する空気導入量演算器
と、該空気導入量演算器からの空気導入量に応じて前記
空気導入調節弁の開度を演算し、該空気導入調節弁を動
作する動作部に演算結果を出力する空気導入調節弁開度
演算器と、前記空気導入量演算器で演算した空気導入量
に応じて前記バイパス配管からスローピングフリュー内
に導入する低温冷却ガス量を演算する低温冷却ガス導入
量演算器と、該低温冷却ガス導入量演算器で演算した低
温冷却ガス導入量に応じてバイパス配管に設けた前記流
量調整弁の開度を演算し、該流量調整弁を動作する動作
部に演算結果を出力する流量調整弁開度演算器を設ける
ことを特徴とするコークス乾式消火設備におけるスロー
ピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63064980A JPH0629432B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63064980A JPH0629432B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01240593A JPH01240593A (ja) | 1989-09-26 |
| JPH0629432B2 true JPH0629432B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=13273710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63064980A Expired - Lifetime JPH0629432B2 (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0629432B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4737823B2 (ja) * | 2000-12-14 | 2011-08-03 | 株式会社Ｉｈｉ環境エンジニアリング | ガス冷却塔 |
| JP4719049B2 (ja) * | 2006-03-30 | 2011-07-06 | 新日本製鐵株式会社 | コークス乾式消火設備の遮蔽装置 |
| CN102492438A (zh) * | 2011-11-25 | 2012-06-13 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 更换干熄焦炉的牛腿的方法 |
| CN102492439A (zh) * | 2011-11-25 | 2012-06-13 | 攀钢集团工程技术有限公司 | 干熄焦炉斜道区牛腿砖的更换方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52109501A (en) * | 1976-03-10 | 1977-09-13 | Nippon Steel Corp | Method for controling temperature of equipment for preparing preheated coal |
| JPS6011073Y2 (ja) * | 1981-01-14 | 1985-04-13 | 新日本製鐵株式会社 | コ−クス乾式消火設備 |
| JPS6016741U (ja) * | 1983-07-14 | 1985-02-04 | 石川島播磨重工業株式会社 | コ−クス乾式消火設備 |
| JPS60203693A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-15 | Nippon Steel Corp | コ−クス乾式消火設備におけるコ−クス粉の処理方法 |
| JPH0516198Y2 (ja) * | 1985-05-10 | 1993-04-28 |
-
1988
- 1988-03-18 JP JP63064980A patent/JPH0629432B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01240593A (ja) | 1989-09-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN206959570U (zh) | 具有余热回收系统的隔热砖烧制隧道窑 | |
| JPH0629432B2 (ja) | コークス乾式消火設備におけるスローピングフリュー内の柱煉瓦倒壊防止方法とその装置 | |
| CN108728126A (zh) | 一种高向加热均匀性随时可调的焦炉加热系统及调节方法 | |
| CN114610098B (zh) | 一种低碳节能型建筑构件耐火试验炉控制系统和方法 | |
| CN220961401U (zh) | 一种调控氧气含量测定固体燃料燃烧排放的装置系统 | |
| JPH10238756A (ja) | 蓄熱式バーナー炉の操業方法及び蓄熱式バーナー炉 | |
| CN101142298B (zh) | 焦炭干式灭火设备的气体吹入装置及其作业方法 | |
| JP2637529B2 (ja) | 炉内温度及びＮＯｘ制御装置 | |
| CN215982656U (zh) | 助燃装置和富氧助燃系统 | |
| CN104296151B (zh) | 一种具有v型细缝的梯形炉排及自动加煤的热风炉 | |
| CN114276822A (zh) | 一种焦炉斜道及燃烧室进气量调节方法 | |
| JP3869669B2 (ja) | コークス乾式消火方法及び装置 | |
| JP2001026816A (ja) | 連続式加熱炉の操業方法 | |
| JP3264152B2 (ja) | コークス乾式消火設備における空気吹込方法 | |
| CN220083083U (zh) | 一体式窑炉 | |
| CN222912419U (zh) | 一种加热炉全氧燃烧智能化控制系统 | |
| CN109340737A (zh) | 一种可用于scr脱硝的角管锅炉 | |
| JP3020737B2 (ja) | 可燃性放散ガスの燃焼処理装置 | |
| CN201072288Y (zh) | 一种节能熔炼炉 | |
| CN112182843A (zh) | 炉窑燃烧温度的虚拟检测方法 | |
| CN209783323U (zh) | 一种工业炉低温段防止烧嘴熄火的装置 | |
| JPH0476095A (ja) | 乾式消火設備の蒸気増量制御方法およびその装置 | |
| CN114353117A (zh) | 一种玻璃熔窑用交叉限幅燃烧控制系统及方法 | |
| CN116557860A (zh) | 一种扩散式风冷超低氮燃烧方法及设备 | |
| JPS5889684A (ja) | コ−クス炉燃焼室内の温度分布制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |