JPH06294366A - 内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 実際の機関Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆからずれるの
を阻止しつつ噴射燃料の微粒化を促進する。 【構成】 エアフローメータ１２下流の吸気ダクト１１
と吸気ポート６内に配置した噴射弁１４間を空気通路３
１，３３により連結する。空気通路３１，３３内にエア
ポンプ３２を配置し、エアポンプ３２から吐出された圧
縮空気を噴射弁１４に供給して噴射弁１４から圧縮空気
を燃料と共に吸気ポート６内に噴射する。エアフローメ
ータ１２により検出された空気量に基づいて燃料噴射量
を制御する。噴射弁１４から噴出される圧縮空気量が目
標空気量となるようにエアポンプ３２の負圧室３８内に
導かれた負圧に応じエアポンプの吐出圧を制御する。エ
アポンプ３２から吐出された全ての圧縮空気を常時噴射
弁１４に供給すると共に圧縮空気を噴射弁１４から吸気
ポート６内に噴出させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の燃料噴射装置
に関する。

【０００２】

【従来の技術】エアフローメータ下流の吸気通路内に噴
射弁を配置し、エアフローメータ下流の吸気通路から分
岐した空気通路を噴射弁に連結すると共に該空気通路内
にエアポンプを配置し、エアポンプから吐出された圧縮
空気を噴射弁に供給して噴射弁から圧縮空気を燃料と共
に吸気通路内に噴射するようにした内燃機関の燃料噴射
装置が公知である（特開平５−４４６０３号公報参
照）。この内燃機関の燃料噴射装置では、圧縮空気を燃
料に衝突させて燃料の微粒化を促進している。また、こ
の燃料噴射装置では燃料が圧縮空気と共に高速度で吸気
通路内に噴出されるために燃料が吸気通路内で拡散する
のが阻止され、その結果燃料が吸気通路内壁面に付着す
るのが阻止される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで上述の内燃機
関の燃料噴射装置は吐出圧制御装置を備え、この吐出圧
制御装置ではエアポンプから吐出された圧縮空気の一部
を空気戻し通路を介してエアフローメータ下流の吸気通
路内に戻すことによってエアポンプの吐出圧が一定にな
るようにしている。すなわち、エアポンプの吐出圧が予
め定められた設定圧力よりも高くなったときには空気戻
し通路の開度を増大して空気戻し通路を介し吸気通路内
に戻す空気量を増大させ、一方エアポンプの吐出圧が設
定圧力よりも低くなったときには空気戻し通路の開度を
減少して空気戻し通路を介し吸気通路内に戻す空気量を
減少させることによってエアポンプの吐出圧を一定に維
持している。しかしながら、エアフローメータを通過し
エアフローメータによってその量が検出された空気は空
気通路下流の吸気通路内に流入した空気と空気通路内に
流入した空気とから構成されるにもかかわらず上述の燃
料噴射装置におけるようにエアポンプの吐出圧を一定に
すべく空気通路内を流動する圧縮空気の一部を空気戻し
通路を介してエアフローメータ下流の吸気通路内に戻す
ようにするとこの空気戻し通路を介して吸気通路内に戻
された空気は残りの空気よりも遅れて燃焼室内に流入す
ることとなり、したがって、特に機関運転過渡時には実
際に燃焼室内に流入する空気量がエアフローメータによ
り検出された空気量に対してずれるためにその結果エア
フローメータにより検出された空気量に基づいて燃料噴
射量を決定するようにした場合には実際の機関Ａ／Ｆが
目標Ａ／Ｆに対してずれるという問題がある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、エアフローメータ下流の吸気通路
内に噴射弁を配置し、エアフローメータ下流の吸気通路
から分岐した空気通路を噴射弁に連結すると共に該空気
通路内にエアポンプを配置し、エアポンプから吐出され
た圧縮空気を噴射弁に供給して噴射弁から圧縮空気を燃
料と共に吸気通路内に噴射し、エアフローメータにより
検出された空気量に基づいて燃料噴射量を制御するよう
にした内燃機関の燃料噴射装置において、上記エアポン
プを吐出圧が制御可能なエアポンプから構成し、噴射弁
から噴出される圧縮空気量が機関の運転状態に応じて定
まる目標空気量となるようにエアポンプの吐出圧を制御
してエアポンプから吐出された全ての圧縮空気を常時噴
射弁に供給すると共に該圧縮空気を噴射弁から吸気通路
内に噴出させるようにしている。

【０００５】

【作用】噴射弁から噴出される圧縮空気量が目標空気量
となるようにエアポンプの吐出圧が制御されるためにエ
アポンプから吐出された全ての圧縮空気が噴射弁に供給
され、したがって機関Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆに対してずれ
るのが阻止される。

【０００６】

【実施例】図１を参照すると、１はシリンダブロック、
２はシリンダブロック１内で往復動するピストン、３は
シリンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４
はピストン２とシリンダヘッド３内壁面間に形成された
燃焼室、５は吸気弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８
は排気ポートをそれぞれ示す。吸気ポート６は対応する
枝管９を介して共通のサージタンク１０に連結され、サ
ージタンク１０は共通の吸気ダクト１１およびエアフロ
ーメータ１２を介してエアクリーナ１３に連結される。
各吸気ポート６内には噴射弁１４が配置されており、次
に図２を参照しつつ噴射弁１４の構造について説明す
る。

【０００７】図２を参照すると噴射弁１４は燃料噴射弁
１５と空気制御弁１６とを具備する。燃料噴射弁１５は
ハウジング１７内に形成された燃料噴射弁挿入孔１８内
に挿入され、燃料噴射弁１５下方の燃料噴射弁挿入孔１
８内には燃料空気ノズル１９およびロングノズル２０が
挿入される。燃料空気ノズル１９内には燃料案内孔２１
が形成され、ロングノズル２０内には燃料空気孔２２が
形成され、これら燃料案内孔２１、燃料空気孔２２およ
び燃料噴射弁１５の噴口が整列するように燃料噴射弁１
５、燃料空気ノズル１９およびロングノズル２０は燃料
噴射弁挿入孔１８内の正規の位置に固定される。ロング
ノズル２０の先端部には一対の燃料空気噴出孔２３を備
えた２方向ノズル２４が取付けられ、燃料空気孔２２は
燃料空気噴出孔２３を介して吸気ポート６内に連通され
る。一方空気制御弁１６はハウジング１７内に形成され
た空気制御弁挿入孔２５内に挿入され、空気制御弁１６
の噴口は空気制御弁挿入孔２５内の正規の位置に固定さ
れる。空気制御弁挿入孔２５は空気供給孔２６を介して
燃料噴射弁挿入孔１８内周面と燃料空気ノズル１９外周
面間に形成された環状空気室２７に連結され、環状空気
室２７は燃料空気ノズル１９内に形成された圧縮空気噴
出孔２８を介して燃料案内孔２１内に連通される。なお
空気制御弁１６には後述する空気供給通路３１が連結さ
れる。

【０００８】本発明による実施例において空気制御弁１
６は、図３に示すように燃料噴射弁１５が開弁するより
も設定時間Ｔｏだけ先に開弁し、燃料噴射弁１５が閉弁
してから設定時間Ｔｃだけ後に閉弁し、これら設定時間
ＴｏおよびＴｃは機関運転状態に依らず一定とされる。
その結果、燃料噴射弁１５から燃料案内孔２１内端面に
燃料が噴射されるとこの噴射燃料はすでに空気制御弁１
６から噴射され環状空気室２７および圧縮空気噴出孔２
８を介して燃料案内孔２１および燃料空気孔２２内を流
動している圧縮空気に衝突するためにこの噴射燃料の微
粒化が促進される。また、燃料噴射弁１５が閉弁した後
に空気制御弁１６から噴出された圧縮空気によって燃料
案内孔２１、燃料空気孔２２および各燃料空気噴出孔２
３内に噴射燃料が残留するのが阻止され、その結果燃焼
室４内に供給される燃料量が正規の燃料量からずれるの
が阻止される。これら燃料および圧縮空気は次いで燃料
空気噴出孔２３から対応する吸気ポート６内に噴出され
る。

【０００９】また、燃料噴射時間ＴＡＵはエアフローメ
ータ１２および回転数センサ６０（図１）の出力に基づ
いて計算された機関負荷Ｑ／Ｎ（吸入空気量Ｑ／機関回
転数Ｎ）および機関回転数Ｎの関数として、図４に示す
ようなマップの形でＲＯＭ５２（図１）内に予め記憶さ
れている。本発明による実施例において燃料噴射圧は常
時一定に制御されており、このため燃料噴射量は燃料噴
射時間ＴＡＵに比例する。一方、圧縮空気噴射時間はＴ
ｏ＋ＴＡＵ＋Ｔｃで求められ、このため圧縮空気噴射時
間も機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎの関数となって
いる。なお本発明による実施例において、燃料噴射弁１
５および空気制御弁１６は電子制御ユニット５０の出力
信号に基づいて開閉弁制御され、燃料噴射弁１５および
空気制御弁１６に電子制御ユニット５０の出力信号に基
づき電力が供給されるとこれらこれら燃料噴射弁１５お
よび空気制御弁１６が開弁するようになっている。

【００１０】さらに、図２に示すように燃料噴射弁挿入
孔１８内周面とロングノズル２０外周面間には環状のＰ
ＴＣヒータ２９が配置され、本発明による実施例におい
てこのＰＴＣヒータ２９は機関暖気完了前、すなわち機
関本体１に取付けられた水温センサ５８（図１）により
検出された機関冷却水温が予め定められた設定水温より
も低いときに作動される。その結果ロングノズル２０お
よび２方向ノズル２４が加熱されるために燃料空気孔２
２および各燃料空気噴出孔２３内を流通する噴射燃料お
よび圧縮空気を加熱することができ、したがってこれら
燃料空気孔２５および各燃料空気噴出孔２７内を流通す
る噴射燃料の微粒化をさらに促進することができる。

【００１１】再び図１を参照すると、エアフローメータ
１２とスロットル弁３０間の吸気ダクト１１は空気通路
を構成する空気供給通路３１を介してエアポンプ３２に
連結され、エアポンプ３２は空気通路を構成する圧縮空
気通路３３を介して噴射弁１４の空気制御弁１６（図
２）に連結される。本発明による実施例においてエアポ
ンプ３２は往復動式エアポンプから成り、エアポンプ３
２の構造を示した図５を参照すると、３４はシリンダ、
３５は回転軸、３６はシリンダ３４内を往復動するピス
トン、３７は圧縮室、３８はダイアフラム３９により圧
縮室３７と互いに隔離された負圧室、４０は負圧室３８
内に配置された圧縮ばね、４１はダイアフラム３９に取
付けられ圧縮室３７内に配置された吐出圧制御ピストン
をそれぞれ示す。図１および図５に示すように圧縮室３
７にはリードバルブ４２を介して空気供給通路３１が連
結されると共にリードバルブ４３を介して圧縮空気通路
３３が連結される。一方負圧室３８には負圧導入通路４
４を介して枝管９が連結され、負圧室３８内には枝管９
内に生じた負圧が負圧導入通路４４を介して導入され
る。なお、本発明による実施例において回転軸３５は機
関１のクランク軸（図示しない）に連結される。

【００１２】吐出圧制御ピストン４１は負圧室３８内の
圧力に応じてダイアフラム３９と共に変位し、エアポン
プ３２の吐出圧を変化せしめる。すなわち、吐出圧制御
ピストン４１がダイアフラム３９と共に上方に変位する
と吐出圧制御ピストン４１とピストン３６間に形成され
た圧縮室３７の容積が増大されるためにエアポンプ３２
の体積効率が低下せしめられ、その結果エアポンプ３２
の吐出圧が低下せしめられる。一方、吐出圧制御ピスト
ン４１がダイアフラム３９と共に下方に変位すると圧縮
室３７の容積が減少されるためにエアポンプ３２の体積
効率が増大せしめれ、その結果エアポンプ３２の吐出圧
が増大せしめられる。

【００１３】図１に示されるように電子制御ユニット５
０はディジタルコンピュータからなり、双方向性バス５
１を介して相互に接続されたＲＯＭ（リードオンリメモ
リ）５２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）５３、Ｃ
ＰＵ（マイクロプロセッサ）５４、入力ポート５５およ
び出力ポート５６を具備する。エアフローメータ１２は
空気流量に比例した出力電圧を発生し、この出力電圧は
ＡＤ変換器５７を介して入力ポート５５に入力される。
機関本体１には機関冷却水温に比例した電圧を発生する
水温センサ５８が取付けられ、水温センサ５８の出力電
圧はＡＤ変換器５９を介して入力ポート５５に入力され
る。また、機関回転数を表す出力パルスを発生する回転
数センサ６０が入力ポート５５に接続される。一方、出
力ポート５６は対応する駆動回路６１を介して各噴射弁
１４にそれぞれ接続される。

【００１４】ところで本発明による第１実施例では、空
気制御弁１６の単位開弁時間当たりの圧縮空気噴射量が
機関運転状態に依らず予め定められた一定量になるよう
に空気制御弁１６の空気噴射圧、すなわちエアポンプ３
２の吐出圧と枝管９内の圧力との差圧が機関運転状態に
依らず予め定められた一定差圧に維持されるようにして
いる。本発明による実施例では燃料噴射弁１５の単位開
弁時間当たりの燃料噴射量は機関運転状態に依らない予
め定められた一定量に制御されており、その結果空気制
御弁１６の単位開弁時間当たりの圧縮空気噴射量を機関
運転状態に依らず一定に維持することによって燃料噴射
量と噴射燃料に衝突させるべき圧縮空気量との比が常に
一定に維持されることとなる。したがって、噴射燃料に
圧縮空気を衝突させることによる噴射燃料の微粒化が機
関運転状態に応じて変動するのが阻止できる。

【００１５】ところで、エアポンプ３２の吐出圧を目標
吐出圧よりも高く設定すると共にエアポンプ３２から吐
出された圧縮空気の一部を、例えば吸気ダクト１１内に
戻すことによってエアポンプ３２の吐出圧と枝管９内の
圧力との差圧を目標差圧に制御するようにすると実際に
燃焼室４内に流入した空気量がエアフローメータ１２に
より検出された吸入空気量Ｑに対してずれることとな
り、したがって本発明による実施例におけるように燃料
噴射量を吸入空気量Ｑに基づいて決定する場合には実際
の機関Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆに対してずれるようになる。
また、このようにエアポンプ３２の吐出圧を目標吐出圧
よりも高く設定しておくとエアポンプ３２の動力が増大
せしめられ、このため本発明による実施例におけるよう
にエアポンプ３２を機関１により駆動させるようにした
場合には機関のポンプ損失が増大して機関燃費が悪化す
ることとなる。そこで本発明による第１実施例では、枝
管９内の圧力に応じエアポンプ３２の圧縮室３７の容積
を変化させてエアポンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力
との差圧が一定になるようにエアポンプ３２の吐出圧を
制御している。

【００１６】すなわち、枝管９内で生じた負圧は負圧導
入通路４４を介してエアポンプ３２の負圧室３８内に導
かれ、吐出圧制御ピストン４１がこの負圧の大きさに比
例してダイアフラム３９と共に変位する。このとき、吐
出圧制御ピストン４１は吐出圧制御ピストン４１が変位
することにより得られた圧縮室３７の容積におけるエア
ポンプ３２の吐出圧が目標吐出圧となるように、すなわ
ちエアポンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力との差圧が
一定となるように変位する。このため、エアポンプ３２
から吐出された圧縮空気の一部を、例えば吸気ダクト１
１内に戻すことなくエアポンプ３２の吐出圧と枝管９内
の圧力との差圧を一定に維持することができ、したがっ
て実際の機関Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆに対してずれるのが阻
止できる。また、本発明による第１実施例ではエアポン
プ３２の吐出圧が目標吐出圧となっているためにエアポ
ンプ３２から吐出された全圧縮空気が空気制御弁１６に
供給されることとなり、その結果エアポンプ３２を駆動
するための動力を最小とすることができる。なお、エア
ポンプ３２から空気制御弁１６に供給された圧縮空気は
次いで吸気ポート６内に噴射される。

【００１７】図６は本発明による第１実施例におけるエ
アポンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力との関係を示
し、図６において実線はエアポンプ３２の吐出圧を示
し、破線は枝管９内の圧力を示している。第１実施例で
はこれらエアポンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力との
差圧ΔＰが機関運転状態に依らず一定に維持される。そ
の結果、空気制御弁１６の単位開弁時間当たりの圧縮空
気噴射量を機関運転状態に依らず一定に維持することが
できる。

【００１８】図７および図８に本発明による第２実施例
を示す。図７および図８に示す実施例において図１と同
様の構成要素は同一の番号で示し、図７において電子制
御ユニットが省略されている。図７および図８に示すよ
うに第２実施例において、負圧室３８と枝管９間を連結
する負圧導入通路４４内には負圧制御装置６１が設けら
れる。図７および図８を参照すると、６２は負圧制御
室、６３は負圧導入通路４４から分岐され負圧制御室６
２内に連通された負圧通路、６４はダイアフラム６５に
よって負圧制御室６２と互いに隔離された圧縮空気圧
室、６６は負圧制御室６２内に配置された圧縮ばねをそ
れぞれ示す。負圧制御室６２は大気圧導入通路６７を介
してエアフローメータ１２とスロットル弁３０間の吸気
ダクト１１に連結され、このため負圧制御室６２内には
エアフローメータ１２とスロットル弁３０間の吸気ダク
ト１１内のほぼ大気圧が大気圧導入通路６７を介して導
入される。一方、圧縮空気圧室６４は圧縮空気圧導入通
路６８を介して噴射弁１４の空気制御弁挿入孔２５（図
２参照）に連結され、このため圧縮空気圧室６４内には
空気制御弁挿入孔２５内の圧縮空気圧が圧縮空気圧導入
通路６８を介して導入される。また、図８に示すように
ダイアフラム６５には弁６９が取付けられ、この弁６９
は負圧制御室６２内の圧力と圧縮空気圧室６４内の圧力
との差圧に応じダイアフラム６５と共に変位して負圧通
路６３を開放または閉鎖する。

【００１９】ところで本発明による第２実施例では、枝
管９内の圧力が低いときほど空気制御弁１６の単位開弁
時間当たりの圧縮空気噴射量が多くなるように、すなわ
ち枝管９内の圧力が低いときほどエアポンプ３２の吐出
圧と枝管９内の圧力との差圧が大きくなるようにエアポ
ンプ３２の吐出圧が機関運転状態に依らないほぼ一定の
設定圧力と一致するようにしている。この第２実施例で
はエアポンプ３２の吐出圧が大気圧に対して予め定めら
れた設定圧力だけ高くなるようにしているが、大気圧は
機関運転状態に依らずほぼ一定とみなすことができるの
でエアポンプ３２の吐出圧を大気圧に対して予め定めら
れた設定圧力だけ高くすることによってエアポンプ３２
の吐出圧がほぼ一定に維持されるとみなすことができ
る。枝管９内の圧力が低いときほど、すなわち機関負荷
が低いときほど空気制御弁１６の単位開弁時間当たりの
圧縮空気噴射量が増大されると枝管９内の圧力が低いと
きほど燃料噴射量に対する圧縮空気噴射量の比が大きく
なり、その結果噴射燃料と圧縮空気との衝突作用が増大
されるために噴射燃料の微粒化が促進される。通常の内
燃機関において機関低負荷運転時には燃焼室４（図１）
における混合気の燃焼が悪化しやすく、このため本発明
による第２実施例のように機関低負荷運転時に特に噴射
燃料の微粒化を促進することによって機関低負荷運転時
にも燃焼室４において混合気を良好に燃焼せしめること
ができる。

【００２０】ところで、エアポンプ３２の吐出圧が圧縮
ばね６６のばね力によって決まる設定圧力よりも低くな
ると圧縮空気圧室６４内に導かれた圧力によってダイア
フラム６５に作用する力よりも負圧制御室６２内に導か
れた大気圧と圧縮ばね６６のばね力とによってダイアフ
ラム６５に作用する力のほうが大きくなり、その結果弁
６９がダイアフラム６５と共に、図８において上方に変
位して負圧通路６３を開放する。負圧通路６３が開放さ
れると負圧制御室６２内に導かれた大気圧によって負圧
室３８内に負圧導入通路４４を介して導かれる負圧が小
さくなり、その結果吐出圧制御ピストン４１がダイアフ
ラム３９と共に圧縮ばね４０により下方に付勢されて圧
縮室３７の容積が減少せしめられるためにエアポンプ３
２の吐出圧が増大せしめられる。一方、エアポンプ３２
の吐出圧が設定圧力よりも高くなると負圧制御室６２内
に導かれた大気圧と圧縮ばね６６のばね力とによってダ
イアフラム６５に作用する力よりも圧縮空気圧室６４内
に導かれた圧力によってダイアフラム６５に作用する力
のほうが大きくなり、その結果弁６９がダイアフラム６
５と共に下方に変位して負圧通路６３を閉鎖する。負圧
通路６３が閉鎖されると負圧室３８内には負圧導入通路
４４を介して枝管９内の負圧がそのまま導かれ、その結
果吐出圧制御ピストン４１がダイアフラム３９と共に圧
縮ばね４０により上方に付勢されて圧縮室３７の容積が
増大せしめられるためにエアポンプ３２の吐出圧が低下
せしめられる。なおエアポンプ３２から吐出された圧縮
空気は全て空気制御弁１６に供給され、この圧縮空気は
次いで吸気ポート６内に噴射される。

【００２１】図９は本発明による第２実施例におけるエ
アポンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力との関係を示
し、図９において実線はエアポンプ３２の吐出圧を示
し、破線は枝管９内の圧力を示している。第２実施例で
はエアポンプ３２の吐出圧と大気圧との差圧ΔＰ′が機
関運転状態に依らず一定に維持される。このためエアポ
ンプ３２の吐出圧と枝管９内の圧力との差圧ΔＰが枝管
９内の圧力が低いときほど大きくなり、その結果空気制
御弁１６の単位開弁時間当たりの圧縮空気噴射量が機関
負荷が低いときほど多くなる。

【００２２】上述の実施例では、エアポンプ３２を吐出
圧が制御可能なエアポンプから構成し、エアポンプ３２
の吐出圧を制御することによって空気制御弁１６からの
圧縮空気圧が目標圧となるようにしている。これに対
し、例えばエアポンプを吐出圧が制御不可能なエアポン
プから構成し、空気制御弁１６の開弁期間を制御するこ
とによって空気制御弁１６からの圧縮空気圧を目標圧に
することが考えられ、すなわち空気制御弁１６による圧
縮空気圧が目標圧よりも高いときには空気制御弁１６の
開弁期間を長くし、一方圧縮空気圧が目標圧よりも低い
ときには空気制御弁１６の開弁期間を短くする、ことが
考えられる。ところが本発明による実施例において空気
制御弁１６は通電された期間だけ開弁し、このため、例
えば圧縮空気圧を目標圧まで低下させるべく空気制御弁
１６の開弁期間を長くするようにすると空気制御弁１６
への通電期間が長くされるために消費電力が増大し、さ
らに空気制御弁１６が開弁状態に維持される期間が長く
されるために空気制御弁１６の耐久性が悪化する恐れが
増大する。しかしながら、本発明による実施例ではエア
ポンプ３２の吐出圧を制御することによって空気制御弁
１６からの圧縮空気圧が目標圧となるようにしているた
めに空気制御弁１６の耐久性が悪化するのが阻止され
る。

【００２３】上述の実施例では噴射弁１４をシリンダヘ
ッド１０に取付けている。しかしながら噴射弁１４を枝
管２内に取付けてもよい。また空気制御弁１６を設けず
に圧縮空気通路３３を環状空気室２７に直接連結するよ
うにしてもよい。

【００２４】

【発明の効果】噴射弁から噴出される圧縮空気量が目標
空気量となるようにエアポンプの吐出圧が制御されるた
めにエアポンプから吐出された全ての圧縮空気が噴射弁
に供給され次いで吸気通路内に噴射され、その結果実際
に燃焼室内に流入する空気量がエアフローメータにより
検出された空気量に対してずれるのを阻止でき、したが
って実際の機関Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆに対してずれる機関
Ａ／Ｆが目標Ａ／Ｆに対してずれるのを阻止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】内燃機関の全体図である。

【図２】噴射弁の拡大側面断面図である。

【図３】燃料噴射弁と空気制御弁の駆動時期を示す線図
である。

【図４】燃料噴射時間を示す線図である。

【図５】エアポンプの拡大側面断面図である。

【図６】エアポンプの吐出圧と枝管内の圧力との関係を
示す線図である。

【図７】第２実施例を示す内燃機関の全体図である。

【図８】第２実施例によるエアポンプおよび負圧制御装
置の拡大側面断面図である。

【図９】第２実施例におけるエアポンプの吐出圧と枝管
内の圧力との関係を示す線図である。

【符号の説明】

６…吸気ポート ９…枝管 １１…吸気ダクト １２…エアフローメータ １４…噴射弁 ３１，３３…空気通路 ３２…エアポンプ ３７…圧縮室 ３８…負圧室 ４４…負圧導入通路

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 エアフローメータ下流の吸気通路内に噴
   射弁を配置し、エアフローメータ下流の吸気通路から分
   岐した空気通路を噴射弁に連結すると共に該空気通路内
   にエアポンプを配置し、エアポンプから吐出された圧縮
   空気を噴射弁に供給して噴射弁から圧縮空気を燃料と共
   に吸気通路内に噴射し、エアフローメータにより検出さ
   れた空気量に基づいて燃料噴射量を制御するようにした
   内燃機関の燃料噴射装置において、上記エアポンプを吐
   出圧が制御可能なエアポンプから構成し、噴射弁から噴
   出される圧縮空気量が機関の運転状態に応じて定まる目
   標空気量となるようにエアポンプの吐出圧を制御してエ
   アポンプから吐出された全ての圧縮空気を常時噴射弁に
   供給すると共に該圧縮空気を噴射弁から吸気通路内に噴
   出させるようにした内燃機関の燃料噴射装置。