JPH0629460B2 - 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0629460B2 JPH0629460B2 JP60125087A JP12508785A JPH0629460B2 JP H0629460 B2 JPH0629460 B2 JP H0629460B2 JP 60125087 A JP60125087 A JP 60125087A JP 12508785 A JP12508785 A JP 12508785A JP H0629460 B2 JPH0629460 B2 JP H0629460B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及び
その製造方法に関するものである。
その製造方法に関するものである。
一方向性電磁鋼板は軟磁性材料として主にトランス、そ
の他の電気機器の鉄心材料として使用されるもので磁気
特性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。磁気特性の優れた材料を得るには磁化容易軸である
＝＜ 001＞軸が圧延方向に高度に揃う事が重要である
が、この他に結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が磁気特
性に大きく影響してくる。
の他の電気機器の鉄心材料として使用されるもので磁気
特性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。磁気特性の優れた材料を得るには磁化容易軸である
＝＜ 001＞軸が圧延方向に高度に揃う事が重要である
が、この他に結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が磁気特
性に大きく影響してくる。
高磁束密度鋼板は例えば特公昭40-15644号公報に示され
る様な微量の Al を含んだ珪素鋼材を最終強冷延をする
いわゆる１回圧延法によって或いは微量のSe，Sbを含ん
だ鋼板の仕上げ焼鈍方法を工夫した特公昭51-13469号公
報によって得られる事が知られている。磁気特性影響因
子の一つである固有抵抗はSi含有量を増す事によって高
めることが出来る。他の一つの影響因子である二次再結
晶粒径を小さくする方法としては例えば特開昭54-7419
に示す微量の Al を含む珪素鋼にSnを添加する方法があ
る。また他の影響因子である表面被膜については、鋼板
と表面被膜の膨張係数の差を利用して鋼板に張力を与え
るいわゆる張力コーティングを施す事によって磁区を細
分化し鉄損特性を改善する事が出来る。上記影響因子の
他に、鋼板の板厚を薄くする事は低鉄損材を得る上で有
効な手段であるため、今後更に低い鉄損を達成するため
には製品板厚の薄手化を図り、更に上記高Si化、二次再
結晶粒微細化、表面被膜技術等を組合せ工業化していく
事が重要である。なお本願における薄物高磁束密度一方
向性電磁鋼板とは製品板厚0.23mm〜0.10mmのものであ
る。
る様な微量の Al を含んだ珪素鋼材を最終強冷延をする
いわゆる１回圧延法によって或いは微量のSe，Sbを含ん
だ鋼板の仕上げ焼鈍方法を工夫した特公昭51-13469号公
報によって得られる事が知られている。磁気特性影響因
子の一つである固有抵抗はSi含有量を増す事によって高
めることが出来る。他の一つの影響因子である二次再結
晶粒径を小さくする方法としては例えば特開昭54-7419
に示す微量の Al を含む珪素鋼にSnを添加する方法があ
る。また他の影響因子である表面被膜については、鋼板
と表面被膜の膨張係数の差を利用して鋼板に張力を与え
るいわゆる張力コーティングを施す事によって磁区を細
分化し鉄損特性を改善する事が出来る。上記影響因子の
他に、鋼板の板厚を薄くする事は低鉄損材を得る上で有
効な手段であるため、今後更に低い鉄損を達成するため
には製品板厚の薄手化を図り、更に上記高Si化、二次再
結晶粒微細化、表面被膜技術等を組合せ工業化していく
事が重要である。なお本願における薄物高磁束密度一方
向性電磁鋼板とは製品板厚0.23mm〜0.10mmのものであ
る。
ところが鋼板板厚が薄くなると方向性の優れた二次再結
晶粒を安定して発達させる事が非常に困難になる。この
理由の一つとしては仕上げ焼鈍過程で鋼板表面層の一次
結晶粒成長抑制剤（Al N ，MnS ，MnSe，BN）等の微細
析出物が分解消失することによる一次再結晶粒抑制力の
低下が挙げられる。従来からゴス核つまり(110)〔001〕
方位の二次再結晶核の鋼板の表面層にある事が知られて
いるが、鋼板板厚が薄くなる程、ゴス核の存在領域は狭
くなり二次再結晶粒が発達するための環境が破かいされ
るものと考えられる。
晶粒を安定して発達させる事が非常に困難になる。この
理由の一つとしては仕上げ焼鈍過程で鋼板表面層の一次
結晶粒成長抑制剤（Al N ，MnS ，MnSe，BN）等の微細
析出物が分解消失することによる一次再結晶粒抑制力の
低下が挙げられる。従来からゴス核つまり(110)〔001〕
方位の二次再結晶核の鋼板の表面層にある事が知られて
いるが、鋼板板厚が薄くなる程、ゴス核の存在領域は狭
くなり二次再結晶粒が発達するための環境が破かいされ
るものと考えられる。
本発明者等は、このゴス核の存在領域を板厚方向に拡大
させるならば、例え表面層において抑制剤が消失しても
二次再結晶粒が安定して発達するとの考えのもとに、最
終冷延前の鋼板表面の結晶粒を成長させる事を検討し
た。その結果冷間圧延工程で、更に軽加工法を適用する
ことにより最終成品において磁気特性の優れた薄物高磁
束密度一方向性電磁鋼板が得られる事を究明した。以下
本発明を詳細に述べる。本発明における製造工程におい
ては熱延板を必要に応じ焼鈍し最終冷延率を調整するた
めの板厚調整の一次圧延を行なう。次いで焼鈍をした後
スキンパス圧延等により軽い歪を付与し、再度焼鈍（中
間焼鈍と称す）を行なう。第１図(a)はこの中間焼鈍後
の鋼板断面の金属組織を示したものである。これに対し
て一次圧延後に焼鈍と軽加工を施さず中間焼鈍した従来
の方法（例えば特開昭59-126722号）で処理したものが
第１図(b)である。図から判る様に本願の方法である(a)
の表面結晶粒が粗大化していることが判る。この鋼板を
酸洗し、冷延し、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、高
温長時間の仕上げ焼鈍を行ない二次再結晶組織を発達さ
せた。この後張力コーティングを施し焼鈍した後の磁気
特性は次の通りであった。
させるならば、例え表面層において抑制剤が消失しても
二次再結晶粒が安定して発達するとの考えのもとに、最
終冷延前の鋼板表面の結晶粒を成長させる事を検討し
た。その結果冷間圧延工程で、更に軽加工法を適用する
ことにより最終成品において磁気特性の優れた薄物高磁
束密度一方向性電磁鋼板が得られる事を究明した。以下
本発明を詳細に述べる。本発明における製造工程におい
ては熱延板を必要に応じ焼鈍し最終冷延率を調整するた
めの板厚調整の一次圧延を行なう。次いで焼鈍をした後
スキンパス圧延等により軽い歪を付与し、再度焼鈍（中
間焼鈍と称す）を行なう。第１図(a)はこの中間焼鈍後
の鋼板断面の金属組織を示したものである。これに対し
て一次圧延後に焼鈍と軽加工を施さず中間焼鈍した従来
の方法（例えば特開昭59-126722号）で処理したものが
第１図(b)である。図から判る様に本願の方法である(a)
の表面結晶粒が粗大化していることが判る。この鋼板を
酸洗し、冷延し、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、高
温長時間の仕上げ焼鈍を行ない二次再結晶組織を発達さ
せた。この後張力コーティングを施し焼鈍した後の磁気
特性は次の通りであった。
この様に中間焼鈍後の鋼板表面結晶粒を成長させておく
事は、冷延・脱炭焼鈍後に得られる一次再結晶組織にお
いてゴス核が板厚方向に分散するばかりでなくゴス核生
成にも有利な方向に利用しているものと考えられる。
事は、冷延・脱炭焼鈍後に得られる一次再結晶組織にお
いてゴス核が板厚方向に分散するばかりでなくゴス核生
成にも有利な方向に利用しているものと考えられる。
本発明に用いる素材は次の通りである。
Ｃ：0.10重量％以下、Si：2.5 〜4.0 ％、Mn：0.04〜0.
20％その他一次再結晶粒成長抑制剤生成元素、冷えば
Ｓ，Se，Al，Ｂ，Ｎ等を単独あるいは複合で含有するこ
とを条件としこの他微量のSn，Sb，Bi，Cr，Cu，Mo等を
含むことは構わない。次にこれら成分の限定理由につい
て述べる。
20％その他一次再結晶粒成長抑制剤生成元素、冷えば
Ｓ，Se，Al，Ｂ，Ｎ等を単独あるいは複合で含有するこ
とを条件としこの他微量のSn，Sb，Bi，Cr，Cu，Mo等を
含むことは構わない。次にこれら成分の限定理由につい
て述べる。
Ｃは0.10％を超すと後工程の脱炭に問題を生じるばかり
でなく、熱延性、冷延性の点からも好ましくない。Siは
2.5％未満では本発明の目的である低鉄損が得られず、
一方4.0％を超すと冷延が困難となり好ましくない。
でなく、熱延性、冷延性の点からも好ましくない。Siは
2.5％未満では本発明の目的である低鉄損が得られず、
一方4.0％を超すと冷延が困難となり好ましくない。
Mnは析出物生成元素でありMnS ，MnSe等を形成する0.04
％以下ではその量が不足しまた熱延性の点からも好まし
くない。一方0.2％を超すと磁気特性の面から好ましく
ない。一次再結晶粒抑制剤に Al N とMnS を複合で利用
する場合は Al ：0.010 〜0.050 ％、Ｎ：0.045 〜0.012 ％、Ｓ：
0.010 〜0.050 ％を添加する必要がある。
％以下ではその量が不足しまた熱延性の点からも好まし
くない。一方0.2％を超すと磁気特性の面から好ましく
ない。一次再結晶粒抑制剤に Al N とMnS を複合で利用
する場合は Al ：0.010 〜0.050 ％、Ｎ：0.045 〜0.012 ％、Ｓ：
0.010 〜0.050 ％を添加する必要がある。
Al 及びＮは Al N を形成しまたＳは MnSを形成して抑
制剤としての働きをするもので上記範囲を逸脱すると二
次再結晶の発達が不安定になる。この様な組成の熱延板
は（必要に応じて 800℃〜1150℃で焼鈍した後）板厚調
整を狙いとした冷間圧延をした後 700℃〜1150℃の温度
で１０秒から１０分の焼鈍をする。焼鈍は好ましくは 8
00℃〜1050℃で１分から５分程度がよい。この焼鈍の目
的は鋼板を再結晶させるところにあるが 100％再結晶さ
せなくてもよい。この焼鈍においては昇温速度、冷却速
度に特に注意を払う必要はない。この後スキンパス圧延
或いはショットブラストにより鋼板に軽い歪を導入す
る。スキンパスの場合、この圧延率は１〜２０％好まし
くは３〜１０％の範囲が良い。このスキンパス率が１％
未満では効果がなく一方２０％をこえると結晶粒の成長
が悪くなる。なおこの場合ダルロールを用いる方が効果
的である。スキンパスのかわりにショットブラストを用
いても同様な効果が得られる。この様な軽加工を施した
鋼板は 900℃〜1170℃で３０秒〜１０分焼鈍した後空気
中冷却より早い速度で室温まで冷却するいわゆる中間焼
鈍を行なう。この焼鈍は冷却速度は特に重要である。こ
の後８０％以上の高圧延率で成品板厚とする。この圧延
においては冷間圧延工程での複数パス間に特公昭54-138
66号公報あるいは特公昭54-29182号公報による50℃〜 6
00℃時効処理を行なうと一段と優れた磁気特性が得られ
る。
制剤としての働きをするもので上記範囲を逸脱すると二
次再結晶の発達が不安定になる。この様な組成の熱延板
は（必要に応じて 800℃〜1150℃で焼鈍した後）板厚調
整を狙いとした冷間圧延をした後 700℃〜1150℃の温度
で１０秒から１０分の焼鈍をする。焼鈍は好ましくは 8
00℃〜1050℃で１分から５分程度がよい。この焼鈍の目
的は鋼板を再結晶させるところにあるが 100％再結晶さ
せなくてもよい。この焼鈍においては昇温速度、冷却速
度に特に注意を払う必要はない。この後スキンパス圧延
或いはショットブラストにより鋼板に軽い歪を導入す
る。スキンパスの場合、この圧延率は１〜２０％好まし
くは３〜１０％の範囲が良い。このスキンパス率が１％
未満では効果がなく一方２０％をこえると結晶粒の成長
が悪くなる。なおこの場合ダルロールを用いる方が効果
的である。スキンパスのかわりにショットブラストを用
いても同様な効果が得られる。この様な軽加工を施した
鋼板は 900℃〜1170℃で３０秒〜１０分焼鈍した後空気
中冷却より早い速度で室温まで冷却するいわゆる中間焼
鈍を行なう。この焼鈍は冷却速度は特に重要である。こ
の後８０％以上の高圧延率で成品板厚とする。この圧延
においては冷間圧延工程での複数パス間に特公昭54-138
66号公報あるいは特公昭54-29182号公報による50℃〜 6
00℃時効処理を行なうと一段と優れた磁気特性が得られ
る。
最終板厚にした冷延板は続いて公知の方法で脱炭焼鈍を
行なう。脱炭焼鈍は脱炭及び一次再結晶を行なわせると
同時に被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割をもつ
ものであるが、この焼鈍条件如何では最終焼鈍後の被膜
特性ばかりでなく磁気特性にまで大きく影響を及ぼして
くる。本発明の場合この温度は 800℃〜 900℃で３０秒
から１０分間湿水素又は窒素又はそれらの混合雰囲気で
行なうのが好ましい。脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕上げ
焼鈍における焼付防止及び表面被膜生成のために焼鈍分
離剤を塗布する。焼鈍分離剤はとくにこだわるものでは
ないが、 MgOとTiO2を主成分としたものが好ましい。
行なう。脱炭焼鈍は脱炭及び一次再結晶を行なわせると
同時に被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割をもつ
ものであるが、この焼鈍条件如何では最終焼鈍後の被膜
特性ばかりでなく磁気特性にまで大きく影響を及ぼして
くる。本発明の場合この温度は 800℃〜 900℃で３０秒
から１０分間湿水素又は窒素又はそれらの混合雰囲気で
行なうのが好ましい。脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕上げ
焼鈍における焼付防止及び表面被膜生成のために焼鈍分
離剤を塗布する。焼鈍分離剤はとくにこだわるものでは
ないが、 MgOとTiO2を主成分としたものが好ましい。
仕上げ焼鈍は1100℃以上で５時間以上水素又はこれらの
水素又は窒素又はアルゴン又はこれらの混合ガス中で行
なう。この焼鈍後の鋼板表面には無機質の被膜が形成さ
れるがこの後リン酸、無水クロス酸、リン酸アルミニウ
ムを主成分としたコーティング液を塗布し平板化焼鈍を
行なう。
水素又は窒素又はアルゴン又はこれらの混合ガス中で行
なう。この焼鈍後の鋼板表面には無機質の被膜が形成さ
れるがこの後リン酸、無水クロス酸、リン酸アルミニウ
ムを主成分としたコーティング液を塗布し平板化焼鈍を
行なう。
次に実施例について述べる。
実施例１ Ｃ： 0.080％、Si：3.25％、Mn： 0.073％、 Ｓ： 0.025％、酸可溶性 Al ： 0.026％、 Ｎ：0.0083％、Sn：0.11％、Cu： 0.070％を含む鋼塊を
熱延し2.3mm厚みの熱延板とした。この熱延板を厚み1.4
5mmまで冷延した。次いでこの冷延板を次の４通りの条
件で処理を行なった。
熱延し2.3mm厚みの熱延板とした。この熱延板を厚み1.4
5mmまで冷延した。次いでこの冷延板を次の４通りの条
件で処理を行なった。
条件(a)：(1)冷延板→(2)焼鈍（ 950℃、３分）→(3)ス
キンパス（５％）→(4)中間焼鈍（1130℃、２分）→(5)
100℃の湯中へ投入し急冷却→(6)酸洗→(7)冷延（板厚
0.18mm）パス間において、 250℃、５分間の時効処理を
行う。→(8)脱炭焼鈍（ 850℃、２分：湿水素窒素混合
ガス中）→(9)→焼鈍分離剤塗布（MgO ＋TiO2＋Sb2(S
O4)3）→(10)仕上げ焼鈍（1200℃、20hrs）→(11)平板
可焼鈍（リン酸＋無水クロム酸＋リン酸アルミニウムコ
ーティング液） 条件(b)：(1)冷延板→(2)焼鈍（ 950℃、３分）→(3)ス
キンパス（１０％）→(4)〜(11)条件(a)と同じ 条件(c)：(1)冷延板→(2)焼鈍（ 950℃、３分）→(3)ス
キンパス（２０％）→(4)〜(11)条件(a)と同じ 条件(d)（従来法）：(1)冷延板（板厚1.45mm）→(2)，
(3)なし→(4)〜(11)条件(a)と同じ 磁気特性は次の如くであった。
キンパス（５％）→(4)中間焼鈍（1130℃、２分）→(5)
100℃の湯中へ投入し急冷却→(6)酸洗→(7)冷延（板厚
0.18mm）パス間において、 250℃、５分間の時効処理を
行う。→(8)脱炭焼鈍（ 850℃、２分：湿水素窒素混合
ガス中）→(9)→焼鈍分離剤塗布（MgO ＋TiO2＋Sb2(S
O4)3）→(10)仕上げ焼鈍（1200℃、20hrs）→(11)平板
可焼鈍（リン酸＋無水クロム酸＋リン酸アルミニウムコ
ーティング液） 条件(b)：(1)冷延板→(2)焼鈍（ 950℃、３分）→(3)ス
キンパス（１０％）→(4)〜(11)条件(a)と同じ 条件(c)：(1)冷延板→(2)焼鈍（ 950℃、３分）→(3)ス
キンパス（２０％）→(4)〜(11)条件(a)と同じ 条件(d)（従来法）：(1)冷延板（板厚1.45mm）→(2)，
(3)なし→(4)〜(11)条件(a)と同じ 磁気特性は次の如くであった。
実施例２ Ｃ 0.083％、Si3.3％、Mn 0.070％、Ｓ 0.020％、酸可
溶性 Al 0.026％、Ｎ0.0080％、Sn0.14％、Cu0.07％を
含む鋼塊を熱延し2.0mmの熱延板とした。これを1000
℃、５分間の焼鈍をした後酸洗し1.40mmに冷延した。こ
の後次の二通りの条件で処理を行なった。
溶性 Al 0.026％、Ｎ0.0080％、Sn0.14％、Cu0.07％を
含む鋼塊を熱延し2.0mmの熱延板とした。これを1000
℃、５分間の焼鈍をした後酸洗し1.40mmに冷延した。こ
の後次の二通りの条件で処理を行なった。
条件(a)：(1)冷延板（1.40mm）→(2)焼鈍（ 900、５
分）(3)ダルロールスキンパス（５％）→(4)中間焼鈍
（1130℃、２分 100℃湯冷）→(5)冷延（0.170mm）パス
間において 250℃、５分間の時効処理を行なう。→(6)
脱炭焼鈍（ 850℃、 120秒湿水素窒素ガス）→(7)焼鈍
分離剤塗布→(8)仕上げ焼鈍（1200℃、20hr）→(9)平板
可焼鈍。
分）(3)ダルロールスキンパス（５％）→(4)中間焼鈍
（1130℃、２分 100℃湯冷）→(5)冷延（0.170mm）パス
間において 250℃、５分間の時効処理を行なう。→(6)
脱炭焼鈍（ 850℃、 120秒湿水素窒素ガス）→(7)焼鈍
分離剤塗布→(8)仕上げ焼鈍（1200℃、20hr）→(9)平板
可焼鈍。
条件(b)：(1)冷延板（1.40mm）→(2)，(3)なし→(4)中
間焼鈍（1130℃２分 100℃湯冷）→(5)〜(9)条件(a)と
同じ 磁気特性は次の如くであった。
間焼鈍（1130℃２分 100℃湯冷）→(5)〜(9)条件(a)と
同じ 磁気特性は次の如くであった。
条件(a) B8:1.94T W13/50: 0.38W/kg W17/50:0.72W/kg (b) B8:1.92T W13/50:0.41W/kg W17/50:0.78W/kg 実施例３ Ｃ：0.075 ％、Si：3.20％、Mn：0.070 ％、 Se：0.023 ％、Sb：0.02％、Cu：0.07％を含む鋼塊を熱
延し2.0mm厚みの熱延板とした。この熱延板を1.30mm厚
みまで冷延した後次の３通りの条件で処理をした。
延し2.0mm厚みの熱延板とした。この熱延板を1.30mm厚
みまで冷延した後次の３通りの条件で処理をした。
(a) 900℃、３分間の焼鈍をした後５％のスキンパス圧
延を行なったもの。
延を行なったもの。
(b) 900℃、３分間の焼鈍をした鋼板の両面に0.5mmφの
鋼球を、投射速度4.0ｍ／sec（インペラ回転数2000rp
m）で投射したもの。
鋼球を、投射速度4.0ｍ／sec（インペラ回転数2000rp
m）で投射したもの。
(c)冷延板そのまゝ 上記の処理後の鋼板は1125℃、２分間と 850℃、２分間
の２段焼鈍をした後 100℃の湯の中に投入するいわゆる
中間焼鈍を行なった。次いで酸洗し、冷延し0.15mmの板
厚に仕上げた。この後の処理は実施例１に準じた。磁気
特性は次の通りであった。
の２段焼鈍をした後 100℃の湯の中に投入するいわゆる
中間焼鈍を行なった。次いで酸洗し、冷延し0.15mmの板
厚に仕上げた。この後の処理は実施例１に準じた。磁気
特性は次の通りであった。
〔発明の効果〕 本発明は一方向性電磁鋼板が薄物であっても、二次再結
晶粒を安定に発達せしめて、磁気特性を向上しうるの
で、電気機器材料として極めて有効であり、工業的価値
は甚大である。
晶粒を安定に発達せしめて、磁気特性を向上しうるの
で、電気機器材料として極めて有効であり、工業的価値
は甚大である。
【図面の簡単な説明】 第１図(a)，(b)は本発明材と比較材の金属組織を示す光
学顕微鏡写真である。
学顕微鏡写真である。
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃ：0.10重量％以下、Si：2.5 〜4.0 重量
％、Mn：0.04〜0.20重量％を含み、その他一次再結晶粒
成長抑制物生成元素を含んだ熱延鋼板を必要に応じ焼鈍
し、冷延し、中間焼鈍して８０％以上の圧下率で最終板
厚となし、脱炭を兼ねた一次再結晶焼鈍を施した後、仕
上高温焼鈍を行う高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法において、中間焼鈍前に焼鈍と軽加工を行い、最終冷
延前の鋼板の表面層の結晶粒を成長させることを特徴と
する磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】軽加工として圧下率２０％以下の圧延又は
ショットブラスト法を用いる第１項記載の方法。 - 【請求項３】中間焼鈍前の焼鈍として、 700〜1150℃の
温度範囲で１０秒から１０分間の範囲で焼鈍する第１項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125087A JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125087A JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284523A JPS61284523A (ja) | 1986-12-15 |
| JPH0629460B2 true JPH0629460B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=14901512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60125087A Expired - Lifetime JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0629460B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62136006A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
| JP7197068B1 (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-11 JP JP60125087A patent/JPH0629460B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61284523A (ja) | 1986-12-15 |
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