JPH06305732A - Ｗｃ型窒化タンタルおよびその合成方法 - Google Patents
Ｗｃ型窒化タンタルおよびその合成方法Info
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- JPH06305732A JPH06305732A JP12342593A JP12342593A JPH06305732A JP H06305732 A JPH06305732 A JP H06305732A JP 12342593 A JP12342593 A JP 12342593A JP 12342593 A JP12342593 A JP 12342593A JP H06305732 A JPH06305732 A JP H06305732A
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- type tantalum
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 化学量論性またはその近辺の組成からなる高
硬度なＷＣ型窒化タンタルおよびその合成方法、並びに
そのＷＣ型窒化タンタルを含有した焼結体の提供であ
る。 【構成】 タンタル１モルに対し、窒素が０．９５〜
１．１２モル含有したＷＣ型窒化タンタル、並びにこの
ＷＣ型窒化タンタル１０容量％以上と、残りセラミック
スおよび／または金属とからなるＷＣ型窒化タンタルを
含む焼結体。 【効果】 従来の亜化学量論組成のＷＣ型窒化タンタル
に比べて、高硬度なＷＣ型窒化タンタルであること、ま
たその合成方法は、低温で合成が可能であること、その
収率が高いこと、化学量論組成またはその近似範囲のＷ
Ｃ型窒化タンタルが得られること、さらにこのＷＣ型窒
化タンタルを含有した焼結体は、高硬度で、かつ耐摩耗
性が顕著にすぐれる。
硬度なＷＣ型窒化タンタルおよびその合成方法、並びに
そのＷＣ型窒化タンタルを含有した焼結体の提供であ
る。 【構成】 タンタル１モルに対し、窒素が０．９５〜
１．１２モル含有したＷＣ型窒化タンタル、並びにこの
ＷＣ型窒化タンタル１０容量％以上と、残りセラミック
スおよび／または金属とからなるＷＣ型窒化タンタルを
含む焼結体。 【効果】 従来の亜化学量論組成のＷＣ型窒化タンタル
に比べて、高硬度なＷＣ型窒化タンタルであること、ま
たその合成方法は、低温で合成が可能であること、その
収率が高いこと、化学量論組成またはその近似範囲のＷ
Ｃ型窒化タンタルが得られること、さらにこのＷＣ型窒
化タンタルを含有した焼結体は、高硬度で、かつ耐摩耗
性が顕著にすぐれる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＷＣ型窒化タンタルお
よびその合成方法、並びにＷＣ型窒化タンタルを含有し
てなる焼結体に関するものである。
よびその合成方法、並びにＷＣ型窒化タンタルを含有し
てなる焼結体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】基本的に１：１モル比の窒化タンタル
は、結晶構造から大別すると、立方晶系窒化タンタルと
六方晶系窒化タンタルがある。この内、六方晶系窒化タ
ンタルは、常温常圧相のＣｏＳｎ型窒化タンタルと高温
高圧相のＷＣ型窒化タンタルが確認されている。
は、結晶構造から大別すると、立方晶系窒化タンタルと
六方晶系窒化タンタルがある。この内、六方晶系窒化タ
ンタルは、常温常圧相のＣｏＳｎ型窒化タンタルと高温
高圧相のＷＣ型窒化タンタルが確認されている。
【０００３】ＷＣ型窒化タンタルは、ＣｏＳｎ型窒化タ
ンタルに比べて高密度、高硬度で高温安定性がすぐれる
けれども、合成が困難であるという問題がある。
ンタルに比べて高密度、高硬度で高温安定性がすぐれる
けれども、合成が困難であるという問題がある。
【０００４】このＷＣ型窒化タンタルは、ほとんど検討
されてなく、ＢｏｉｋｏらがＩｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ
Ｈｉｇｈ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｐｈｙｓｉｃｓ，Ｕｓ
ｓｒＡｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｓｕｂ
ｍｉｔｔｅｄ（１７ Ｊｕｎｅ １９７０）で提案して
いるにすぎない。
されてなく、ＢｏｉｋｏらがＩｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ
Ｈｉｇｈ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｐｈｙｓｉｃｓ，Ｕｓ
ｓｒＡｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｓｕｂ
ｍｉｔｔｅｄ（１７ Ｊｕｎｅ １９７０）で提案して
いるにすぎない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】Ｂｏｉｋｏらの提案し
ているＷＣ型窒化タンタルは、ＣｏＳｎ型窒化タンタル
の出発物質とグラファイトやタンタルの容器とヒーター
を用いて、３ＧＰａ以上の圧力で合成して得たもので、
タンタル１モルに対し窒素が０．８〜０．９モルである
という化学量論性から大きくずれた組成になっており、
硬さが低く、高温安定性に欠けるという問題がある。ま
た、ＢｏｉｋｏらによるＷＣ型窒化タンタルの合成方法
では、高圧力が必要で、かつＷＣ型窒化タンタルの収率
が低いという問題がある。
ているＷＣ型窒化タンタルは、ＣｏＳｎ型窒化タンタル
の出発物質とグラファイトやタンタルの容器とヒーター
を用いて、３ＧＰａ以上の圧力で合成して得たもので、
タンタル１モルに対し窒素が０．８〜０．９モルである
という化学量論性から大きくずれた組成になっており、
硬さが低く、高温安定性に欠けるという問題がある。ま
た、ＢｏｉｋｏらによるＷＣ型窒化タンタルの合成方法
では、高圧力が必要で、かつＷＣ型窒化タンタルの収率
が低いという問題がある。
【０００６】本発明は、上述のような問題点を解決した
もので、具体的には、組成が化学量論性またはその近辺
にあり、高硬度なＷＣ型窒化タンタルおよびその合成方
法、並びにそのＷＣ型窒化タンタルを含有した焼結体の
提供を目的とするものである。
もので、具体的には、組成が化学量論性またはその近辺
にあり、高硬度なＷＣ型窒化タンタルおよびその合成方
法、並びにそのＷＣ型窒化タンタルを含有した焼結体の
提供を目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＷＣ型窒
化タンタルについて検討していた所、合成時に用いる容
器の材質と装置の種類によって、得られるＷＣ型窒化タ
ンタルの収率が異なること、またそのＷＣ型窒化タンタ
ル中の窒素含有量が異なること、具体的には、化学量論
組成の窒化タンタルは、ＢＮやＭｇＯなどのセラミック
製の容器を用いて、ピストンシリンダー型超高圧装置に
より合成することができるという知見を得たものであ
る。この知見に基づいて本発明を完成するに至ったもの
である。
化タンタルについて検討していた所、合成時に用いる容
器の材質と装置の種類によって、得られるＷＣ型窒化タ
ンタルの収率が異なること、またそのＷＣ型窒化タンタ
ル中の窒素含有量が異なること、具体的には、化学量論
組成の窒化タンタルは、ＢＮやＭｇＯなどのセラミック
製の容器を用いて、ピストンシリンダー型超高圧装置に
より合成することができるという知見を得たものであ
る。この知見に基づいて本発明を完成するに至ったもの
である。
【０００８】すなわち、本発明のＷＣ型窒化タンタル
は、タンタル１モルに対し、窒素が０．９５〜１．１２
モル含有した、いわゆるＴａＮ0.95〜1.12でなるＷＣ型
窒化タンタルである。このＷＣ型窒化タンタルは、Ｘ線
回折における回折線が六方晶炭化タングステンであるＷ
ＣのＸ線回折線とほぼ同様のピーク線（実際には、各ピ
ーク線が少しズレている。）からなるものであり、特に
ＴａＮ0.99〜1.08でなるＷＣ型窒化タンタルが高硬度，
高密度であることから好ましい。
は、タンタル１モルに対し、窒素が０．９５〜１．１２
モル含有した、いわゆるＴａＮ0.95〜1.12でなるＷＣ型
窒化タンタルである。このＷＣ型窒化タンタルは、Ｘ線
回折における回折線が六方晶炭化タングステンであるＷ
ＣのＸ線回折線とほぼ同様のピーク線（実際には、各ピ
ーク線が少しズレている。）からなるものであり、特に
ＴａＮ0.99〜1.08でなるＷＣ型窒化タンタルが高硬度，
高密度であることから好ましい。
【０００９】このＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型窒化タンタ
ルを合成するには、超高圧装置を用いて、装置内のカプ
セルに出発物質であるＣｏＳｎ型窒化タンタルを含有し
てなる粉体または成形体を装入し、１〜３ＧＰａの圧
力、１０００〜１８００℃の静的超高圧をかけて、該粉
体または該成形体の中のＣｏＳｎ型窒化タンタルをＷＣ
型窒化タンタルに変換させる。
ルを合成するには、超高圧装置を用いて、装置内のカプ
セルに出発物質であるＣｏＳｎ型窒化タンタルを含有し
てなる粉体または成形体を装入し、１〜３ＧＰａの圧
力、１０００〜１８００℃の静的超高圧をかけて、該粉
体または該成形体の中のＣｏＳｎ型窒化タンタルをＷＣ
型窒化タンタルに変換させる。
【００１０】このときに用いる超高圧装置は、ベルト型
超高圧装置とピストンシリンダー型超高圧装置がある
が、特にピストンシリンダー型超高圧装置が好ましい。
超高圧装置とピストンシリンダー型超高圧装置がある
が、特にピストンシリンダー型超高圧装置が好ましい。
【００１１】また、カプセルは、周期律表の４ａ，５
ａ，６ａ，７ａ，８族の金属やセラミックスが用いられ
るが、出発物質であるＣｏＳｎ型窒化タンタルとカプセ
ルとの反応防止、およびＷＣ型窒化タンタルへの変換時
における脱窒防止から、セラミックスが好ましく、セラ
ミックスとしては、例えばＭｇＯ，ｈＢＮ，Ａｌ2Ｏ3，
ＺｒＯ2，ＳｉＣ，Ｓｉ3Ｎ4，ＡｌＮを挙げることがで
きる。これらの内、特にＭｇＯ系セラミックス，Ａｌ2
Ｏ3系セラミックス，ＺｒＯ2系セラミックスまたはＢＮ
系セラミックスでなるカプセルが好ましい。
ａ，６ａ，７ａ，８族の金属やセラミックスが用いられ
るが、出発物質であるＣｏＳｎ型窒化タンタルとカプセ
ルとの反応防止、およびＷＣ型窒化タンタルへの変換時
における脱窒防止から、セラミックスが好ましく、セラ
ミックスとしては、例えばＭｇＯ，ｈＢＮ，Ａｌ2Ｏ3，
ＺｒＯ2，ＳｉＣ，Ｓｉ3Ｎ4，ＡｌＮを挙げることがで
きる。これらの内、特にＭｇＯ系セラミックス，Ａｌ2
Ｏ3系セラミックス，ＺｒＯ2系セラミックスまたはＢＮ
系セラミックスでなるカプセルが好ましい。
【００１２】この合成時に用いる粉体または成形体は、
化学量論組成または過化学量論組成のＣｏＳｎ窒化タン
タルのみからなる場合、もしくはＣｏＳｎ型窒化タンタ
ルと、他にＷＣ型窒化タンタルへの変換のための触媒作
用を持つ他物質、例えば周期律表の６ａ，７ａ，８属の
金属、特にＣｏ，Ｎｉ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｃｒの中の少なく
とも１種を含有したものが好ましい。
化学量論組成または過化学量論組成のＣｏＳｎ窒化タン
タルのみからなる場合、もしくはＣｏＳｎ型窒化タンタ
ルと、他にＷＣ型窒化タンタルへの変換のための触媒作
用を持つ他物質、例えば周期律表の６ａ，７ａ，８属の
金属、特にＣｏ，Ｎｉ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｃｒの中の少なく
とも１種を含有したものが好ましい。
【００１３】以上の他に、もう１つの特徴である本発明
の焼結体は、ＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型窒化タンタルを
１０容量％以上と、残りセラミックスおよび／または金
属とからなるＷＣ型窒化タンタルを含む焼結体、具体的
には、例えばサーメット，超硬合金または各種のセラミ
ックス焼結体からなる。
の焼結体は、ＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型窒化タンタルを
１０容量％以上と、残りセラミックスおよび／または金
属とからなるＷＣ型窒化タンタルを含む焼結体、具体的
には、例えばサーメット，超硬合金または各種のセラミ
ックス焼結体からなる。
【００１４】この本発明の焼結体におけるＷＣ型窒化タ
ンタルが１０容量％未満になると、ＴａＮ0.95〜1.12の
ＷＣ型窒化タンタルの効果が弱く、硬度および耐摩耗性
の向上が微弱になる。
ンタルが１０容量％未満になると、ＴａＮ0.95〜1.12の
ＷＣ型窒化タンタルの効果が弱く、硬度および耐摩耗性
の向上が微弱になる。
【００１５】この本発明の焼結体におけるセラミックス
および／または金属は、例えば周期律表の４ａ，５ａ，
６ａ族金属の炭化物，窒化物，炭酸化物，窒酸化物，ホ
ウ化物およびこれらの相互固溶体、酸化アルミニウム，
窒化アルミニウム，炭化ケイ素，窒化ケイ素，酸化ジル
コニウム，酸化マグネシウム，六方晶窒化ホウ素，立方
晶窒化ホウ素，ダイヤモンド，ならびに周期律表の４
ａ，５ａ，６ａ族の金属，Ｆｅ族金属を挙げることがで
きる。
および／または金属は、例えば周期律表の４ａ，５ａ，
６ａ族金属の炭化物，窒化物，炭酸化物，窒酸化物，ホ
ウ化物およびこれらの相互固溶体、酸化アルミニウム，
窒化アルミニウム，炭化ケイ素，窒化ケイ素，酸化ジル
コニウム，酸化マグネシウム，六方晶窒化ホウ素，立方
晶窒化ホウ素，ダイヤモンド，ならびに周期律表の４
ａ，５ａ，６ａ族の金属，Ｆｅ族金属を挙げることがで
きる。
【００１６】この焼結体は、ＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型
窒化タンタルがＣｏＳｎ型窒化タンタルへ逆変換しない
条件ならば、従来の粉末冶金法による製法を応用して得
ることができる。具体的には、例えば数ＧＰａの圧力，
１０００〜１８００℃の温度で静的超高圧で焼結するこ
とができる。また、上述のＷＣ型窒化タンタルの合成の
場合に、触媒作用を持つ物質が焼結体として有効に作用
するか、またはその物質が用途的に問題がないときは、
目的の組成成分中にＣｏＳｎ型窒化タンタルを含有させ
た粉体もしくは圧粉体を上述のＷＣ型窒化タンタルの合
成方法でもって、合成と焼結を同時に行い、ＣｏＳｎ型
窒化タンタルからＷＣ型窒化タンタルへの直接変換によ
る焼結体として作製することもできる。
窒化タンタルがＣｏＳｎ型窒化タンタルへ逆変換しない
条件ならば、従来の粉末冶金法による製法を応用して得
ることができる。具体的には、例えば数ＧＰａの圧力，
１０００〜１８００℃の温度で静的超高圧で焼結するこ
とができる。また、上述のＷＣ型窒化タンタルの合成の
場合に、触媒作用を持つ物質が焼結体として有効に作用
するか、またはその物質が用途的に問題がないときは、
目的の組成成分中にＣｏＳｎ型窒化タンタルを含有させ
た粉体もしくは圧粉体を上述のＷＣ型窒化タンタルの合
成方法でもって、合成と焼結を同時に行い、ＣｏＳｎ型
窒化タンタルからＷＣ型窒化タンタルへの直接変換によ
る焼結体として作製することもできる。
【００１７】
【作用】本発明のＷＣ型窒化タンタルの合成方法は、試
料を封入して静的圧縮方法によって１０００〜１８００
℃の温度範囲で１〜３ＧＰａの低い圧力で処理すること
により、ピストンシリンダー型超高圧装置でも短時間で
大量に合成、焼結を可能にしたものである。また、焼結
体におけるＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型窒化タンタルが焼
結体の硬度を高め、高温時に被加工材料との反応を阻止
する作用、例えば焼結体を切削工具として用いる場合に
被削材、特に鉄系材料との溶着を防止する作用をする。
料を封入して静的圧縮方法によって１０００〜１８００
℃の温度範囲で１〜３ＧＰａの低い圧力で処理すること
により、ピストンシリンダー型超高圧装置でも短時間で
大量に合成、焼結を可能にしたものである。また、焼結
体におけるＴａＮ0.95〜1.12のＷＣ型窒化タンタルが焼
結体の硬度を高め、高温時に被加工材料との反応を阻止
する作用、例えば焼結体を切削工具として用いる場合に
被削材、特に鉄系材料との溶着を防止する作用をする。
【００１８】
【実施例１】平均粒径０．２〜５μｍのＣｏＳｎ型窒化
タンタル（窒素量６．６１，炭素量０．３４，ＴａＮ
0.98）の粉末を３．５ｍｍ径、深さ４〜６ｍｍのＢＮ製
またはＭｇＯ製カプセルに入れ、図１のようなピストン
シリンダー型アセンブリーを構成し、ピストンシリンダ
ー型超高圧装置にセットした。圧力が１．５〜３ＧＰ
ａ、温度が１０３０〜１６５０℃で１０〜３０分間の実
験条件でクエンチ回収実験を６回行って、表１に示した
本発明のＷＣ型窒化タンタル１〜６を得た。（本発明品
１，２，５，６は、ＢＮ製カプセル中にＣｏＳｎ型窒化
タンタルを挿入、本発明品３，４は、ＭｇＯ製カプセル
中にＣｏＳｎ型窒化タンタルを挿入して得た。）こうし
て得た本発明品１〜６について、Ｘ線回折、化学分析、
硬度の計測を行った。このときの主な条件、結果を表１
に示した。
タンタル（窒素量６．６１，炭素量０．３４，ＴａＮ
0.98）の粉末を３．５ｍｍ径、深さ４〜６ｍｍのＢＮ製
またはＭｇＯ製カプセルに入れ、図１のようなピストン
シリンダー型アセンブリーを構成し、ピストンシリンダ
ー型超高圧装置にセットした。圧力が１．５〜３ＧＰ
ａ、温度が１０３０〜１６５０℃で１０〜３０分間の実
験条件でクエンチ回収実験を６回行って、表１に示した
本発明のＷＣ型窒化タンタル１〜６を得た。（本発明品
１，２，５，６は、ＢＮ製カプセル中にＣｏＳｎ型窒化
タンタルを挿入、本発明品３，４は、ＭｇＯ製カプセル
中にＣｏＳｎ型窒化タンタルを挿入して得た。）こうし
て得た本発明品１〜６について、Ｘ線回折、化学分析、
硬度の計測を行った。このときの主な条件、結果を表１
に示した。
【００１９】Ｘ線回折は、ＣｕＫα線で回折し、、その
代表例として、本発明品３を図２のｂに、ＣｏＳｎ型窒
化タンタルを図２のａに示した。
代表例として、本発明品３を図２のｂに、ＣｏＳｎ型窒
化タンタルを図２のａに示した。
【００２０】比較として、平均粒径０．２〜５μｍのＣ
ｏＳｎ型窒化タンタルの粉末をタンタル製カプセルに入
れ、３ＧＰａ、１５００℃で１０分間処理してＷＣ型窒
化タンタルの比較品１を作製した。こうして得た比較品
１のＷＣ型窒化タンタルを上述の本発明品１〜６と同様
に調べて、その結果を表１に併記した。
ｏＳｎ型窒化タンタルの粉末をタンタル製カプセルに入
れ、３ＧＰａ、１５００℃で１０分間処理してＷＣ型窒
化タンタルの比較品１を作製した。こうして得た比較品
１のＷＣ型窒化タンタルを上述の本発明品１〜６と同様
に調べて、その結果を表１に併記した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【実施例２】実施例１で得た本発明品３のＷＣ型窒化タ
ンタルと、市販の粉末である立方晶窒化ホウ素（ＣＢ
Ｎ），窒化チタン，炭化タングステン，窒化アルミニウ
ムおよびアルミニウムを用いて、表２の本発明品７〜８
に示すような配合組成とし、この組成の混合粉末をそれ
ぞれ５ＧＰａ，１５００℃の静的超高圧にて焼結し、本
発明の焼結体７〜８を得た。
ンタルと、市販の粉末である立方晶窒化ホウ素（ＣＢ
Ｎ），窒化チタン，炭化タングステン，窒化アルミニウ
ムおよびアルミニウムを用いて、表２の本発明品７〜８
に示すような配合組成とし、この組成の混合粉末をそれ
ぞれ５ＧＰａ，１５００℃の静的超高圧にて焼結し、本
発明の焼結体７〜８を得た。
【００２３】比較として、実施例１で得た比較品１のＷ
Ｃ型窒化タンタルと、上述の各市販の粉末を用いて、本
発明品７〜８と同組成となるように配合し、これらを本
発明品７〜８と同条件で焼結して比較品２〜３を得た。
Ｃ型窒化タンタルと、上述の各市販の粉末を用いて、本
発明品７〜８と同組成となるように配合し、これらを本
発明品７〜８と同条件で焼結して比較品２〜３を得た。
【００２４】こうして得た本発明の焼結体７〜８と比較
の焼結体２〜３の硬さを測定して、表２に併記した。ま
た、窒化タンタルは、それぞれの焼結体をＸ線回折し、
ＷＣ型窒化タンタルの回折線から格子定数を求めて、格
子定数から換算して確認した。
の焼結体２〜３の硬さを測定して、表２に併記した。ま
た、窒化タンタルは、それぞれの焼結体をＸ線回折し、
ＷＣ型窒化タンタルの回折線から格子定数を求めて、格
子定数から換算して確認した。
【００２５】次に、本発明の焼結体７〜８と比較の焼結
体２〜３を用いて、それぞれを超硬合金の刃先部となる
ようにロー付けし、被削材ＦＣ２５（ＨB２４０）、切
削速度３５０ｍ／ｍｉｎ、切込み０．５ｍｍ、送り速度
０．１５ｍｍ／ｒｅｖ、乾式による連続旋削試験を行
い、平均逃げ面摩耗量が０．１ｍｍまたは欠損するまで
の寿命切削時間を求めて、その結果を表２に併記した。
体２〜３を用いて、それぞれを超硬合金の刃先部となる
ようにロー付けし、被削材ＦＣ２５（ＨB２４０）、切
削速度３５０ｍ／ｍｉｎ、切込み０．５ｍｍ、送り速度
０．１５ｍｍ／ｒｅｖ、乾式による連続旋削試験を行
い、平均逃げ面摩耗量が０．１ｍｍまたは欠損するまで
の寿命切削時間を求めて、その結果を表２に併記した。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明のＷＣ型窒化タンタルは、従来の
亜化学量論組成のＷＣ型窒化タンタルに比べて、高硬度
であるという効果がある。また、本発明のＷＣ型窒化タ
ンタルの合成方法は、従来の方法に比べて、低温でもっ
て高収率で、かつ化学量論組成またはその近似範囲のＷ
Ｃ型窒化タンタルを合成できるというすぐれた効果があ
る。
亜化学量論組成のＷＣ型窒化タンタルに比べて、高硬度
であるという効果がある。また、本発明のＷＣ型窒化タ
ンタルの合成方法は、従来の方法に比べて、低温でもっ
て高収率で、かつ化学量論組成またはその近似範囲のＷ
Ｃ型窒化タンタルを合成できるというすぐれた効果があ
る。
【００２８】さらに、本発明の焼結体は、従来のＷＣ型
窒化タンタルの含有した同一組成の焼結体に比べて、高
硬度でかつ耐摩耗性が顕著にすぐれるという効果があ
る。
窒化タンタルの含有した同一組成の焼結体に比べて、高
硬度でかつ耐摩耗性が顕著にすぐれるという効果があ
る。
【図１】実施例１で用いたピストンシリンダー型超高圧
装置に用いる試料アセンブリーの縦断面図である。
装置に用いる試料アセンブリーの縦断面図である。
【図２】実施例１で回折したＸ線回折パターンである。
１ 試料 ２ ＢＮ製またはＭｇＯ製カプセル ３ ＭｇＯ製カプセル ４ グラファイト ５ パイレックスガラス ６ タルク ７ 熱電対用装入管 ａ ＣｏＳｎ型窒化タンタルの回折パターン ｂ ＷＣ型窒化タンタルの回折パターン
Claims (3)
- 【請求項１】 タンタル１モルに対し、窒素が０．９５
〜１．１２モル含有してなることを特徴とするＷＣ型窒
化タンタル。 - 【請求項２】 請求項１記載のＷＣ型窒化タンタル１０
容量％以上と、残りセラミックスおよび／または金属と
からなることを特徴とするＷＣ型窒化タンタルを含む焼
結体。 - 【請求項３】 ＣｏＳｎ型窒化タンタルを含有してなる
粉体または成形体を１〜３ＧＰａの圧力、１０００〜１
８００℃の静的超高圧をかけて、該粉体または該成形体
の中のＣｏＳｎ型窒化タンタルをタンタル１モルに対
し、窒素０．９５〜１．１２モル含有してなるＷＣ型窒
化タンタルに変換させることを特徴とするＷＣ型窒化タ
ンタルの合成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12342593A JPH06305732A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Ｗｃ型窒化タンタルおよびその合成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12342593A JPH06305732A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Ｗｃ型窒化タンタルおよびその合成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06305732A true JPH06305732A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14860248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12342593A Withdrawn JPH06305732A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Ｗｃ型窒化タンタルおよびその合成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06305732A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016044113A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-04 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高圧相ＷＣ型ＴａＮ焼結体及びその製造方法 |
| CN107311663A (zh) * | 2017-04-01 | 2017-11-03 | 四川大学 | 一种新型氮化钽硬质合金及其制备方法 |
| WO2020017191A1 (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-23 | 住友電気工業株式会社 | 焼結体、粉末及び粉末の製造方法 |
| CN114790112A (zh) * | 2021-01-26 | 2022-07-26 | 四川大学 | 基于国产六面顶压机制备高硬度高热稳定性氮化钽块体 |
-
1993
- 1993-04-27 JP JP12342593A patent/JPH06305732A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016044113A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-04 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高圧相ＷＣ型ＴａＮ焼結体及びその製造方法 |
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| CN112399966A (zh) * | 2018-07-17 | 2021-02-23 | 住友电气工业株式会社 | 烧结体、粉末以及粉末制造方法 |
| JPWO2020017191A1 (ja) * | 2018-07-17 | 2021-08-05 | 住友電気工業株式会社 | 焼結体 |
| CN114790112A (zh) * | 2021-01-26 | 2022-07-26 | 四川大学 | 基于国产六面顶压机制备高硬度高热稳定性氮化钽块体 |
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