JPH06306463A - 靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
靭性の優れた高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH06306463A JPH06306463A JP8994193A JP8994193A JPH06306463A JP H06306463 A JPH06306463 A JP H06306463A JP 8994193 A JP8994193 A JP 8994193A JP 8994193 A JP8994193 A JP 8994193A JP H06306463 A JPH06306463 A JP H06306463A
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- cooling
- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造用鋼片に対し、圧延とその後の冷却（含
む 焼き戻し）により靭性の優れた高張力鋼板を製造す
る。 【構成】 構造用鋼片を再結晶温度域で３０％以上圧延
し、最終圧延パス終了後１０秒以内に１５℃／秒以上の
冷却速度で６００℃以下の温度まで冷却を実施、または
冷却後焼き戻しを実施する。 【効果】 圧延中冷却、圧延後の冷却工程の技術条件を
限定的に組み合わせることにより、６０kgf/mm2 以上の
構造用鋼板を強度、靭性を損なうことなく、再加熱、冷
却待ち等を省略した高い生産性のもとに円滑に安定して
製造することを可能としたので、生産性の向上、製造コ
ストの低減等に多大の効果をもたらす。
む 焼き戻し）により靭性の優れた高張力鋼板を製造す
る。 【構成】 構造用鋼片を再結晶温度域で３０％以上圧延
し、最終圧延パス終了後１０秒以内に１５℃／秒以上の
冷却速度で６００℃以下の温度まで冷却を実施、または
冷却後焼き戻しを実施する。 【効果】 圧延中冷却、圧延後の冷却工程の技術条件を
限定的に組み合わせることにより、６０kgf/mm2 以上の
構造用鋼板を強度、靭性を損なうことなく、再加熱、冷
却待ち等を省略した高い生産性のもとに円滑に安定して
製造することを可能としたので、生産性の向上、製造コ
ストの低減等に多大の効果をもたらす。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、靭性が優れた高張力鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鋼材の強度、靭性、加工性等の諸
特性はその組織が微細化するほど向上することが一般的
な事実として広く知られ、鋼材の低温での靭性を向上さ
せるには結晶粒微細化が極めて有効で各種分野で検討が
なされている。例えば、制御圧延の例として、フェライ
ト粒径を微細化する技術として特開昭５９−４７３２３
号公報の提案がある。しかしこの圧延方法は低温で加熱
し、未再結晶域で大きな加工を加える方法である。また
従来から鋼材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号公
報に開示されているように、ＮｉやＮｂ等の合金を使用
している。
特性はその組織が微細化するほど向上することが一般的
な事実として広く知られ、鋼材の低温での靭性を向上さ
せるには結晶粒微細化が極めて有効で各種分野で検討が
なされている。例えば、制御圧延の例として、フェライ
ト粒径を微細化する技術として特開昭５９−４７３２３
号公報の提案がある。しかしこの圧延方法は低温で加熱
し、未再結晶域で大きな加工を加える方法である。また
従来から鋼材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号公
報に開示されているように、ＮｉやＮｂ等の合金を使用
している。
【０００３】また、加工熱処理技術による細粒化技術と
して材料とプロセス，６（１９９０），ｐ１７９６に記
載のように加工と熱処理を組み合わせてフェライト粒径
を３μｍ程度にする細粒化技術がある。さらに、変態前
のオーステナイトを細粒化する方法として特開平２−３
０１５１号公報記載の方法がある。この方法は塑性加工
を加えつつ変態点を超えさせる技術で、到達オーステナ
イト粒径は５μｍである。
して材料とプロセス，６（１９９０），ｐ１７９６に記
載のように加工と熱処理を組み合わせてフェライト粒径
を３μｍ程度にする細粒化技術がある。さらに、変態前
のオーステナイトを細粒化する方法として特開平２−３
０１５１号公報記載の方法がある。この方法は塑性加工
を加えつつ変態点を超えさせる技術で、到達オーステナ
イト粒径は５μｍである。
【０００４】また、鉄鋼の結晶粒超微細化部会報告書
（１９９１，３）に記載のようにＳＣＭ４３５材、オー
ステナイト系ステンレス鋼等において冷間加工を付与し
たマルテンサイトをＡｃ3 直上に逆変態させてオーステ
ナイトを超細粒化する方法が提案されている。圧延後速
やかに冷却し、熱間圧延した組織を制御する方法として
特公平４−１１６０８号公報に提案されている。
（１９９１，３）に記載のようにＳＣＭ４３５材、オー
ステナイト系ステンレス鋼等において冷間加工を付与し
たマルテンサイトをＡｃ3 直上に逆変態させてオーステ
ナイトを超細粒化する方法が提案されている。圧延後速
やかに冷却し、熱間圧延した組織を制御する方法として
特公平４−１１６０８号公報に提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記し
た提案は実用時に次に述べるような問題を内在してお
り、改善が待たれている。特開昭５９−４７３２３号公
報の提案のように低温で加熱し、未再結晶域での加工量
を大きくし、かつ制御冷却を必須とし、圧延後の急冷に
より微細なフェライト及びマルテンサイトとする方法
は、他のスラブの加熱温度と対象のスラブの加熱温度が
異なるため、この前後で加熱操業条件を調整する時間が
必要となる。
た提案は実用時に次に述べるような問題を内在してお
り、改善が待たれている。特開昭５９−４７３２３号公
報の提案のように低温で加熱し、未再結晶域での加工量
を大きくし、かつ制御冷却を必須とし、圧延後の急冷に
より微細なフェライト及びマルテンサイトとする方法
は、他のスラブの加熱温度と対象のスラブの加熱温度が
異なるため、この前後で加熱操業条件を調整する時間が
必要となる。
【０００６】また、加熱効率の大幅な低下が避けられ
ず、更には未再結晶域での加工量を大きくするため、制
御圧延時の温度待ち時間が極めて長くなり、圧延効率の
低下、再加熱、及び制御冷却に伴うコスト上昇を招き、
生産性の向上を追求している現状における問題が多い。
ず、更には未再結晶域での加工量を大きくするため、制
御圧延時の温度待ち時間が極めて長くなり、圧延効率の
低下、再加熱、及び制御冷却に伴うコスト上昇を招き、
生産性の向上を追求している現状における問題が多い。
【０００７】特開昭５８−１９４３１号公報に開示され
ているように、ＮｉやＮｂ等の合金の添加は、鋼材の製
造コストを引き上げるばかりでなく、多量の使用は鋼材
の溶接性の劣化を招き、溶接部の所定の特性を満足でき
ないことになる。また、加工熱処理技術を駆使して細粒
化する技術として、材料とプロセス，６（１９９０），
ｐ１７９６や特開平２−３０１５１号公報記載の方法で
は、加工と熱処理を組み合わせる必要があるので、鋼板
の製造時の生産性の低下ばかりでなく、圧延機近傍に熱
処理ができる設備が必要で、設備面からも膨大なコスト
上昇を招く。
ているように、ＮｉやＮｂ等の合金の添加は、鋼材の製
造コストを引き上げるばかりでなく、多量の使用は鋼材
の溶接性の劣化を招き、溶接部の所定の特性を満足でき
ないことになる。また、加工熱処理技術を駆使して細粒
化する技術として、材料とプロセス，６（１９９０），
ｐ１７９６や特開平２−３０１５１号公報記載の方法で
は、加工と熱処理を組み合わせる必要があるので、鋼板
の製造時の生産性の低下ばかりでなく、圧延機近傍に熱
処理ができる設備が必要で、設備面からも膨大なコスト
上昇を招く。
【０００８】冷間加工しその後γに逆変態させる技術も
極めて強力な冷間圧延機が必要になり、鋼板製造設備面
からも大幅なコスト上昇を招く。さらに、圧延直後に急
冷し材質を制御する特公平４−１１６０８号公報記載の
方法ではパス間時間が極めて短い熱延コイル製造工程を
前提とし、加工したオーステナイトから累積歪が大きい
状態からフェライトと変態させるため、結果的に低温域
圧延が必須となり著しい生産性の劣化を招き、圧延形状
不良、板厚精度等の諸問題が存在する。本発明は上記の
各問題点を解消して生産性よく経済的に靭性の優れた高
張力鋼板を製造する方法を提供することを課題とするも
のである。
極めて強力な冷間圧延機が必要になり、鋼板製造設備面
からも大幅なコスト上昇を招く。さらに、圧延直後に急
冷し材質を制御する特公平４−１１６０８号公報記載の
方法ではパス間時間が極めて短い熱延コイル製造工程を
前提とし、加工したオーステナイトから累積歪が大きい
状態からフェライトと変態させるため、結果的に低温域
圧延が必須となり著しい生産性の劣化を招き、圧延形状
不良、板厚精度等の諸問題が存在する。本発明は上記の
各問題点を解消して生産性よく経済的に靭性の優れた高
張力鋼板を製造する方法を提供することを課題とするも
のである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の通り
である。
である。
【００１０】（１）重量％でＣ：≦０．１８％、Ｐ：≦
０．０４０％、Ｓｉ：≦０．５５％、Ｓ：≦０．０４０
％、Ｍｎ：≦１．５０％を含み、残部がＦｅ及び不可避
的成分からなる鋼片を再結晶域で３０％以上圧延し、最
終圧延パス終了後１０秒以内に１５℃／秒以上の冷却速
度で６００℃以下の温度まで冷却する。
０．０４０％、Ｓｉ：≦０．５５％、Ｓ：≦０．０４０
％、Ｍｎ：≦１．５０％を含み、残部がＦｅ及び不可避
的成分からなる鋼片を再結晶域で３０％以上圧延し、最
終圧延パス終了後１０秒以内に１５℃／秒以上の冷却速
度で６００℃以下の温度まで冷却する。
【００１１】（２）重量％でＣｒ：≦０．５０％、Ｔ
ｉ：≦０．１０％、Ｎｉ：≦１．００％、Ｎｂ：≦０．
０５％、Ｍｏ：≦０．５０％、Ｂ：≦０．００３％、
Ｖ：≦０．１０％、Ｃｕ：≦１．００％の１種または２
種以上を含みＣ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋
Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で示す炭素等量を０．４
４重量％以下とする。 （３）（１）の鋼板を冷却後、さらに焼き戻し処理をす
る。 （４）（２）の鋼板を冷却後、さらに焼き戻し処理をす
る。 本発明が対象とする構造用鋼は、鋼板成分の限定理由及
び炭素等量の限定の範囲は、本発明が前記のごとく既存
の溶接構造用鋼板の製造方法を改善することを目的とし
且つ本発明は全溶接構造用鋼板に適用して効果が得られ
ることから、溶接用鋼に所要の成分及び炭素等量を定め
たＪＩＳ Ｇ３１０６の定めの範囲とした。
ｉ：≦０．１０％、Ｎｉ：≦１．００％、Ｎｂ：≦０．
０５％、Ｍｏ：≦０．５０％、Ｂ：≦０．００３％、
Ｖ：≦０．１０％、Ｃｕ：≦１．００％の１種または２
種以上を含みＣ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋
Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で示す炭素等量を０．４
４重量％以下とする。 （３）（１）の鋼板を冷却後、さらに焼き戻し処理をす
る。 （４）（２）の鋼板を冷却後、さらに焼き戻し処理をす
る。 本発明が対象とする構造用鋼は、鋼板成分の限定理由及
び炭素等量の限定の範囲は、本発明が前記のごとく既存
の溶接構造用鋼板の製造方法を改善することを目的とし
且つ本発明は全溶接構造用鋼板に適用して効果が得られ
ることから、溶接用鋼に所要の成分及び炭素等量を定め
たＪＩＳ Ｇ３１０６の定めの範囲とした。
【００１２】尚、本発明が対象とする溶接構造用鋼材の
分野では、上記の他、必要に応じて大入熱溶接時のＨＡ
Ｚ靭性に有害な粒界フェライト、フェライトサイドプレ
ートの抑制及びＢＮの析出によるＨＡＺの固溶Ｎの固定
等、ＨＡＺ靭性向上のためにＢを添加している。しかし
多量の添加はＦｅ23（ＣＢ）6 の析出による靭性低下及
びフリーＢによるＨＡＺの硬化性の増加を招くので、こ
れらを防止するためにＢ量は０．００３％を上限として
いる。
分野では、上記の他、必要に応じて大入熱溶接時のＨＡ
Ｚ靭性に有害な粒界フェライト、フェライトサイドプレ
ートの抑制及びＢＮの析出によるＨＡＺの固溶Ｎの固定
等、ＨＡＺ靭性向上のためにＢを添加している。しかし
多量の添加はＦｅ23（ＣＢ）6 の析出による靭性低下及
びフリーＢによるＨＡＺの硬化性の増加を招くので、こ
れらを防止するためにＢ量は０．００３％を上限として
いる。
【００１３】さらに母材の強度の上昇、及び母材、Ｈ
ＡＺの各靭性向上の目的で、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種または２種以上、ＨＡＺの結晶
粒粗大化防止と母材の異方性の低減を目的としてＲＥ
Ｍ，Ｃａ，Ｍｇの１種または２種以上を用い、現実は
とのいずれか一方またはとの両方を添加してい
る。しかしながら群のＣｕは母材の強度を高める割り
にＨＡＺの硬さ上昇が少ないが、応力除去焼鈍によりＨ
ＡＺの硬化性が増加するのでこの増大を防止するために
１．００％を上限としている。
ＡＺの各靭性向上の目的で、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種または２種以上、ＨＡＺの結晶
粒粗大化防止と母材の異方性の低減を目的としてＲＥ
Ｍ，Ｃａ，Ｍｇの１種または２種以上を用い、現実は
とのいずれか一方またはとの両方を添加してい
る。しかしながら群のＣｕは母材の強度を高める割り
にＨＡＺの硬さ上昇が少ないが、応力除去焼鈍によりＨ
ＡＺの硬化性が増加するのでこの増大を防止するために
１．００％を上限としている。
【００１４】またＮｉは母材の強度と靭性及びＨＡＺ靭
性を同時に高めるために添加するが、焼入れ性の増加に
よりＨＡＺにおける粒内変態フェライト（以下ＩＦＰと
称す）の形成が抑制されることがあるのでそれを防止す
るため１．００％の添加量を上限としている。さらにＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉは焼入れ性の向上と析出硬化
とにより母材強度を高め、母材の低温靭性を向上するた
め添加しているが、ＨＡＺ靭性及び硬化性への悪影響を
防止するため、それぞれの影響度に応じて０．５０％、
０．５０％、０．１０％、０．０５％、０．１０％を各
々の上限としている。
性を同時に高めるために添加するが、焼入れ性の増加に
よりＨＡＺにおける粒内変態フェライト（以下ＩＦＰと
称す）の形成が抑制されることがあるのでそれを防止す
るため１．００％の添加量を上限としている。さらにＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉは焼入れ性の向上と析出硬化
とにより母材強度を高め、母材の低温靭性を向上するた
め添加しているが、ＨＡＺ靭性及び硬化性への悪影響を
防止するため、それぞれの影響度に応じて０．５０％、
０．５０％、０．１０％、０．０５％、０．１０％を各
々の上限としている。
【００１５】また前記したの元素は酸化物、硫化物も
しくは酸硫化物を形成し、ＨＡＺの結晶粒粗大化、母材
の異方性の軽減を目的に添加されるが、ＩＦＰの生成核
となるＭｎＳの形成が困難になる。これを防止するた
め、これ等の元素の１種または２種以上を混合添加する
場合も各々を単独添加する場合も各々の添加量は０．１
％を上限としている。以上の各合金元素は、本発明にお
いても必要に応じて同時に添加し同様の作用効果を得る
ことができる。
しくは酸硫化物を形成し、ＨＡＺの結晶粒粗大化、母材
の異方性の軽減を目的に添加されるが、ＩＦＰの生成核
となるＭｎＳの形成が困難になる。これを防止するた
め、これ等の元素の１種または２種以上を混合添加する
場合も各々を単独添加する場合も各々の添加量は０．１
％を上限としている。以上の各合金元素は、本発明にお
いても必要に応じて同時に添加し同様の作用効果を得る
ことができる。
【００１６】また、本発明が対象とする鋼は通常連続鋳
造方法で製造されるので、一般的には不可避的に溶鋼の
脱酸材としてＡｌが使用され、このＡｌは溶接構造用鋼
材の母材組織の細粒化、固溶窒素の固定等に兼用されて
おり、その添加量は通常は０．００５％を上限とし、鋼
の清浄度の低下防止の観点から０．１％を上限としてい
る。本発明で製造する鋼板も同様に不可避的成分として
この範囲のＡｌを含有している。このようにして製造さ
れる鋼片の加熱温度は、通常のこの種鋼板の加熱条件、
即ち圧延中の温度低下の作業性を考慮して９００℃以
上、オーステナイトの粗大化防止から１２５０℃以下で
あることが、一般的であるが圧延中に適正な組織制御を
行なえば加熱温度は特に限定しない。
造方法で製造されるので、一般的には不可避的に溶鋼の
脱酸材としてＡｌが使用され、このＡｌは溶接構造用鋼
材の母材組織の細粒化、固溶窒素の固定等に兼用されて
おり、その添加量は通常は０．００５％を上限とし、鋼
の清浄度の低下防止の観点から０．１％を上限としてい
る。本発明で製造する鋼板も同様に不可避的成分として
この範囲のＡｌを含有している。このようにして製造さ
れる鋼片の加熱温度は、通常のこの種鋼板の加熱条件、
即ち圧延中の温度低下の作業性を考慮して９００℃以
上、オーステナイトの粗大化防止から１２５０℃以下で
あることが、一般的であるが圧延中に適正な組織制御を
行なえば加熱温度は特に限定しない。
【００１７】この鋼板を加速冷却により高強度化するに
は、圧延終了後に水、水蒸気、気水混合体等の何れかの
冷却剤を使用して冷却する。その場合の冷却速度は図１
に示すように１５℃／秒以下では６０kgf/mm2 以下に低
下するばかりか、靭性がｖＴｒｓで−４０℃以下に悪化
して不足するので１５℃／秒超とする。
は、圧延終了後に水、水蒸気、気水混合体等の何れかの
冷却剤を使用して冷却する。その場合の冷却速度は図１
に示すように１５℃／秒以下では６０kgf/mm2 以下に低
下するばかりか、靭性がｖＴｒｓで−４０℃以下に悪化
して不足するので１５℃／秒超とする。
【００１８】
【作用】本発明者等は、前記従来技術が有する問題を解
決すると共に、本発明の課題を達成するため、一般的な
構造用鋼を代表する供試鋼として実施例の表１に示す鋼
種２を用いて、導入された転位の回復及びオーステナイ
トの再結晶挙動に関して種々実験検討を繰り返した。
決すると共に、本発明の課題を達成するため、一般的な
構造用鋼を代表する供試鋼として実施例の表１に示す鋼
種２を用いて、導入された転位の回復及びオーステナイ
トの再結晶挙動に関して種々実験検討を繰り返した。
【００１９】オーステナイトの再結晶による細粒化挙動
について検討した。再結晶域での圧下量を変化させてオ
ーステナイト粒径について調査した結果を図２に示す。
焼入れ実験によりオーステナイト粒の再結晶挙動を調査
した結果、図２に示すように３０％以上の再結晶域での
圧延が必要で、３０％以上の圧下ではオーステナイト粒
径の絶対値が収斂することが判明した。こうして得られ
たオーステナイト粒を維持しつつ、フェライト変態核と
なる残留転位の密度を保持するためには、図３に示すよ
うに導入した転位が完全に回復しない１０秒以内に冷却
開始することが必要である。
について検討した。再結晶域での圧下量を変化させてオ
ーステナイト粒径について調査した結果を図２に示す。
焼入れ実験によりオーステナイト粒の再結晶挙動を調査
した結果、図２に示すように３０％以上の再結晶域での
圧延が必要で、３０％以上の圧下ではオーステナイト粒
径の絶対値が収斂することが判明した。こうして得られ
たオーステナイト粒を維持しつつ、フェライト変態核と
なる残留転位の密度を保持するためには、図３に示すよ
うに導入した転位が完全に回復しない１０秒以内に冷却
開始することが必要である。
【００２０】圧延終了後に短時間内に速やかに冷却する
ことにより、変態後のフェライト粒の粗大化を抑制する
とともに、圧延時に導入された転位が回復することなく
残留したまま変態するので微細なフェライトが生成し、
その結果、靭性が良好となると推定される。
ことにより、変態後のフェライト粒の粗大化を抑制する
とともに、圧延時に導入された転位が回復することなく
残留したまま変態するので微細なフェライトが生成し、
その結果、靭性が良好となると推定される。
【００２１】
（１）供試鋼、（２）圧延，冷却，焼き戻し条件、
（３）材質を表１，表２に示す。
（３）材質を表１，表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】表１に示す供試鋼は鋼種１〜１１が６０kg
f/mm2 級鋼、鋼種１２〜１４が７０kgf/mm2 級鋼であ
る。また供試鋼は必要に応じてＶ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｔｉ，
Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加したものである。
f/mm2 級鋼、鋼種１２〜１４が７０kgf/mm2 級鋼であ
る。また供試鋼は必要に応じてＶ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｔｉ，
Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加したものである。
【００２６】鋼番１〜１４は本発明例は何れも再加熱す
ることなく、冷却のための待ち時間も置かずに製造した
にもかかわらず目標とした所要の強度と靭性を十分に備
えた優れた溶接用鋼板が得られた。これに対し鋼番１５
〜２８の比較例はそれぞれに問題点があり、前記要望を
満たす溶接用構造用鋼板が得られなかった。
ることなく、冷却のための待ち時間も置かずに製造した
にもかかわらず目標とした所要の強度と靭性を十分に備
えた優れた溶接用鋼板が得られた。これに対し鋼番１５
〜２８の比較例はそれぞれに問題点があり、前記要望を
満たす溶接用構造用鋼板が得られなかった。
【００２７】即ち、冷却停止温度が６５０℃を超えた鋼
種１６，１９は、強度が所要の域に到達しなかった。加
速冷却時の冷却速度が所定の値より低い鋼番１７，２３
〜２８は同一鋼種の本発明例に比べ、靭性が良好でなか
った。再結晶域での圧下量が３０％未満である鋼番１
５，１８，２０，２２，２３，２６は同一鋼種の本発明
例に比べ、靭性が著しく劣化した。
種１６，１９は、強度が所要の域に到達しなかった。加
速冷却時の冷却速度が所定の値より低い鋼番１７，２３
〜２８は同一鋼種の本発明例に比べ、靭性が良好でなか
った。再結晶域での圧下量が３０％未満である鋼番１
５，１８，２０，２２，２３，２６は同一鋼種の本発明
例に比べ、靭性が著しく劣化した。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、圧延中冷却、圧延後の冷却工
程の技術条件を限定的に組み合わせることにより、塑性
変形能の優れた８０％以下の低降伏比を示す６０kgf/mm
2 以上の構造用鋼板を強度、靭性を損なうことなく、再
加熱、冷却待ち等を省略した高い生産性のもとに円滑に
安定して製造することを可能としたので、生産性の向
上、製造コストの低減等に多大の効果をもたらす。
程の技術条件を限定的に組み合わせることにより、塑性
変形能の優れた８０％以下の低降伏比を示す６０kgf/mm
2 以上の構造用鋼板を強度、靭性を損なうことなく、再
加熱、冷却待ち等を省略した高い生産性のもとに円滑に
安定して製造することを可能としたので、生産性の向
上、製造コストの低減等に多大の効果をもたらす。
【図１】冷却速度とＴＳ（引張強度）とｖＴｒｓの関係
を示す図表である。
を示す図表である。
【図２】再結晶域での圧下量とオーステナイト粒径の関
係を示す図表である。
係を示す図表である。
【図３】圧延終了後冷却開始までの時間と残留転位密度
の関係を示す図表である。
の関係を示す図表である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：≦０．１８％ Ｐ ：≦０．０４０％ Ｓｉ：≦０．５５％ Ｓ ：≦０．０４０％ Ｍｎ：≦１．５０％ 残部がＦｅ及び不可避的成分からなる鋼片を再結晶温度
域で３０％以上圧延し、最終圧延パス終了後１０秒以内
に１５℃／秒以上の冷却速度で６００℃以下の温度まで
冷却することを特徴とする靭性の優れた高張力鋼板の製
造方法。 - 【請求項２】 重量％で Ｃｒ：≦０．５０％ Ｔｉ：≦０．１０％ Ｎｉ：≦１．００％ Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５０％ Ｂ ：≦０．００３％ Ｖ ：≦０．１０％ Ｃｕ：≦１．００％ の１種または２種以上を含みＣ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６
＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４で示す炭
素等量を０．４４重量％以下とすることを特徴とする請
求項１に記載の靭性の優れた高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１の鋼板を冷却後、さらに焼き戻
し処理をすることを特徴とする靭性の優れた高張力鋼板
の製造方法。 - 【請求項４】 請求項２の鋼板を冷却後、さらに焼き戻
し処理をすることを特徴とする靭性の優れた高張力鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8994193A JPH06306463A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8994193A JPH06306463A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306463A true JPH06306463A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=13984736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8994193A Pending JPH06306463A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306463A (ja) |
-
1993
- 1993-04-16 JP JP8994193A patent/JPH06306463A/ja active Pending
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