JPH06306464A - オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法Info
- Publication number
- JPH06306464A JPH06306464A JP10333693A JP10333693A JPH06306464A JP H06306464 A JPH06306464 A JP H06306464A JP 10333693 A JP10333693 A JP 10333693A JP 10333693 A JP10333693 A JP 10333693A JP H06306464 A JPH06306464 A JP H06306464A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、熱間加工性に劣るオーステナイト
系ステンレス鋼の鋳片から、表面性状に優れたステンレ
ス鋼熱延板を効率よく製造する方法を提供する。 【構成】 オーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を連続
鋳造して鋳片を製造し、該鋳片を１２００℃以上１２８
０℃以下に加熱し、続いて圧下率５％以上３０％以下の
粗熱間圧延を行ってブレークダウン材を製造し、続いて
該ブレークダウン材の表面を０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下
の表面研削を施し、続いて１２００℃以上１２８０℃以
下の温度に再加熱し、続いて所定の板厚まで熱間圧延す
る。
系ステンレス鋼の鋳片から、表面性状に優れたステンレ
ス鋼熱延板を効率よく製造する方法を提供する。 【構成】 オーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を連続
鋳造して鋳片を製造し、該鋳片を１２００℃以上１２８
０℃以下に加熱し、続いて圧下率５％以上３０％以下の
粗熱間圧延を行ってブレークダウン材を製造し、続いて
該ブレークダウン材の表面を０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下
の表面研削を施し、続いて１２００℃以上１２８０℃以
下の温度に再加熱し、続いて所定の板厚まで熱間圧延す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面疵の少ないオース
テナイト系ステンレス鋼の熱間圧延板の製造方法に関す
るものである。
テナイト系ステンレス鋼の熱間圧延板の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】合金鉄に対し安価なスクラップを多量に
使用してオーステナイト系ステンレス鋼を溶製した場
合、Ｐｂ，Ｚｎ，Ｂｉ，Ｓｎ等の不純物元素が多くな
り、熱間圧延時に表面に割れが発生し、圧延されてスケ
ールを噛み込んだ表面疵が発生しやすい。このため、表
面疵が発生した熱間圧延板においては、ベルト研削や酸
洗溶削などによる表面疵の除去が必要になり、著しい製
造コストの上昇をまねいている。
使用してオーステナイト系ステンレス鋼を溶製した場
合、Ｐｂ，Ｚｎ，Ｂｉ，Ｓｎ等の不純物元素が多くな
り、熱間圧延時に表面に割れが発生し、圧延されてスケ
ールを噛み込んだ表面疵が発生しやすい。このため、表
面疵が発生した熱間圧延板においては、ベルト研削や酸
洗溶削などによる表面疵の除去が必要になり、著しい製
造コストの上昇をまねいている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の熱間圧延板のベ
ルト研削や酸洗溶削による表面疵の除去方法では、コイ
ル長が数百ｍと長いため、その処理に多大な時間がかか
り効率が悪い。また、熱間加工性を改善して表面疵を低
減するには、不純物元素を制限したスクラップ原料を使
用して熱間加工性に悪影響を及ぼすＰｂ，Ｚｎ等の成分
元素を低減し、さらに精錬工程でこれらの元素を除去す
る必要があり、コストが高くなるという問題がある。
ルト研削や酸洗溶削による表面疵の除去方法では、コイ
ル長が数百ｍと長いため、その処理に多大な時間がかか
り効率が悪い。また、熱間加工性を改善して表面疵を低
減するには、不純物元素を制限したスクラップ原料を使
用して熱間加工性に悪影響を及ぼすＰｂ，Ｚｎ等の成分
元素を低減し、さらに精錬工程でこれらの元素を除去す
る必要があり、コストが高くなるという問題がある。
【０００４】本発明は、安価なスクラップ原料を用いた
鋳片などのように熱間加工性が劣っている鋳片を素材と
する場合でも表面疵の少ない熱間圧延鋼板を効率良く製
造する方法を提供することを目的とする。
鋳片などのように熱間加工性が劣っている鋳片を素材と
する場合でも表面疵の少ない熱間圧延鋼板を効率良く製
造する方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段、作用】本発明者らは上記
課題の解決に当たり、熱間圧延における表面疵の発生機
構について詳細に調査した。その結果、熱間圧延の第１
パスあるいは第２パスにおいて、熱延板の表面疵の起点
となる表面割れが粒界に生じていること、および熱間圧
延の第３パス以降においては、表面割れが発生しにくい
ことがわかった。この熱間圧延の第３パス以降において
表面割れが発生しにくい理由についてさらに調査したと
ころ、熱間圧延の第１パスおよび第２パスで表層が再結
晶して粒界強度を強化しているためであることが判明し
た。
課題の解決に当たり、熱間圧延における表面疵の発生機
構について詳細に調査した。その結果、熱間圧延の第１
パスあるいは第２パスにおいて、熱延板の表面疵の起点
となる表面割れが粒界に生じていること、および熱間圧
延の第３パス以降においては、表面割れが発生しにくい
ことがわかった。この熱間圧延の第３パス以降において
表面割れが発生しにくい理由についてさらに調査したと
ころ、熱間圧延の第１パスおよび第２パスで表層が再結
晶して粒界強度を強化しているためであることが判明し
た。
【０００６】これらの知見から、表面疵のない熱延板を
製造するために、まず熱間圧延の第１パスおよび第２パ
スに相当するブレークダウンを施し、熱間圧延で表面割
れを生じないように表層を再結晶させ、引き続いてブレ
ークダウン時に生じた表面割れが除去でき、かつ粒界強
度が強化されている再結晶領域を確保できる条件で研削
した後に熱間圧延する方法を見出した。
製造するために、まず熱間圧延の第１パスおよび第２パ
スに相当するブレークダウンを施し、熱間圧延で表面割
れを生じないように表層を再結晶させ、引き続いてブレ
ークダウン時に生じた表面割れが除去でき、かつ粒界強
度が強化されている再結晶領域を確保できる条件で研削
した後に熱間圧延する方法を見出した。
【０００７】すなわち、（割れ深さ）＜（研削量）＜
（再結晶深さ）の関係を満足できるようなブレークダウ
ン条件および研削条件を規定したことが、本発明の技術
思想の骨子である。すなわち、本発明の要旨とするとこ
ろは、オーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を連続鋳造
して鋳片を製造し、該鋳片を１２００℃以上１２８０℃
以下の範囲に加熱し、引き続いて圧下率が５％以上３０
％以下の範囲で粗熱間圧延してブレークダウン材を製造
し、引き続いて該ブレークダウン材の表面を０．５ｍｍ
以上５ｍｍ以下の範囲で表面研削し、引き続いて１２０
０℃以上１２８０℃以下の範囲に再加熱し、引き続いて
所定の板厚まで熱間圧延することを特徴とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼熱延の製造方法にある。
（再結晶深さ）の関係を満足できるようなブレークダウ
ン条件および研削条件を規定したことが、本発明の技術
思想の骨子である。すなわち、本発明の要旨とするとこ
ろは、オーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を連続鋳造
して鋳片を製造し、該鋳片を１２００℃以上１２８０℃
以下の範囲に加熱し、引き続いて圧下率が５％以上３０
％以下の範囲で粗熱間圧延してブレークダウン材を製造
し、引き続いて該ブレークダウン材の表面を０．５ｍｍ
以上５ｍｍ以下の範囲で表面研削し、引き続いて１２０
０℃以上１２８０℃以下の範囲に再加熱し、引き続いて
所定の板厚まで熱間圧延することを特徴とするオーステ
ナイト系ステンレス鋼熱延の製造方法にある。
【０００８】以下に本発明の構成要件を限定した理由に
ついて詳細に述べる。ブレークダウン時に生じる表面割
れ深さおよび再結晶深さは、ブレークダウン時の加熱温
度、ブレークダウンの圧下率に影響される。図１は、不
純物元素を特に低減していないオーステナイト系ステン
レス鋼において、表面割れ深さに及ぼすブレークダウン
での加熱温度とブレークダウンでの圧下率の影響につい
て示したものである。表面割れ深さにおいては加熱温度
の影響が大きく、加熱温度が低くなると表面割れ深さが
急激に増大する。特に、加熱温度が１２００℃より低く
なると５ｍｍ以上の激しい割れが生じる。
ついて詳細に述べる。ブレークダウン時に生じる表面割
れ深さおよび再結晶深さは、ブレークダウン時の加熱温
度、ブレークダウンの圧下率に影響される。図１は、不
純物元素を特に低減していないオーステナイト系ステン
レス鋼において、表面割れ深さに及ぼすブレークダウン
での加熱温度とブレークダウンでの圧下率の影響につい
て示したものである。表面割れ深さにおいては加熱温度
の影響が大きく、加熱温度が低くなると表面割れ深さが
急激に増大する。特に、加熱温度が１２００℃より低く
なると５ｍｍ以上の激しい割れが生じる。
【０００９】図２は、不純物元素を特に低減していない
オーステナイト系ステンレス鋼において、再結晶深さに
及ぼすブレークダウン時の加熱温度とブレークダウンの
圧下率の影響について示したものである。再結晶深さに
おいては圧下率の影響が大きく、圧下率が高くなると再
結晶深さは大きくなる。特に、圧下率が５％以上になる
と再結晶深さは５ｍｍ以上に大きくなる。
オーステナイト系ステンレス鋼において、再結晶深さに
及ぼすブレークダウン時の加熱温度とブレークダウンの
圧下率の影響について示したものである。再結晶深さに
おいては圧下率の影響が大きく、圧下率が高くなると再
結晶深さは大きくなる。特に、圧下率が５％以上になる
と再結晶深さは５ｍｍ以上に大きくなる。
【００１０】これらの知見をもとに、効果的かつ効率的
なブレークダウン条件、研削条件について検討した。表
１は、本発明範囲を限定した根拠を整理したものであ
る。この表にそって、本発明範囲の限定理由を説明す
る。 （１）ブレークダウン工程 加熱温度 本発明で最も負荷の大きな工程は研削工程であり、研削
深さは小さければ小さい程良い。そこで、時間とコスト
面を考慮して、研削深さを５ｍｍ以下にできるブレーク
ダウン条件に設定した。すなわち、表面割れ深さは加熱
温度が低くなると急激に大きくなり、１２００℃より低
くなると深さが５ｍｍ以上の大きな割れが生じることか
ら、本発明の加熱温度は１２００℃以上とした。
なブレークダウン条件、研削条件について検討した。表
１は、本発明範囲を限定した根拠を整理したものであ
る。この表にそって、本発明範囲の限定理由を説明す
る。 （１）ブレークダウン工程 加熱温度 本発明で最も負荷の大きな工程は研削工程であり、研削
深さは小さければ小さい程良い。そこで、時間とコスト
面を考慮して、研削深さを５ｍｍ以下にできるブレーク
ダウン条件に設定した。すなわち、表面割れ深さは加熱
温度が低くなると急激に大きくなり、１２００℃より低
くなると深さが５ｍｍ以上の大きな割れが生じることか
ら、本発明の加熱温度は１２００℃以上とした。
【００１１】また、熱延での加熱温度は通常１２８０℃
以下であり、本発明においても実用面から加熱温度の上
限は１２８０℃とした。 圧下率 ブレークダウンの圧下率が大きくなると、再結晶深さが
大きくなり、圧下率５％以上になると再結晶深さは５ｍ
ｍ以上となる。すなわち、表面割れ深さより再結晶深さ
の方が深くなり、研削で表面割れを除去した後も再結晶
層を確保できる。このことから、圧下率の下限は５％と
した。また、圧下率を大きくすると中間スラブの表面積
が大きくなり、引き続いて行う表面研削の面積が増加す
るため、圧下率は３０％以下に限定した。
以下であり、本発明においても実用面から加熱温度の上
限は１２８０℃とした。 圧下率 ブレークダウンの圧下率が大きくなると、再結晶深さが
大きくなり、圧下率５％以上になると再結晶深さは５ｍ
ｍ以上となる。すなわち、表面割れ深さより再結晶深さ
の方が深くなり、研削で表面割れを除去した後も再結晶
層を確保できる。このことから、圧下率の下限は５％と
した。また、圧下率を大きくすると中間スラブの表面積
が大きくなり、引き続いて行う表面研削の面積が増加す
るため、圧下率は３０％以下に限定した。
【００１２】（２）研削工程の研削深さ 表面研削では、上記ブレークダウン後の中間スラブの表
面割れを除去しつつ表層の再結晶層を確保することが要
点となる。この条件を満たすためには０．５ｍｍ以上５
ｍｍ以下の表面研削が必要になる。この中間スラブは表
層が再結晶しているため粒界強度が高くなっており、以
後の熱間圧延において表面割れが発生せず、表面性状の
優れた熱間圧延板が得られる。
面割れを除去しつつ表層の再結晶層を確保することが要
点となる。この条件を満たすためには０．５ｍｍ以上５
ｍｍ以下の表面研削が必要になる。この中間スラブは表
層が再結晶しているため粒界強度が高くなっており、以
後の熱間圧延において表面割れが発生せず、表面性状の
優れた熱間圧延板が得られる。
【００１３】（３）熱延工程の加熱温度 熱延工程においても、１２００℃より低い温度域では熱
間加工性が著しく低下し顕著な表面割れが発生するため
熱間圧延の加熱温度は１２００℃以上にした。また、実
用面から１２８０℃以下に限定した。
間加工性が著しく低下し顕著な表面割れが発生するため
熱間圧延の加熱温度は１２００℃以上にした。また、実
用面から１２８０℃以下に限定した。
【００１４】
【実施例】次に、本発明の効果を実施例と比較例を用い
て、具体的に説明する。表１、表２（表１のつづき）に
本発明例と比較例の化学成分および製造条件を示す。い
ずれの供試材もステンレス鋼の通常の精錬工程である電
気炉で溶解し、ＡＯＤで精錬後、連続鋳造により鋳片を
製造した。また、熱間圧延板の表面疵の有無について
は、デスケールのための硝弗酸酸洗を行った後に目視に
より１ｍ2 当りの表面疵個数を測定した。
て、具体的に説明する。表１、表２（表１のつづき）に
本発明例と比較例の化学成分および製造条件を示す。い
ずれの供試材もステンレス鋼の通常の精錬工程である電
気炉で溶解し、ＡＯＤで精錬後、連続鋳造により鋳片を
製造した。また、熱間圧延板の表面疵の有無について
は、デスケールのための硝弗酸酸洗を行った後に目視に
より１ｍ2 当りの表面疵個数を測定した。
【００１５】本発明例では熱間圧延板の表面疵は０．３
ヶ／ｍ2 以下と少ないのに対して、比較例の処理条件が
本発明範囲を外れたものおよびブレークダウン処理、表
面研削処理を行わないものでは熱間圧延板に５ヶ／ｍ2
以上の表面疵が発生しており、本発明実施例が優れてい
ることがわかる。
ヶ／ｍ2 以下と少ないのに対して、比較例の処理条件が
本発明範囲を外れたものおよびブレークダウン処理、表
面研削処理を行わないものでは熱間圧延板に５ヶ／ｍ2
以上の表面疵が発生しており、本発明実施例が優れてい
ることがわかる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、表面疵
の無い高品質の汎用オーステナイト系ステンレス鋼材を
安定して供給することが可能であるから、本発明が産業
上に及ぼす効果はきわめて顕著である。
の無い高品質の汎用オーステナイト系ステンレス鋼材を
安定して供給することが可能であるから、本発明が産業
上に及ぼす効果はきわめて顕著である。
【図１】不純物元素を特に低減していないオーステナイ
ト系ステンレス鋼において、表面割れ深さに及ぼすブレ
ークダウンでの加熱温度とブレークダウンでの圧下率の
影響について示す図である。
ト系ステンレス鋼において、表面割れ深さに及ぼすブレ
ークダウンでの加熱温度とブレークダウンでの圧下率の
影響について示す図である。
【図２】不純物元素を特に低減していないオーステナイ
ト系ステンレス鋼において、再結晶深さに及ぼすブレー
クダウン時の加熱温度とブレークダウンの圧下率の影響
について示す図である。
ト系ステンレス鋼において、再結晶深さに及ぼすブレー
クダウン時の加熱温度とブレークダウンの圧下率の影響
について示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木元 宏 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を
連続鋳造して鋳片を製造し、 該鋳片を１２００℃以上１２８０℃以下の範囲に加熱
し、 引き続いて圧下率が５％以上３０％以下の範囲で粗熱間
圧延してブレークダウン材を製造し、 引き続いて該ブレークダウン材の表面を０．５ｍｍ以上
５ｍｍ以下の範囲で表面研削し、 引き続いて１２００℃以上１２８０℃以下の範囲に再加
熱し、引き続いて所定の板厚まで熱間圧延することを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10333693A JPH06306464A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10333693A JPH06306464A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306464A true JPH06306464A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14351319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10333693A Withdrawn JPH06306464A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306464A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005525239A (ja) * | 2002-01-31 | 2005-08-25 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | オーステナイトの防錆鋼から熱間圧延ストリップを製造する方法および装置 |
| US7791744B2 (en) | 2006-08-29 | 2010-09-07 | International Business Machines Corporation | Apparatus for and method of print resuming following a print interruption event |
| JP2011528751A (ja) * | 2008-03-21 | 2011-11-24 | アルセロールミタル−ステンレス・フランス | 高い機械的特性を有するオーステナイト系ステンレス鋼板を製造する方法およびこのようにして得られた鋼板 |
| CN112275797A (zh) * | 2020-09-03 | 2021-01-29 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 消除超级奥氏体不锈钢中板表面缺陷的方法 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP10333693A patent/JPH06306464A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005525239A (ja) * | 2002-01-31 | 2005-08-25 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | オーステナイトの防錆鋼から熱間圧延ストリップを製造する方法および装置 |
| JP4860110B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2012-01-25 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | オーステナイトの防錆鋼から熱間圧延ストリップを製造する方法および装置 |
| US7791744B2 (en) | 2006-08-29 | 2010-09-07 | International Business Machines Corporation | Apparatus for and method of print resuming following a print interruption event |
| JP2011528751A (ja) * | 2008-03-21 | 2011-11-24 | アルセロールミタル−ステンレス・フランス | 高い機械的特性を有するオーステナイト系ステンレス鋼板を製造する方法およびこのようにして得られた鋼板 |
| CN112275797A (zh) * | 2020-09-03 | 2021-01-29 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 消除超级奥氏体不锈钢中板表面缺陷的方法 |
| CN112275797B (zh) * | 2020-09-03 | 2023-04-07 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 消除超级奥氏体不锈钢中板表面缺陷的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000704 |