JPH06306482A - マルテンサイト系ステンレス鋼線材および同線材加工製品の熱処理方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼線材および同線材加工製品の熱処理方法Info
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- JPH06306482A JPH06306482A JP9618693A JP9618693A JPH06306482A JP H06306482 A JPH06306482 A JP H06306482A JP 9618693 A JP9618693 A JP 9618693A JP 9618693 A JP9618693 A JP 9618693A JP H06306482 A JPH06306482 A JP H06306482A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、焼戻し軟化抵抗の大きい高強度マ
ルテンサイト系ステンレス鋼線材の軟化熱処理方法を提
供する。 【構成】 マルテンサイト系ステンレス鋼線材をＡｃ1
〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で１回目の焼鈍を
施し、さらにＡｃ1 以下の温度でラルソンミラーパラメ
ータ（ＬＭＰ）が１７．０以上を満足する条件で２回目
の焼鈍処理を施すことを特徴とするマルテンサイト系ス
テンレス鋼線材の熱処理方法。更に、続いて冷間成形さ
れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製品を１
０５０〜１２００℃に加熱して焼入れ処理し、続いて１
００〜４００℃で焼戻し処理を施すことを特徴とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製品の熱処理方
法。
ルテンサイト系ステンレス鋼線材の軟化熱処理方法を提
供する。 【構成】 マルテンサイト系ステンレス鋼線材をＡｃ1
〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で１回目の焼鈍を
施し、さらにＡｃ1 以下の温度でラルソンミラーパラメ
ータ（ＬＭＰ）が１７．０以上を満足する条件で２回目
の焼鈍処理を施すことを特徴とするマルテンサイト系ス
テンレス鋼線材の熱処理方法。更に、続いて冷間成形さ
れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製品を１
０５０〜１２００℃に加熱して焼入れ処理し、続いて１
００〜４００℃で焼戻し処理を施すことを特徴とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製品の熱処理方
法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は焼戻し軟化抵抗の高い高
強度マルテンサイト系ステンレス鋼のねじ、ボルト、
釘、ばね等の成形性を改善するための軟化熱処理および
加工製品の熱処理方法よ関するものである。
強度マルテンサイト系ステンレス鋼のねじ、ボルト、
釘、ばね等の成形性を改善するための軟化熱処理および
加工製品の熱処理方法よ関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、普通鋼代替材として、マルテンサ
イト系ステンレス鋼線材が建築・建材や車両等に幅広く
使用されるようになってきた。この種のステンレス鋼製
品には強度、耐銹性、靭性等が要求され、ＳＵＳ４１
０、ＳＵＳ４２０Ｊ１等のマルテンサイト系ステンレス
鋼にＮｉ、Ｍｏ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ等の合金元素を積
極的に添加した析出強化型を含めた高強度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼線材が使用されてきた。
イト系ステンレス鋼線材が建築・建材や車両等に幅広く
使用されるようになってきた。この種のステンレス鋼製
品には強度、耐銹性、靭性等が要求され、ＳＵＳ４１
０、ＳＵＳ４２０Ｊ１等のマルテンサイト系ステンレス
鋼にＮｉ、Ｍｏ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ等の合金元素を積
極的に添加した析出強化型を含めた高強度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼線材が使用されてきた。
【０００３】マルテンサイト系ステンレス鋼線材は軟化
焼鈍後、冷間成形加工によりねじ、ボルト、釘、ばね等
の製品に成形し、その後焼入・焼戻しを行う。そのた
め、高冷間成形加工性を必要とする製品に対しては、冷
間成形加工前の素材硬さがビッカース硬さで２７０未満
が要求される。従来、マルテンサイト系ステンレス鋼の
軟化熱処理方法は、（ａ）フェライト変態による完全焼
鈍方法、（ｂ）ＡC1点直下で加熱後冷却する低温焼鈍方
法、（ｃ）フェライト変態後ＡC1点直下まで冷却し保持
後さらに冷却する等温焼鈍方法等が行われている。
焼鈍後、冷間成形加工によりねじ、ボルト、釘、ばね等
の製品に成形し、その後焼入・焼戻しを行う。そのた
め、高冷間成形加工性を必要とする製品に対しては、冷
間成形加工前の素材硬さがビッカース硬さで２７０未満
が要求される。従来、マルテンサイト系ステンレス鋼の
軟化熱処理方法は、（ａ）フェライト変態による完全焼
鈍方法、（ｂ）ＡC1点直下で加熱後冷却する低温焼鈍方
法、（ｃ）フェライト変態後ＡC1点直下まで冷却し保持
後さらに冷却する等温焼鈍方法等が行われている。
【０００４】しかし、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ
等の合金元素を積極的に添加した高強度マルテンサイト
鋼線材は上記（ａ）〜（ｃ）の方法では十分な軟化がで
きず、冷間成形加工における製品成形時に加工割れを起
こしたりする等の問題がある。このため、このような合
金元素を添加した高強度マルテンサイト系ステンレス鋼
線材の高冷間成形加工は殆ど実施できない現状にある。
等の合金元素を積極的に添加した高強度マルテンサイト
鋼線材は上記（ａ）〜（ｃ）の方法では十分な軟化がで
きず、冷間成形加工における製品成形時に加工割れを起
こしたりする等の問題がある。このため、このような合
金元素を添加した高強度マルテンサイト系ステンレス鋼
線材の高冷間成形加工は殆ど実施できない現状にある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はビッカース硬
さが２７０以上ある軟化抵抗の高い高強度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼線材の短時間軟化熱処理方法を提供す
ることにより、成形性に優れた高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼線材を提供し、高強度のねじ、釘やばね等
の加工製品を供給することを目的とするものである。
さが２７０以上ある軟化抵抗の高い高強度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼線材の短時間軟化熱処理方法を提供す
ることにより、成形性に優れた高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼線材を提供し、高強度のねじ、釘やばね等
の加工製品を供給することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、高強度マルテ
ンサイト系ステンレス鋼の軟化熱処理方法を種々検討し
た結果、以下の知見を得たことに基づくものである。す
なわち、高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材をＡ
ｃ1 〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で一回目の焼
鈍を施し、さらにＡｃ1 以下の温度で１式に示されるＬ
ＭＰの値が１７．０以上を満足する条件で二回目の焼鈍
処理を施すことにより、従来方法の焼鈍に比べて大幅に
軟化が可能であり、高冷間成形加工性を得ることで製品
成形が容易にできることを知見したことによる。
ンサイト系ステンレス鋼の軟化熱処理方法を種々検討し
た結果、以下の知見を得たことに基づくものである。す
なわち、高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材をＡ
ｃ1 〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で一回目の焼
鈍を施し、さらにＡｃ1 以下の温度で１式に示されるＬ
ＭＰの値が１７．０以上を満足する条件で二回目の焼鈍
処理を施すことにより、従来方法の焼鈍に比べて大幅に
軟化が可能であり、高冷間成形加工性を得ることで製品
成形が容易にできることを知見したことによる。
【０００７】 ＬＭＰ＝（Ｔ＋２７３）×（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3 …１式 Ｔ：加熱温度（℃）、ｔ：加熱時間（ｈ） さらに製品成形後、続いて焼入処理および焼戻し処理を
施すことにより、高強度の製品が得られることを知見し
たことによる。
施すことにより、高強度の製品が得られることを知見し
たことによる。
【０００８】
【作用】以下に本発明の限定理由を述べる。本発明熱処
理の請求項１における一回目の焼鈍（以下Ｓ処理とい
う）はマルテンサイト系ステンレス鋼をＡｃ1 〜（Ａｃ
1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で焼鈍することにより図２
に示すように焼戻しマルテンサイト組織から炭化物を析
出させると同時にオーステナイト相を生成させるもので
ある。焼戻しマルテンサイトとオーステナイトの２相組
織にすることにより原子拡散が助長され、焼戻しマルテ
ンサイトとオーステナイト領域の境界から低転位密度域
を生じ、硬さを低下させる。しかし、Ｓ処理温度がＡｃ
1 より低いと、原子拡散は助長されず、硬さはあまり低
下しない。逆に、Ｓ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２
より高いとオーステナイト量が多くなり、冷却時に焼き
が入って硬さは上昇する。そのため、Ｓ処理の温度範囲
をＡｃ1 〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２に限定した。
理の請求項１における一回目の焼鈍（以下Ｓ処理とい
う）はマルテンサイト系ステンレス鋼をＡｃ1 〜（Ａｃ
1 ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で焼鈍することにより図２
に示すように焼戻しマルテンサイト組織から炭化物を析
出させると同時にオーステナイト相を生成させるもので
ある。焼戻しマルテンサイトとオーステナイトの２相組
織にすることにより原子拡散が助長され、焼戻しマルテ
ンサイトとオーステナイト領域の境界から低転位密度域
を生じ、硬さを低下させる。しかし、Ｓ処理温度がＡｃ
1 より低いと、原子拡散は助長されず、硬さはあまり低
下しない。逆に、Ｓ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２
より高いとオーステナイト量が多くなり、冷却時に焼き
が入って硬さは上昇する。そのため、Ｓ処理の温度範囲
をＡｃ1 〜（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２に限定した。
【０００９】その後、Ｓ処理により焼きが入ったマルテ
ンサイト部をＡC1以下の温度で焼鈍する。しかし、焼鈍
温度がＡｃ1 を超えるとオーステナイト組織が出現し、
冷却時に焼きが入って硬さは上昇する。そのため、Ｓ処
理後の焼鈍温度をＡｃ1 以下に限定した。この時、この
マルテンサイト組織をＡｃ1 以下の温度で十分軟化し、
ビッカース硬さでＨｖ：２７０未満にするには、温度と
時間で表される拡散の指標であるラルソンミラー・パラ
メータ（ＬＭＰ）の値が１７．０以上であることが必要
である。そのため、Ｓ処理後の焼鈍条件はＡｃ1 以下の
温度でＬＭＰの値が１７．０以上に限定した。
ンサイト部をＡC1以下の温度で焼鈍する。しかし、焼鈍
温度がＡｃ1 を超えるとオーステナイト組織が出現し、
冷却時に焼きが入って硬さは上昇する。そのため、Ｓ処
理後の焼鈍温度をＡｃ1 以下に限定した。この時、この
マルテンサイト組織をＡｃ1 以下の温度で十分軟化し、
ビッカース硬さでＨｖ：２７０未満にするには、温度と
時間で表される拡散の指標であるラルソンミラー・パラ
メータ（ＬＭＰ）の値が１７．０以上であることが必要
である。そのため、Ｓ処理後の焼鈍条件はＡｃ1 以下の
温度でＬＭＰの値が１７．０以上に限定した。
【００１０】
【実施例】表１に適用した材料の成分を示す。また、表
２、表３に本発明の熱処理を比較例と比較した結果を示
す。これらの実施例は、通常のステンレス鋼線の製造工
程で、溶製・熱間線材圧延後、一部を２０時間保定で従
来の軟化焼鈍である完全焼鈍、恒温焼鈍および低温焼鈍
を施し、その後、硬さを測定した。
２、表３に本発明の熱処理を比較例と比較した結果を示
す。これらの実施例は、通常のステンレス鋼線の製造工
程で、溶製・熱間線材圧延後、一部を２０時間保定で従
来の軟化焼鈍である完全焼鈍、恒温焼鈍および低温焼鈍
を施し、その後、硬さを測定した。
【００１１】残りの熱間線材圧延材はＳ処理を施し、続
いて焼鈍を行った。Ｓ処理はＡｃ1点直下からＡｃ3 点
の間の温度範囲で３０〜１０００分保定し、焼鈍を施し
た。その後、Ａｃ1 前後の温度で１０〜１０００分保定
し、Ｓ処理後の焼鈍を行った。そして、軟化硬さと冷間
加工性評価の試験を行った。その後、１１００℃に加熱
し焼入れを施し、続いて２００℃で焼戻し処理を施し、
硬さを測定した。
いて焼鈍を行った。Ｓ処理はＡｃ1点直下からＡｃ3 点
の間の温度範囲で３０〜１０００分保定し、焼鈍を施し
た。その後、Ａｃ1 前後の温度で１０〜１０００分保定
し、Ｓ処理後の焼鈍を行った。そして、軟化硬さと冷間
加工性評価の試験を行った。その後、１１００℃に加熱
し焼入れを施し、続いて２００℃で焼戻し処理を施し、
硬さを測定した。
【００１２】硬さはＪＩＳＺ２２４４により線材の縦断
面中心の位置を測定した。本発明例の軟化硬さはビッカ
ース硬さで２７０未満である。冷間加工性は軟化焼鈍後
の素材をコールドダブルヘッダーにてつば付き６角頭に
ヘッディング加工し、その時の割れの有無で判断した。
割れなく加工できた場合は冷間加工性を○、割れた場合
は冷間加工性を×として評価した。本発明例の冷間加工
性は○である。
面中心の位置を測定した。本発明例の軟化硬さはビッカ
ース硬さで２７０未満である。冷間加工性は軟化焼鈍後
の素材をコールドダブルヘッダーにてつば付き６角頭に
ヘッディング加工し、その時の割れの有無で判断した。
割れなく加工できた場合は冷間加工性を○、割れた場合
は冷間加工性を×として評価した。本発明例の冷間加工
性は○である。
【００１３】適用鋼Ａ〜Ｃ、ＯはＣ量の異なる成分にお
いて熱処理条件を変化させて、軟化硬さ、冷間加工性お
よび焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を
確認したものである。すべての適用材料において本発明
効果を確認できる。特にＣ量が０．１３％以上のＮｏ．
１、３、５は、従来の軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッ
カース硬さで２７０以上であるのに対して、本発明軟化
熱処理後の硬さが２７０未満であり、その効果の大きさ
が著しい。Ｎｏ．２９はＣ量が低いため、従来の軟化焼
鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．２はＳ処理後の焼
鈍温度がＡｃ1を超えているため軟化硬さが高く、冷間
加工性が悪い。比較例Ｎｏ．４はＳ処理後の焼鈍条件：
ＬＭＰが１７．０未満であるため軟化硬さが高く、冷間
加工性が悪い。比較例Ｎｏ．６はＳ処理温度が（Ａｃ1
＋Ａｃ3 ）／２を超えているため軟化硬さが高く0 冷間
加工性が悪い。
いて熱処理条件を変化させて、軟化硬さ、冷間加工性お
よび焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を
確認したものである。すべての適用材料において本発明
効果を確認できる。特にＣ量が０．１３％以上のＮｏ．
１、３、５は、従来の軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッ
カース硬さで２７０以上であるのに対して、本発明軟化
熱処理後の硬さが２７０未満であり、その効果の大きさ
が著しい。Ｎｏ．２９はＣ量が低いため、従来の軟化焼
鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．２はＳ処理後の焼
鈍温度がＡｃ1を超えているため軟化硬さが高く、冷間
加工性が悪い。比較例Ｎｏ．４はＳ処理後の焼鈍条件：
ＬＭＰが１７．０未満であるため軟化硬さが高く、冷間
加工性が悪い。比較例Ｎｏ．６はＳ処理温度が（Ａｃ1
＋Ａｃ3 ）／２を超えているため軟化硬さが高く0 冷間
加工性が悪い。
【００１４】適用鋼Ｂ、ＤはＳｉ量の異なる成分におい
て熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性および
焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を確認
したものである。すべての適用材料において本発明効果
を確認できる。Ｎｏ．３、７は、従来の軟化焼鈍後の硬
さがいずれもビッカース硬さで２７０以上であるのに対
して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未満であり、
その効果の大きさが著しい。比較例Ｎｏ．８はＳ処理温
度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２を超えているため軟化硬さ
が高く、冷間加工性が悪い。
て熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性および
焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を確認
したものである。すべての適用材料において本発明効果
を確認できる。Ｎｏ．３、７は、従来の軟化焼鈍後の硬
さがいずれもビッカース硬さで２７０以上であるのに対
して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未満であり、
その効果の大きさが著しい。比較例Ｎｏ．８はＳ処理温
度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２を超えているため軟化硬さ
が高く、冷間加工性が悪い。
【００１５】適用鋼Ｂ、ＥはＭｎ量の異なる成分におい
て熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性および
焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を確認
したものである。すべての適用材料において本発明効果
を確認できる。Ｎｏ．３、９は、従来の軟化焼鈍後の硬
さがいずれもビッカース硬さで２７０以上であるのに対
して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未満であり、
その効果の大きさが著しい。比較例Ｎｏ．１０はＳ処理
後の焼鈍温度がＡｃ1 を超えているため軟化硬さが高
く、冷間加工性が悪い。
て熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性および
焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果を確認
したものである。すべての適用材料において本発明効果
を確認できる。Ｎｏ．３、９は、従来の軟化焼鈍後の硬
さがいずれもビッカース硬さで２７０以上であるのに対
して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未満であり、
その効果の大きさが著しい。比較例Ｎｏ．１０はＳ処理
後の焼鈍温度がＡｃ1 を超えているため軟化硬さが高
く、冷間加工性が悪い。
【００１６】適用鋼Ｆ〜Ｈ、Ｐ、ＱはＮｉ量の異なる成
分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工
性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効
果を確認したものである。すべての適用材料において本
発明効果を確認できる。特にＮｉ量が０．６〜６．０％
の成分における本発明例Ｎｏ．１１、１３、１５は、従
来の軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７
０以上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが
２７０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明
例Ｎｏ．３０はＮｉ量が低いため、従来の軟化焼鈍に対
して優位でない。本発明例Ｎｏ．３１はＮｉ量が高いた
め、従来の軟化焼鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．
１２はＳ処理後の焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満であ
るため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎ
ｏ．１４はＳ処理温度がＡｃ1 未満のため軟化硬さが高
く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎｏ．１６はＳ処理後の
焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満であるため軟化硬さが
高く、冷間加工性が悪い。
分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工
性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効
果を確認したものである。すべての適用材料において本
発明効果を確認できる。特にＮｉ量が０．６〜６．０％
の成分における本発明例Ｎｏ．１１、１３、１５は、従
来の軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７
０以上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが
２７０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明
例Ｎｏ．３０はＮｉ量が低いため、従来の軟化焼鈍に対
して優位でない。本発明例Ｎｏ．３１はＮｉ量が高いた
め、従来の軟化焼鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．
１２はＳ処理後の焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満であ
るため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎ
ｏ．１４はＳ処理温度がＡｃ1 未満のため軟化硬さが高
く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎｏ．１６はＳ処理後の
焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満であるため軟化硬さが
高く、冷間加工性が悪い。
【００１７】適用鋼Ｇ、Ｉ、Ｊ、ＲはＣｒ量の異なる成
分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工
性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効
果を確認したものである。すべての適用材料において本
発明効果を確認できる。特にＣｒ量が１０．０〜１６．
５％の成分におけるＮｏ．１３、１７、１９は、従来の
軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以
上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７
０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎ
ｏ．３２はＣｒ量が高いため、従来の軟化焼鈍に対して
優位でない。比較例Ｎｏ．１８はＳ処理温度がＡｃ1 未
満のため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎ
ｏ．２０はＳ処理後の焼鈍温度がＡｃ1 を超えているた
め軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。
分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工
性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効
果を確認したものである。すべての適用材料において本
発明効果を確認できる。特にＣｒ量が１０．０〜１６．
５％の成分におけるＮｏ．１３、１７、１９は、従来の
軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以
上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７
０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎ
ｏ．３２はＣｒ量が高いため、従来の軟化焼鈍に対して
優位でない。比較例Ｎｏ．１８はＳ処理温度がＡｃ1 未
満のため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎ
ｏ．２０はＳ処理後の焼鈍温度がＡｃ1 を超えているた
め軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。
【００１８】適用鋼Ｇ、Ｋ、Ｌ、Ｓ、ＴはＭｏ量の異な
る成分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間
加工性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発
明効果を確認したものである。すべての適用材料におい
て本発明効果を確認できる。特にＭｏ量が０．５〜４．
０％の成分におけるＮｏ．１３、２１、２３は、従来の
軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以
上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７
０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎ
ｏ．３３はＭｏ量が低いため、従来の軟化燃鈍に対して
優位でない。本発明例Ｎｏ．３４はＭｏ量が高いため、
従来の軟化焼鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．２２
はＳ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２を超えているた
め軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎｏ．２
４はＳ処理後の焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満である
ため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。
る成分において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間
加工性および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発
明効果を確認したものである。すべての適用材料におい
て本発明効果を確認できる。特にＭｏ量が０．５〜４．
０％の成分におけるＮｏ．１３、２１、２３は、従来の
軟化焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以
上であるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７
０未満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎ
ｏ．３３はＭｏ量が低いため、従来の軟化燃鈍に対して
優位でない。本発明例Ｎｏ．３４はＭｏ量が高いため、
従来の軟化焼鈍に対して優位でない。比較例Ｎｏ．２２
はＳ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ3 ）／２を超えているた
め軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。比較例Ｎｏ．２
４はＳ処理後の焼鈍条件：ＬＭＰが１７．０未満である
ため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪い。
【００１９】適用鋼Ｊ、Ｍ、Ｎ、ＵはＮ量の異なる成分
において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性
および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果
を確認したものである。すべての適用材料において本発
明効果を確認できる。特にＮ量が０．０３〜０．１４％
の成分におけるＮｏ．１９、２５、２７は、従来の軟化
焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以上で
あるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未
満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎｏ．
３５はＮ量が低いため、従来の軟化焼鈍に対して優位で
ない。比較例Ｎｏ．２６はＳ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ
3 ）／２を超えているため軟化硬さが高く、冷間加工性
が悪い。比較例Ｎｏ．２８はＳ処理後の焼鈍温度がＡｃ
1 を超えているため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪
い。
において熱処理条件を変化させて軟化硬さ、冷間加工性
および焼入・焼戻し硬さへの影響を調査し、本発明効果
を確認したものである。すべての適用材料において本発
明効果を確認できる。特にＮ量が０．０３〜０．１４％
の成分におけるＮｏ．１９、２５、２７は、従来の軟化
焼鈍後の硬さがいずれもビッカース硬さで２７０以上で
あるのに対して、本発明軟化熱処理後の硬さが２７０未
満であり、その効果の大きさが著しい。本発明例Ｎｏ．
３５はＮ量が低いため、従来の軟化焼鈍に対して優位で
ない。比較例Ｎｏ．２６はＳ処理温度が（Ａｃ1 ＋Ａｃ
3 ）／２を超えているため軟化硬さが高く、冷間加工性
が悪い。比較例Ｎｏ．２８はＳ処理後の焼鈍温度がＡｃ
1 を超えているため軟化硬さが高く、冷間加工性が悪
い。
【００２０】以上の実施例が示すように、焼戻し軟化抵
抗の大きい高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材へ
の本発明軟化処理方法の優位性が明らかである。
抗の大きい高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材へ
の本発明軟化処理方法の優位性が明らかである。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明により焼戻し軟化抵抗の大きい高
強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材の軟化熱処理方
法を提供することが可能であるから、本発明は産業上裨
益するところがきわめて大である。
強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材の軟化熱処理方
法を提供することが可能であるから、本発明は産業上裨
益するところがきわめて大である。
【図１】本発明の軟化熱処理方法のヒートパターンを示
す図である。
す図である。
【図２】２相組織による原子拡散を伴う低転移密度域の
生成状態を模式的に示す図である。
生成状態を模式的に示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村田 亘 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線
材をＡｃ1 〜（Ａｃ＋Ａｃ3 ）／２の温度範囲で一回目
の焼鈍を施し、さらにＡｃ1 以下の温度で１式に示され
るＬＭＰの値が１７．０以上を満足する条件で二回目の
焼鈍処理を施すことを特徴とするマルテンサイト系ステ
ンレス鋼線材の熱処理方法。 ＬＭＰ＝（Ｔ＋２７３）×（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3 …１式 Ｔ：加熱温度（℃）、ｔ：加熱時間（ｈ） - 【請求項２】 請求項１記載の熱処理に続いて冷間成形
加工されたマルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製
品を１０５０〜１２００℃に加熱して焼入れ処理し、１
００〜４００℃で焼戻し処理を施すことを特徴とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼線材の加工製品の熱処理方
法。
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|---|---|---|---|
| JP09618693A JP3397250B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼熱間線材圧延材の軟化熱処理方法および同軟化熱処理後の熱間線材圧延材加工製品の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09618693A JP3397250B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼熱間線材圧延材の軟化熱処理方法および同軟化熱処理後の熱間線材圧延材加工製品の熱処理方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306482A true JPH06306482A (ja) | 1994-11-01 |
| JP3397250B2 JP3397250B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=14158288
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP09618693A Expired - Fee Related JP3397250B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼熱間線材圧延材の軟化熱処理方法および同軟化熱処理後の熱間線材圧延材加工製品の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3397250B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002018666A1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-03-07 | Kawasaki Steel Corporation | Low carbon martensitic stainless steel and method for production thereof |
| KR20020048110A (ko) * | 2000-12-16 | 2002-06-22 | 이구택 | 스테인레스 후강판의 열처리방법 |
| CN104531959A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 江苏铂宝焊材有限公司 | 不锈钢焊丝用原丝的退火工艺 |
-
1993
- 1993-04-22 JP JP09618693A patent/JP3397250B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002018666A1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-03-07 | Kawasaki Steel Corporation | Low carbon martensitic stainless steel and method for production thereof |
| US6884388B2 (en) | 2000-08-31 | 2005-04-26 | Jfe Steel Corporation | Low carbon martensitic stainless steel and method for production thereof |
| KR20020048110A (ko) * | 2000-12-16 | 2002-06-22 | 이구택 | 스테인레스 후강판의 열처리방법 |
| CN104531959A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 江苏铂宝焊材有限公司 | 不锈钢焊丝用原丝的退火工艺 |
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| JP3397250B2 (ja) | 2003-04-14 |
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