JPH06306531A - 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 - Google Patents
焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板Info
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- JPH06306531A JPH06306531A JP9350293A JP9350293A JPH06306531A JP H06306531 A JPH06306531 A JP H06306531A JP 9350293 A JP9350293 A JP 9350293A JP 9350293 A JP9350293 A JP 9350293A JP H06306531 A JPH06306531 A JP H06306531A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来不純物として取り扱われていたSnを積極
的に添加し優れた焼付硬化性と加工性を有する加工用冷
延鋼板及び表面処理鋼板の提供を目的とする。 【構成】 所定成分の極低炭素鋼に、そのＣ量及びＴｉ
とＮｂとの関係において所定量のSnを含有させた焼付硬
化性と加工性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理であ
る。
的に添加し優れた焼付硬化性と加工性を有する加工用冷
延鋼板及び表面処理鋼板の提供を目的とする。 【構成】 所定成分の極低炭素鋼に、そのＣ量及びＴｉ
とＮｂとの関係において所定量のSnを含有させた焼付硬
化性と加工性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車の外板な
どに使用するのに適した優れた焼付硬化性を有する加工
用冷延鋼板及び表面処理鋼板に関するものである。
どに使用するのに適した優れた焼付硬化性を有する加工
用冷延鋼板及び表面処理鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球の環境に関する問題が社会的
に注目されており、大気中のCO2 濃度の上昇による地球
の温暖化が特に問題になっている。そこで、CO2 増加の
原因となる自動車の排気ガスを低減するため、車体の軽
量化により燃費の向上が進められている。その対策の一
つとして、自動車の外板パネルは薄肉化され、軽量化さ
れている。外板パネルに特に要求される性質は耐デント
性（鋼板のへこみにくさ）である。
に注目されており、大気中のCO2 濃度の上昇による地球
の温暖化が特に問題になっている。そこで、CO2 増加の
原因となる自動車の排気ガスを低減するため、車体の軽
量化により燃費の向上が進められている。その対策の一
つとして、自動車の外板パネルは薄肉化され、軽量化さ
れている。外板パネルに特に要求される性質は耐デント
性（鋼板のへこみにくさ）である。
【０００３】耐デント性は鋼板の厚さが薄くなるほど低
下し、鋼板の降伏点が高くなるほど向上する。従って、
鋼板の薄肉化を図るためには降伏点を上げる必要があ
る。そこで、プレス成形時には軟質で成形しやすく、プ
レス後の塗装焼付工程で鋼中の固溶Ｃによるひずみ時効
で降伏点が上昇する性質、すなわち、焼付硬化性を有す
る焼付硬化型鋼板を外板パネルに用いれば、薄肉化して
も同等の耐デント性を維持しつつ、パネルの薄肉化が可
能である。
下し、鋼板の降伏点が高くなるほど向上する。従って、
鋼板の薄肉化を図るためには降伏点を上げる必要があ
る。そこで、プレス成形時には軟質で成形しやすく、プ
レス後の塗装焼付工程で鋼中の固溶Ｃによるひずみ時効
で降伏点が上昇する性質、すなわち、焼付硬化性を有す
る焼付硬化型鋼板を外板パネルに用いれば、薄肉化して
も同等の耐デント性を維持しつつ、パネルの薄肉化が可
能である。
【０００４】鋼板の焼付硬化性を上げる方法の一つとし
て特開昭63-171832 号公報では、低炭素アルミキルド鋼
にSnを添加する技術が開示されているが、ｒ値（ランク
フオード値）が１．７未満と低く、過時効処理が不可欠
である。又特開平4-41658 号公報や特開平4-131357号公
報にSnを添加する技術が開示されているが、いずれもSn
が焼付硬化性を向上させることについて言及されてはい
ない。特開平4-41658号公報では、Sn添加量を多くして
いるため鋼板の脆化が問題となる。また特開平4-131357
号公報ではMoとＢの複合添加が不可欠であるとしてお
り、ｒ値が低い。
て特開昭63-171832 号公報では、低炭素アルミキルド鋼
にSnを添加する技術が開示されているが、ｒ値（ランク
フオード値）が１．７未満と低く、過時効処理が不可欠
である。又特開平4-41658 号公報や特開平4-131357号公
報にSnを添加する技術が開示されているが、いずれもSn
が焼付硬化性を向上させることについて言及されてはい
ない。特開平4-41658号公報では、Sn添加量を多くして
いるため鋼板の脆化が問題となる。また特開平4-131357
号公報ではMoとＢの複合添加が不可欠であるとしてお
り、ｒ値が低い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】製鋼原料として今後ス
クラップの再利用が増大して行く事が予想され、Snが鋼
に不可避的に混入する事が考えられる。したがって、Sn
を積極的に添加し利用する技術が求められている。しか
し、従来Snは鋼板の伸びやｒ値を低下させるばかりか、
鋼板を脆化させるという問題が知られている。しかし、
本発明者らは良好な加工性を具備しつつ、Snの添加によ
って高い焼付硬化性を有する冷延鋼板及びこの冷延鋼板
に表面処理を行った表面処理鋼板を見いだし、本発明に
至った。
クラップの再利用が増大して行く事が予想され、Snが鋼
に不可避的に混入する事が考えられる。したがって、Sn
を積極的に添加し利用する技術が求められている。しか
し、従来Snは鋼板の伸びやｒ値を低下させるばかりか、
鋼板を脆化させるという問題が知られている。しかし、
本発明者らは良好な加工性を具備しつつ、Snの添加によ
って高い焼付硬化性を有する冷延鋼板及びこの冷延鋼板
に表面処理を行った表面処理鋼板を見いだし、本発明に
至った。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は微量のNb
とTiを含有する極低炭素鋼に微量のSnを添加し、優れた
焼付硬化性が得られることであり、具体的には下記の構
成を有する。 （１）請求項１の発明は下記の成分組成（成分組成はwt
％である）を備えた焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板
である。 （ａ）C:０．００１〜０．００６％、Si：１％以下、M
n：２％以下、 Ｐ：０．１％以下、Sol.Al：
０．０１〜０．０８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｎ：０．
００４％以下、Nb：０．００５％以上とTi：０．００５
％以上の一種あるいは二種を含有し、（ｂ）下式(1) で
示されるＣ※が０〜０．００１５％であり、 Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) ここで、Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）
Ｓ ただし、Ti※≦０の場合Ti※＝０とし、（ｃ）Snを２．
７Ｃ※＋０．００１≦Sn≦０．０２％の範囲で含有し、
（ｄ）残部がFe及び不可避的不純物からなる。
とTiを含有する極低炭素鋼に微量のSnを添加し、優れた
焼付硬化性が得られることであり、具体的には下記の構
成を有する。 （１）請求項１の発明は下記の成分組成（成分組成はwt
％である）を備えた焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板
である。 （ａ）C:０．００１〜０．００６％、Si：１％以下、M
n：２％以下、 Ｐ：０．１％以下、Sol.Al：
０．０１〜０．０８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｎ：０．
００４％以下、Nb：０．００５％以上とTi：０．００５
％以上の一種あるいは二種を含有し、（ｂ）下式(1) で
示されるＣ※が０〜０．００１５％であり、 Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) ここで、Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）
Ｓ ただし、Ti※≦０の場合Ti※＝０とし、（ｃ）Snを２．
７Ｃ※＋０．００１≦Sn≦０．０２％の範囲で含有し、
（ｄ）残部がFe及び不可避的不純物からなる。
【０００７】（２）請求項２の発明は請求項１に記載し
た成分組成に更に、Ｂが０．０００２〜０．００２％を
含有する焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板である。 （３）請求項３の発明は、請求項１又は２に記載した冷
延鋼板に表面処理をした焼付硬化性に優れた加工用表面
処理鋼板である。
た成分組成に更に、Ｂが０．０００２〜０．００２％を
含有する焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板である。 （３）請求項３の発明は、請求項１又は２に記載した冷
延鋼板に表面処理をした焼付硬化性に優れた加工用表面
処理鋼板である。
【０００８】
【作用】次に本発明における添加元素の限定理由を述べ
る。 C:０．００１〜０．００６％とする。C は焼付硬化性を
得るために必要な元素であるが０．００１％を下回ると
焼付硬化性が期待できないので下限を０．００１％とす
る。また、０．００６％を超えるとｒ値や延性が低下す
るため上限を０．００６％とする。
る。 C:０．００１〜０．００６％とする。C は焼付硬化性を
得るために必要な元素であるが０．００１％を下回ると
焼付硬化性が期待できないので下限を０．００１％とす
る。また、０．００６％を超えるとｒ値や延性が低下す
るため上限を０．００６％とする。
【０００９】Si：１％以下とする。Siは固溶強化により
鋼板の強度を向上するのに有効であるが多量に添加する
と鋼板の表面にスケール性欠陥を生じさせるので１％以
下とする。
鋼板の強度を向上するのに有効であるが多量に添加する
と鋼板の表面にスケール性欠陥を生じさせるので１％以
下とする。
【００１０】Mn：２％以下とする。Mnは熱間脆性を回避
するほか、鋼板の強度を上げるために有効であるため添
加するが、２％を超えると鋼板の成形性と表面性状が劣
化するため、上限を２％とする。
するほか、鋼板の強度を上げるために有効であるため添
加するが、２％を超えると鋼板の成形性と表面性状が劣
化するため、上限を２％とする。
【００１１】Ｐ：０．１％以下とする。Ｐは鋼板の強度
を上げるために最も有効な元素であるため添加するが、
多量に添加すると、鋼板の延性が劣化し、プレス成形時
に割れの原因となるため上限を０．１％とする。
を上げるために最も有効な元素であるため添加するが、
多量に添加すると、鋼板の延性が劣化し、プレス成形時
に割れの原因となるため上限を０．１％とする。
【００１２】Ｓ：０．０１％以下とする。Ｓは鋼中で硫
化物を形成して鋼板の延性を劣化させるので、０．０１
％以下とする。
化物を形成して鋼板の延性を劣化させるので、０．０１
％以下とする。
【００１３】Sol.Al：０．０１〜０．０８％とする。Al
は溶鋼の脱酸を行うため添加する。またＮをAlN として
固定するため添加する。しかし、Alを過度に添加すると
鋼中の介在物が増加し、プレス成形性を損なう原因とな
る。また、Alが少なすぎるとＮを十分に固定することが
できない。したがって、Sol.Alは０．０１〜０．０８％
に限定する。
は溶鋼の脱酸を行うため添加する。またＮをAlN として
固定するため添加する。しかし、Alを過度に添加すると
鋼中の介在物が増加し、プレス成形性を損なう原因とな
る。また、Alが少なすぎるとＮを十分に固定することが
できない。したがって、Sol.Alは０．０１〜０．０８％
に限定する。
【００１４】N ：０．００４％以下とする。N はＣと同
様に焼付硬化性を得るのに有効であるが、常温では鋼中
の拡散速度がＣより速く、材質の常温時効性の劣化が顕
著であるため、少なければ少ないほど好ましい。したが
って上記範囲とする。
様に焼付硬化性を得るのに有効であるが、常温では鋼中
の拡散速度がＣより速く、材質の常温時効性の劣化が顕
著であるため、少なければ少ないほど好ましい。したが
って上記範囲とする。
【００１５】Sn：２．７Ｃ※＋０．００１≦Sn≦０．０
２％の範囲で含有する。 ここで、Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）Ｓであ
る。 但し、Ti※≦０の場合；Ti※＝０とする。 Snは焼付硬化性を上げるために添加する。焼付硬化性を
高めるためには鋼中の固溶 Cを増加させればよいが、固
溶C が増加するとr 値が著しく低下するため、焼付硬化
性と高ｒ値の両立は困難であった。
２％の範囲で含有する。 ここで、Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）Ｓであ
る。 但し、Ti※≦０の場合；Ti※＝０とする。 Snは焼付硬化性を上げるために添加する。焼付硬化性を
高めるためには鋼中の固溶 Cを増加させればよいが、固
溶C が増加するとr 値が著しく低下するため、焼付硬化
性と高ｒ値の両立は困難であった。
【００１６】しかし、適当な成分を有する鋼にSnを添加
すれば加工性を損なわずに焼付硬化性を向上させること
ができる。以下その理由を述べる。Ｃ：０．００２２
％、Si：０．０７％、Mn：０．６５％、Sol.Al：０．０
４３％、Ｐ：０．０３４％、Ｓ：０．００６％、 .
Ｎ：０．００１８％、Nb：０．００８％を含有し、Snを
０〜０．０５６％の範囲で含有する鋼を連続鋳造し、鋳
片を１２００℃に加熱し、仕上厚み：３．６mm、仕上温
度：８８０℃で熱間圧延し、６８０℃で巻取り、この熱
延鋼板を酸洗後０．７mmに冷間圧延し、８３０℃に加熱
して焼鈍し、伸長率１．２％で調質圧延を行った。これ
らの冷延鋼板のBH（焼付硬化性）とrm( 平均ランクフォ
ード) 値を図１に示す。BHの測定にはJIS 5 号試験片を
用い、JIS G 3135附属書類にしたがって測定を行った。
すれば加工性を損なわずに焼付硬化性を向上させること
ができる。以下その理由を述べる。Ｃ：０．００２２
％、Si：０．０７％、Mn：０．６５％、Sol.Al：０．０
４３％、Ｐ：０．０３４％、Ｓ：０．００６％、 .
Ｎ：０．００１８％、Nb：０．００８％を含有し、Snを
０〜０．０５６％の範囲で含有する鋼を連続鋳造し、鋳
片を１２００℃に加熱し、仕上厚み：３．６mm、仕上温
度：８８０℃で熱間圧延し、６８０℃で巻取り、この熱
延鋼板を酸洗後０．７mmに冷間圧延し、８３０℃に加熱
して焼鈍し、伸長率１．２％で調質圧延を行った。これ
らの冷延鋼板のBH（焼付硬化性）とrm( 平均ランクフォ
ード) 値を図１に示す。BHの測定にはJIS 5 号試験片を
用い、JIS G 3135附属書類にしたがって測定を行った。
【００１７】rm値は圧延方向に対し、０°，４５°，９
０°のｒ値（それぞれｒ0 ，ｒ45，ｒ90とする）を測定
し、rm値＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／４で算出した。BH
は微量のSnを添加することによって急激に上昇し、０．
０２％まではSn量の増加に伴いBHは上昇するが０．０２
％を超すと効果は飽和する。BHが上昇する理由は、極低
炭素鋼の粒界が極めて清浄であり、Ｃの析出場所となり
やすいが、Snを添加するとSnが粒界に偏析し、粒界にＣ
が析出しにくくなって固溶Ｃが増大することに起因する
と推定される。rm値はSnを０．０２％まで添加してもほ
とんど劣化しないが、０．０２％を超すと急激に低下す
る。
０°のｒ値（それぞれｒ0 ，ｒ45，ｒ90とする）を測定
し、rm値＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／４で算出した。BH
は微量のSnを添加することによって急激に上昇し、０．
０２％まではSn量の増加に伴いBHは上昇するが０．０２
％を超すと効果は飽和する。BHが上昇する理由は、極低
炭素鋼の粒界が極めて清浄であり、Ｃの析出場所となり
やすいが、Snを添加するとSnが粒界に偏析し、粒界にＣ
が析出しにくくなって固溶Ｃが増大することに起因する
と推定される。rm値はSnを０．０２％まで添加してもほ
とんど劣化しないが、０．０２％を超すと急激に低下す
る。
【００１８】したがって、ｒ値が低化しないようにSnの
上限を０．０２％とする。Snが焼付硬化性を上げる効果
は鋼中の固溶Ｃ量によって異なる。図２は下式(1) で表
されるＣ※を固溶Ｃ量の指標とし、種々のＣ※を有する
鋼板を８３０℃で焼鈍した時のΔBHをＣ※とSn量のマト
リクス上にプロットした結果である。ΔBHはSnを添加す
ることによって上昇したBH量である（ΔBH＝BH（Sn添
加）−BH（Sn無添加））。
上限を０．０２％とする。Snが焼付硬化性を上げる効果
は鋼中の固溶Ｃ量によって異なる。図２は下式(1) で表
されるＣ※を固溶Ｃ量の指標とし、種々のＣ※を有する
鋼板を８３０℃で焼鈍した時のΔBHをＣ※とSn量のマト
リクス上にプロットした結果である。ΔBHはSnを添加す
ることによって上昇したBH量である（ΔBH＝BH（Sn添
加）−BH（Sn無添加））。
【００１９】 Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) ここで、Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）
Ｓ， ただし、 Ti※≦０の場合；Ti※＝０とする。 図２から１０Ｎ／mm2 以上の焼付硬化性の向上を得るた
めには、２．７Ｃ※＋０．００１％以上のSnを添加する
必要がある。Ｃ※が増加するに伴い焼付硬化性を向上さ
せるのに必要なSn量が増加する原因は、Ｃ※の値が大き
くなるほどＣが粒界に析出しようとする駆動力が高くな
り、より多くのSnが必要になるためと推定される。した
がって、焼付硬化性の観点からSnの下限を２．７Ｃ※＋
０．００１％とする。Snの効果はＣ※が０〜０．００１
５％の範囲でのみ認められる。
Ｓ， ただし、 Ti※≦０の場合；Ti※＝０とする。 図２から１０Ｎ／mm2 以上の焼付硬化性の向上を得るた
めには、２．７Ｃ※＋０．００１％以上のSnを添加する
必要がある。Ｃ※が増加するに伴い焼付硬化性を向上さ
せるのに必要なSn量が増加する原因は、Ｃ※の値が大き
くなるほどＣが粒界に析出しようとする駆動力が高くな
り、より多くのSnが必要になるためと推定される。した
がって、焼付硬化性の観点からSnの下限を２．７Ｃ※＋
０．００１％とする。Snの効果はＣ※が０〜０．００１
５％の範囲でのみ認められる。
【００２０】Ｃ※が０．００１５％を超えるとSnを添加
してもＣが粒界に析出するためBHは上がらない。またＣ
※が０％未満ではＣがNbやTiと結合し炭化物となり、固
溶Ｃがなくなるため、Snを添加してもBHは上がらない。
したがって、Snによる焼付硬化性の向上を図るために、
NbおよびTiの添加量を限定し、Ｃ※を上記範囲とする必
要がある。
してもＣが粒界に析出するためBHは上がらない。またＣ
※が０％未満ではＣがNbやTiと結合し炭化物となり、固
溶Ｃがなくなるため、Snを添加してもBHは上がらない。
したがって、Snによる焼付硬化性の向上を図るために、
NbおよびTiの添加量を限定し、Ｃ※を上記範囲とする必
要がある。
【００２１】NbおよびTi: Nb：０．００５％以上とTi：
０．００５％以上の一種あるいは二種を含有し、かつ、
０≦Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※≦０．
００１５％を満たす範囲に限定する。
０．００５％以上の一種あるいは二種を含有し、かつ、
０≦Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※≦０．
００１５％を満たす範囲に限定する。
【００２２】NbおよびTiはＣ※量を適正化するほかに、
熱延板の組織を細粒化して、ｒ値を上げるために添加す
るが、いずれも０．００５％未満では細粒化効果が期待
できないためである。また、これらの元素の上限は、上
式により限定される。
熱延板の組織を細粒化して、ｒ値を上げるために添加す
るが、いずれも０．００５％未満では細粒化効果が期待
できないためである。また、これらの元素の上限は、上
式により限定される。
【００２３】Ｂ：０．０００２〜０．００２％とする。 Ｂは高強度のＩＦ鋼で顕在化する二次加工脆化を防止す
るため、必要に応じて添加する。しかし、その量が多過
ぎるとｒ値や延性が低下するので、その上限を０．００
２％とする。また、０．０００２％未満ではその効果が
期待できないので、下限を０．０００２％とする。な
お、鋼の強度が比較的低い鋼板にＢを添加しても材質上
は何の障害もない。
るため、必要に応じて添加する。しかし、その量が多過
ぎるとｒ値や延性が低下するので、その上限を０．００
２％とする。また、０．０００２％未満ではその効果が
期待できないので、下限を０．０００２％とする。な
お、鋼の強度が比較的低い鋼板にＢを添加しても材質上
は何の障害もない。
【００２４】本発明範囲の鋼を、通常の条件で冷延鋼板
にすれば、優れた焼付硬化性を有する冷延鋼板を得るこ
とができるが、さらに厳しい加工性が要求される場合に
は以下に述べる条件で鋼板を製造することが望ましい。
鋼の溶製を転炉あるいは電気炉のいずれで行っても、鋼
板の性能には何ら支障はない。鋳造方法は連続鋳造法、
造塊法のどちらでも良く、熱間圧延は通常の方法の他に
直送圧延、あるいは薄鋳片を直接圧延しても構わない。
にすれば、優れた焼付硬化性を有する冷延鋼板を得るこ
とができるが、さらに厳しい加工性が要求される場合に
は以下に述べる条件で鋼板を製造することが望ましい。
鋼の溶製を転炉あるいは電気炉のいずれで行っても、鋼
板の性能には何ら支障はない。鋳造方法は連続鋳造法、
造塊法のどちらでも良く、熱間圧延は通常の方法の他に
直送圧延、あるいは薄鋳片を直接圧延しても構わない。
【００２５】熱間圧延の仕上温度はAr3 点を下回ると熱
延板の表層近傍の粒径が粗大化して、プレス成形性の指
標であるｒ値が劣化するので、Ar3 点以上が望ましい。
熱間圧延の巻取温度が低温すぎると、熱延板中に固溶Ｎ
や固溶Ｃが残留するほか、析出物が粗大化しないため、
冷間圧延後の再結晶焼鈍時に好ましい集合組織が形成さ
れないので５６０℃以上、好ましくは６３０℃以上が望
ましい。冷間圧延は焼鈍後の集合組織を発達させるた
め、冷間圧延率を７０％以上行うのが望ましい。
延板の表層近傍の粒径が粗大化して、プレス成形性の指
標であるｒ値が劣化するので、Ar3 点以上が望ましい。
熱間圧延の巻取温度が低温すぎると、熱延板中に固溶Ｎ
や固溶Ｃが残留するほか、析出物が粗大化しないため、
冷間圧延後の再結晶焼鈍時に好ましい集合組織が形成さ
れないので５６０℃以上、好ましくは６３０℃以上が望
ましい。冷間圧延は焼鈍後の集合組織を発達させるた
め、冷間圧延率を７０％以上行うのが望ましい。
【００２６】再結晶焼鈍は、箱焼鈍炉あるいは連続焼鈍
ライン、及び、連続溶融亜鉛メッキラインのいずれで行
っても良いが、箱焼鈍では６００℃以上、連続焼鈍（連
続溶融亜鉛メッキラインを含む）では７５０℃以上で焼
鈍することが望ましい。調質圧延はプレス成形時にスト
レッチャストレインが発生するのを防止し、材質の常温
時効劣化を抑制するため、０．８％以上の伸長率で行う
のが望ましいが、伸長率が３％を超えると降伏強度の上
昇や延性の低下など、材質劣化が著しいので３％以下が
望ましい。
ライン、及び、連続溶融亜鉛メッキラインのいずれで行
っても良いが、箱焼鈍では６００℃以上、連続焼鈍（連
続溶融亜鉛メッキラインを含む）では７５０℃以上で焼
鈍することが望ましい。調質圧延はプレス成形時にスト
レッチャストレインが発生するのを防止し、材質の常温
時効劣化を抑制するため、０．８％以上の伸長率で行う
のが望ましいが、伸長率が３％を超えると降伏強度の上
昇や延性の低下など、材質劣化が著しいので３％以下が
望ましい。
【００２７】本発明の冷延鋼板は各種の表面処理を施し
て使用することにも適しており、溶融亜鉛めっき、合金
化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき、電気亜鉛合金めっ
き、有機複合めっきなどの表面処理を施すと焼付硬化性
に優れた表面処理鋼板となる。
て使用することにも適しており、溶融亜鉛めっき、合金
化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき、電気亜鉛合金めっ
き、有機複合めっきなどの表面処理を施すと焼付硬化性
に優れた表面処理鋼板となる。
【００２８】
【実施例】以下に本発明の作用効果を実施例に基づいて
説明する。 実施例１ 表１に示す成分組成の鋼を連続鋳造し、鋳片を１２００
℃に加熱して熱間圧延し、仕上温度８９０℃で仕上厚み
３．２mmとし、６６０℃で巻取った。この熱延鋼板を酸
洗後、０．７mmまで冷間圧延して、連続焼鈍し、伸長率
１．３％で調質圧延した。表２に焼鈍温度および材質を
示す。表中のΔBHはSnを添加することにより上昇したBH
量である（ΔBH＝BH（Sn添加）−BH（Sn無添加））。
説明する。 実施例１ 表１に示す成分組成の鋼を連続鋳造し、鋳片を１２００
℃に加熱して熱間圧延し、仕上温度８９０℃で仕上厚み
３．２mmとし、６６０℃で巻取った。この熱延鋼板を酸
洗後、０．７mmまで冷間圧延して、連続焼鈍し、伸長率
１．３％で調質圧延した。表２に焼鈍温度および材質を
示す。表中のΔBHはSnを添加することにより上昇したBH
量である（ΔBH＝BH（Sn添加）−BH（Sn無添加））。
【００２９】
【表１】
【００３０】なお、鋼１，４，１０，１３，１６，２２
については連続焼鈍のほかに、連続溶融亜鉛めっきライ
ンで焼鈍および合金化溶融亜鉛めっきを行った。めっき
条件は板温４８５℃で浴温４７０℃の溶融亜鉛めっき浴
に浸漬し、４８０℃で合金化処理を行った。調質圧延は
伸長率１．３％で行った。
については連続焼鈍のほかに、連続溶融亜鉛めっきライ
ンで焼鈍および合金化溶融亜鉛めっきを行った。めっき
条件は板温４８５℃で浴温４７０℃の溶融亜鉛めっき浴
に浸漬し、４８０℃で合金化処理を行った。調質圧延は
伸長率１．３％で行った。
【００３１】表２の下段に焼鈍温度と材質およびめっき
密着性を示す。めっき密着性はドロービード試験により
めっき剥離性を測定して評価し、１〜５の５段階で評価
した（１：極めて良好〜５：不良）。上記の表から明ら
かなように、本発明の冷延鋼板はSnを添加することによ
りBHが１１Ｎ／mm2 以上増加しており、BHが４２Ｎ／mm
2 以上でかつrm値が１．８以上であり、優れた焼付硬化
性と優れた加工性を具備しており、合金化溶融亜鉛めっ
きの密着性も良好である。
密着性を示す。めっき密着性はドロービード試験により
めっき剥離性を測定して評価し、１〜５の５段階で評価
した（１：極めて良好〜５：不良）。上記の表から明ら
かなように、本発明の冷延鋼板はSnを添加することによ
りBHが１１Ｎ／mm2 以上増加しており、BHが４２Ｎ／mm
2 以上でかつrm値が１．８以上であり、優れた焼付硬化
性と優れた加工性を具備しており、合金化溶融亜鉛めっ
きの密着性も良好である。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】以上説明した様に、本発明によるときは
優れた焼付硬化性と優れた加工性を具備した加工用冷延
鋼板及び表面処理鋼板を製造することができ、自動車の
外板などに使用するに適した鋼板を提供するものであ
る。
優れた焼付硬化性と優れた加工性を具備した加工用冷延
鋼板及び表面処理鋼板を製造することができ、自動車の
外板などに使用するに適した鋼板を提供するものであ
る。
【図１】図１はSn含有量と焼付硬化性（BH）の関係並び
に成形性（rm値）との関係を示す図である。
に成形性（rm値）との関係を示す図である。
【図２】Ｃ※とSn含有量との関係においてΔBHとの関係
を示す図である。
を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 下記の成分組成（成分組成はwt％であ
る）を備えた焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板。 （ａ）C:０．００１〜０．００６％、Si：１％以下、 Mn：２％以下、 Ｐ：０．１％以下、 Sol.Al：０．０１〜０．０８％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｎ：０．００４％以下、 Nb：０．００５％以上とTi：０．００５％以上の一種あ
るいは二種を含有し、 （ｂ）下式(1) で示されるＣ※が０〜０．００１５％で
あり、 Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) ここで、Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）
Ｓ ただし、Ti※≦０の場合Ti※＝０とし、 （ｃ）Snを２．７Ｃ※＋０．００１≦Sn≦０．０２％の
範囲で含有し、 （ｄ）残部がFe及び不可避的不純物からなる。 - 【請求項２】 下記の成分組成（成分組成はwt％であ
る）を備えた焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板。 （ａ）C:０．００１〜０．００６％、Si：１％以下、 Mn：２％以下、 Ｐ：０．１％以下、 Sol.Al：０．０１〜０．０８％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．００４％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００２
％、 Nb：０．００５％以上とTi：０．００５％以上の一種あ
るいは二種を含有し、 （ｂ）下式(1) で示されるＣ※が０〜０．００１５％で
あり、 Ｃ※＝Ｃ−（１２／９３）Nb−（１２／４８）Ti※ ……(1) ここで、Ti※＝Ti−（４８／１４）Ｎ−（４８／３２）
Ｓ ただし、Ti※≦０の場合Ti※＝０とし、 （ｃ）Snを２．７Ｃ※＋０．００１≦Sn≦０．０２％の
範囲で含有し、 （ｄ）残部がFe及び不可避的不純物からなる。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２に記載した冷延鋼
板に表面処理がなされている焼付硬化性に優れた加工用
表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9350293A JP2910497B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9350293A JP2910497B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306531A true JPH06306531A (ja) | 1994-11-01 |
| JP2910497B2 JP2910497B2 (ja) | 1999-06-23 |
Family
ID=14084129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9350293A Expired - Fee Related JP2910497B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2910497B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8128763B2 (en) | 2005-09-23 | 2012-03-06 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel sheet and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| US9011615B2 (en) | 2008-06-23 | 2015-04-21 | Posco | Bake hardening steel with excellent surface properties and resistance to secondary work embrittlement, and preparation method thereof |
| WO2021125644A1 (ko) | 2019-12-20 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온내시효성이 우수한 냉연강판 및 도금강판, 그리고 이들의 제조방법 |
| KR20210077973A (ko) | 2019-12-18 | 2021-06-28 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온 내시효성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
| KR20210079763A (ko) | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온내시효성이 우수한 냉연강판 및 도금강판, 그리고 이들의 제조방법 |
| KR20220040594A (ko) | 2020-09-24 | 2022-03-31 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온 내시효성이 우수한 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
| KR20230094273A (ko) | 2021-12-21 | 2023-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온 소부경화성 및 상온내시효성이 우수한 냉연강판 및 도금강판, 그리고 이들의 제조방법 |
| WO2025127761A1 (ko) | 2023-12-15 | 2025-06-19 | 주식회사 포스코 | 강판 및 이의 제조방법 |
-
1993
- 1993-04-21 JP JP9350293A patent/JP2910497B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| US8518191B2 (en) | 2005-09-23 | 2013-08-27 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| US9011615B2 (en) | 2008-06-23 | 2015-04-21 | Posco | Bake hardening steel with excellent surface properties and resistance to secondary work embrittlement, and preparation method thereof |
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| JP2910497B2 (ja) | 1999-06-23 |
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