JPH06308276A - 原子炉圧力容器のノズル - Google Patents
原子炉圧力容器のノズルInfo
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- JPH06308276A JPH06308276A JP6065841A JP6584194A JPH06308276A JP H06308276 A JPH06308276 A JP H06308276A JP 6065841 A JP6065841 A JP 6065841A JP 6584194 A JP6584194 A JP 6584194A JP H06308276 A JPH06308276 A JP H06308276A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/26—Carbonates
- C04B14/28—Carbonates of calcium
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
- G21C13/02—Details
- G21C13/032—Joints between tubes and vessel walls, e.g. taking into account thermal stresses
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 原子炉圧力容器（１０）に水プール（１８、
２８）を連結するためのノズル（２４、３４）を提供す
る。 【構成】 本発明のノズルは、圧力容器（１０）に連結
し得る近位端（４２）および水プールに連結し得る遠位
端（４４）を有する管状体（３８）を含んでいる。管状
体（３８）は、遠位端（４４）に配置された第１の口
（４８）、軸方向に沿って第１の口（４８）から離隔し
たのど部（５０）、のど部（５０）から軸方向に延びる
円錐形通路（５２）、および近位端（４２）に配置され
た第２の口（５４）を互いに連続的に連通した状態で有
する流路（４６）を含んでいる。流路（４６）の内径は
第１の口（４８）からのど部（５０）まで減少し、次い
で円錐形通路（５２）に沿って第２の口（５４）まで増
加する。
２８）を連結するためのノズル（２４、３４）を提供す
る。 【構成】 本発明のノズルは、圧力容器（１０）に連結
し得る近位端（４２）および水プールに連結し得る遠位
端（４４）を有する管状体（３８）を含んでいる。管状
体（３８）は、遠位端（４４）に配置された第１の口
（４８）、軸方向に沿って第１の口（４８）から離隔し
たのど部（５０）、のど部（５０）から軸方向に延びる
円錐形通路（５２）、および近位端（４２）に配置され
た第２の口（５４）を互いに連続的に連通した状態で有
する流路（４６）を含んでいる。流路（４６）の内径は
第１の口（４８）からのど部（５０）まで減少し、次い
で円錐形通路（５２）に沿って第２の口（５４）まで増
加する。
Description
【０００１】本発明は原子炉に関するものであって、更
に詳しく言えば、原子炉圧力容器を水プールに連結する
ノズルに関する。
に詳しく言えば、原子炉圧力容器を水プールに連結する
ノズルに関する。
【０００２】
【発明の背景】現在開発中のある種の原子炉すなわち簡
略化沸騰水型原子炉（ＳＢＷＲ）においては、原子炉圧
力容器を包囲する格納容器構造物内に各種の水プールが
設けられている。これらの水プールは、想定された冷却
材喪失事故（ＬＯＣＡ）の発生時における圧力容器への
補給水の供給をはじめとする様々な機能を果たす。かか
る圧力容器は、水を沸騰させて加圧下で蒸気を発生する
ために役立つ炉心を含んでいる。こうして生じた蒸気は
通常のごとくにして圧力容器から排出され、そして（た
とえば、電力を生み出すための）蒸気タービン発電機の
動力源として使用される。圧力容器に連結された複数の
配管のいずれかが破損すると、水および蒸気が圧力容器
から漏れ出る。その結果、圧力容器内に補給水を供給す
るための適当な設備が設けられていなければ、炉心を冷
却するために利用し得る水の水位が降下する。
略化沸騰水型原子炉（ＳＢＷＲ）においては、原子炉圧
力容器を包囲する格納容器構造物内に各種の水プールが
設けられている。これらの水プールは、想定された冷却
材喪失事故（ＬＯＣＡ）の発生時における圧力容器への
補給水の供給をはじめとする様々な機能を果たす。かか
る圧力容器は、水を沸騰させて加圧下で蒸気を発生する
ために役立つ炉心を含んでいる。こうして生じた蒸気は
通常のごとくにして圧力容器から排出され、そして（た
とえば、電力を生み出すための）蒸気タービン発電機の
動力源として使用される。圧力容器に連結された複数の
配管のいずれかが破損すると、水および蒸気が圧力容器
から漏れ出る。その結果、圧力容器内に補給水を供給す
るための適当な設備が設けられていなければ、炉心を冷
却するために利用し得る水の水位が降下する。
【０００３】たとえば、沸騰水型原子炉を使用する通常
の発電プラントは圧力容器を包囲する格納容器構造物内
にウェットウェルまたはサプレッションプールを含んで
いる。かかるサプレッションプールは発電プラントの運
転に際して様々な機能を果たす。たとえば、サプレッシ
ョンプールから（圧力容器に連結された）対応する入口
ノズルにまで延びる適当な導管により、サプレッション
プールは圧力容器に連通状態で連結されている。ＬＯＣ
Ａ状態の発生時には、適当な弁を開放することによって
サプレッションプール内の水が重力の作用下で圧力容器
内に流入し、それによって補給水の供給が達成される。
の発電プラントは圧力容器を包囲する格納容器構造物内
にウェットウェルまたはサプレッションプールを含んで
いる。かかるサプレッションプールは発電プラントの運
転に際して様々な機能を果たす。たとえば、サプレッシ
ョンプールから（圧力容器に連結された）対応する入口
ノズルにまで延びる適当な導管により、サプレッション
プールは圧力容器に連通状態で連結されている。ＬＯＣ
Ａ状態の発生時には、適当な弁を開放することによって
サプレッションプール内の水が重力の作用下で圧力容器
内に流入し、それによって補給水の供給が達成される。
【０００４】更にまた、ＬＯＣＡ状態の発生時に追加の
補給水を供給するため、ＳＢＷＲはサプレッションプー
ルの上方に配置された対応する水プール（ＧＤＣＳプー
ル）を有する重力作動冷却系（ＧＤＣＳ）をも含んでい
る。このＧＤＣＳプールは圧力容器上に設けられた対応
する入口ノズルに対して同様に連結されていて、両者間
の給水管中に配置された適当な弁を開放することによっ
て圧力容器に補給水が選択的に供給される。ＧＤＣＳプ
ールおよびサプレッションプールのいずれにおいても、
停電時に働かなくなることのある電動ポンプへの依存を
避けるため、もっぱら重力の作用下で圧力容器に補給水
を供給することが望ましい。
補給水を供給するため、ＳＢＷＲはサプレッションプー
ルの上方に配置された対応する水プール（ＧＤＣＳプー
ル）を有する重力作動冷却系（ＧＤＣＳ）をも含んでい
る。このＧＤＣＳプールは圧力容器上に設けられた対応
する入口ノズルに対して同様に連結されていて、両者間
の給水管中に配置された適当な弁を開放することによっ
て圧力容器に補給水が選択的に供給される。ＧＤＣＳプ
ールおよびサプレッションプールのいずれにおいても、
停電時に働かなくなることのある電動ポンプへの依存を
避けるため、もっぱら重力の作用下で圧力容器に補給水
を供給することが望ましい。
【０００５】ところで、圧力容器とＧＤＣＳプールおよ
びサプレッションプールとの間にも必然的に給水管を設
ける必要があるから、これらの給水管のいずれかが破損
すればやはり冷却材喪失事故が起こり、そして圧力容器
に捕給水を供給するためにそれらのプールを使用するこ
とが不可能となることもある。このように、ＬＯＣＡ状
態の発生時に重力の作用下でサプレッションプールおよ
びＧＤＣＳプールから圧力容器内に向かう補給水の順方
向流れに対してできるだけ小さい抵抗を示す給水管によ
って圧力容器上の入口ノズルを両プールに連結すること
が望まれると共に、それらの給水管のいずれかが破損し
た場合には圧力容器内の水が入口ノズルを通って逆流す
るのを制限するために比較的大きい流れ抵抗を生じるよ
うに配慮することが必要である。
びサプレッションプールとの間にも必然的に給水管を設
ける必要があるから、これらの給水管のいずれかが破損
すればやはり冷却材喪失事故が起こり、そして圧力容器
に捕給水を供給するためにそれらのプールを使用するこ
とが不可能となることもある。このように、ＬＯＣＡ状
態の発生時に重力の作用下でサプレッションプールおよ
びＧＤＣＳプールから圧力容器内に向かう補給水の順方
向流れに対してできるだけ小さい抵抗を示す給水管によ
って圧力容器上の入口ノズルを両プールに連結すること
が望まれると共に、それらの給水管のいずれかが破損し
た場合には圧力容器内の水が入口ノズルを通って逆流す
るのを制限するために比較的大きい流れ抵抗を生じるよ
うに配慮することが必要である。
【０００６】
【発明の概要】本発明に従えば、原子炉圧力容器に水プ
ールを連結するためのノズルは、圧力容器に連結し得る
近位端および水プールと連通した状態で連結し得る遠位
端を有する管状体を含んでいる。かかる管状体は、遠位
端に配置された第１の口、軸方向に沿って第１の口から
離隔したのど部、のど部から軸方向に沿って延びる円錐
形通路、および近位端に配置されかつ圧力容器に連通し
た状態で連結し得る第２の口を互いに連続的に連通した
状態で有する流路を含んでいる。かかる流路の内径は第
１の口からのど部まで減少し、次いで円錐形通路に沿っ
て第２の口まで増加する。このようにすれば、円錐形通
路が第１の口から第２の口へ向かう順方向の流れに対し
て末広形の通路またはディフューザとして働くことによ
り、のど部による流れの制限に原因する圧力降下が回復
される。第２の口から第１の口へ向かう逆方向の流れに
対しては、円錐形通路は先細形の通路を成し、そしての
ど部から第１の口に向かう流路面積の急激な増加と相俟
って流れ抵抗を総合的に増大させる。
ールを連結するためのノズルは、圧力容器に連結し得る
近位端および水プールと連通した状態で連結し得る遠位
端を有する管状体を含んでいる。かかる管状体は、遠位
端に配置された第１の口、軸方向に沿って第１の口から
離隔したのど部、のど部から軸方向に沿って延びる円錐
形通路、および近位端に配置されかつ圧力容器に連通し
た状態で連結し得る第２の口を互いに連続的に連通した
状態で有する流路を含んでいる。かかる流路の内径は第
１の口からのど部まで減少し、次いで円錐形通路に沿っ
て第２の口まで増加する。このようにすれば、円錐形通
路が第１の口から第２の口へ向かう順方向の流れに対し
て末広形の通路またはディフューザとして働くことによ
り、のど部による流れの制限に原因する圧力降下が回復
される。第２の口から第１の口へ向かう逆方向の流れに
対しては、円錐形通路は先細形の通路を成し、そしての
ど部から第１の口に向かう流路面積の急激な増加と相俟
って流れ抵抗を総合的に増大させる。
【０００７】以下の詳細な説明においては、本発明の好
適な実施の態様並びにそれの追加の目的および利点が添
付の図面に関連して一層詳しく記載される。
適な実施の態様並びにそれの追加の目的および利点が添
付の図面に関連して一層詳しく記載される。
【０００８】
【好適な実施の態様の説明】先ず図１を見ると、原子炉
用水１４中に沈められた通常の沸騰水型原子炉用炉心１
２を収容した典型的な圧力容器１０が略示されている。
図解の都合上、圧力容器１０の内部に通例存在するその
他の部品は示されていない。通常のごとく、圧力容器１
０は格納容器構造物１６内に配置されている。格納容器
構造物１６内には、なかんずく、圧力容器１０を包囲し
かつ炉心１２の上方の適当な位置に配置された通常の環
状ウェットウェルまたはサプレッションプール１８が含
まれている。サプレッションプール１８は、発電プラン
トの定常運転に際して様々な機能を果たすために使用さ
れる水２０を含んでいる。たとえば、第１の給水管２２
が一端においてサプレッションプール１８に連結されか
つ他端において圧力容器１０上に設けられた第１の入口
ノズル２４に連結されていると共に、冷却材喪失事故
（ＬＯＣＡ）の発生時に重力の作用下でサプレッション
プール１８から圧力容器１０内に流入する水２０の流れ
を制御するための第１の弁２６が第１の給水管２２中に
配置されている。ＬＯＣＡの発生時には、通常のごとく
にして圧力容器１０が減圧された後、第１の弁２６を開
放することによって水２０が重力の作用下で圧力容器１
０内に流入させられる。定常運転に際しては、第１の弁
２６は閉鎖され、従って第１の給水管２２を通しての水
の流れは防止される。
用水１４中に沈められた通常の沸騰水型原子炉用炉心１
２を収容した典型的な圧力容器１０が略示されている。
図解の都合上、圧力容器１０の内部に通例存在するその
他の部品は示されていない。通常のごとく、圧力容器１
０は格納容器構造物１６内に配置されている。格納容器
構造物１６内には、なかんずく、圧力容器１０を包囲し
かつ炉心１２の上方の適当な位置に配置された通常の環
状ウェットウェルまたはサプレッションプール１８が含
まれている。サプレッションプール１８は、発電プラン
トの定常運転に際して様々な機能を果たすために使用さ
れる水２０を含んでいる。たとえば、第１の給水管２２
が一端においてサプレッションプール１８に連結されか
つ他端において圧力容器１０上に設けられた第１の入口
ノズル２４に連結されていると共に、冷却材喪失事故
（ＬＯＣＡ）の発生時に重力の作用下でサプレッション
プール１８から圧力容器１０内に流入する水２０の流れ
を制御するための第１の弁２６が第１の給水管２２中に
配置されている。ＬＯＣＡの発生時には、通常のごとく
にして圧力容器１０が減圧された後、第１の弁２６を開
放することによって水２０が重力の作用下で圧力容器１
０内に流入させられる。定常運転に際しては、第１の弁
２６は閉鎖され、従って第１の給水管２２を通しての水
の流れは防止される。
【０００９】図１に示された実施の態様は、簡略化沸騰
水型原子炉（ＳＢＷＲ）を表わしている。この場合、格
納容器構造物１６内にはサプレッションプール１８およ
び炉心１２の両者よりも上方の位置に配置されかつ水３
０を含んだＧＤＣＳプール２８を有する重力作動冷却系
（ＧＤＣＳ）もまた含まれている。第２の給水管３２が
一端においてＧＤＣＳプール２８に連通するように連結
されていると共に、他端において第１のノズル２４より
も上方に位置するようにして圧力容器１０上に設けられ
た第２の入口ノズル３４に連結されている。第２の給水
管３２中には通常のごとき第２の弁３６が配置されてい
て、ＬＯＣＡ状態の発生時に第１の弁２６を開放するの
に先立って第２の弁３６を選択的に開放することによ
り、ＧＤＣＳプール２８内の水３０を重力の作用下で第
２の給水管３２および第２のノズル３４を通して圧力容
器１０内に流入させることができる。定常運転に際して
は、第２の弁３６は閉鎖される。
水型原子炉（ＳＢＷＲ）を表わしている。この場合、格
納容器構造物１６内にはサプレッションプール１８およ
び炉心１２の両者よりも上方の位置に配置されかつ水３
０を含んだＧＤＣＳプール２８を有する重力作動冷却系
（ＧＤＣＳ）もまた含まれている。第２の給水管３２が
一端においてＧＤＣＳプール２８に連通するように連結
されていると共に、他端において第１のノズル２４より
も上方に位置するようにして圧力容器１０上に設けられ
た第２の入口ノズル３４に連結されている。第２の給水
管３２中には通常のごとき第２の弁３６が配置されてい
て、ＬＯＣＡ状態の発生時に第１の弁２６を開放するの
に先立って第２の弁３６を選択的に開放することによ
り、ＧＤＣＳプール２８内の水３０を重力の作用下で第
２の給水管３２および第２のノズル３４を通して圧力容
器１０内に流入させることができる。定常運転に際して
は、第２の弁３６は閉鎖される。
【００１０】サプレッションプール１８およびＧＤＣＳ
プール２８はいずれも、通常のごとく、（第１の給水管
２２および第１の給水管３２のいずれかが破損した場合
を除き）圧力容器１０に通じる各種の配管（図示せず）
のいずれかの破損に原因する冷却材喪失事故の発生時に
圧力容器１０内に補給水を供給するために使用される。
圧力容器１０内における正常時の水位は第１のノズル２
４および第２のノズル３４の位置よりも高いから、ノズ
ル２４または３４とそれぞれの弁２６または３６との間
の給水管２２または３２中に漏れが生じた場合、原子炉
用水１４は圧力容器１０から流出することになる。しか
るに、本発明に従えば、それぞれのノズル２４および３
４が好適な形状を有している結果、それぞれのプール１
８および２８から圧力容器１０に向かう正常な順方向の
流れに対しては比較的小さい流れ抵抗および圧力降下が
生じるのに対し、圧力容器１０からノズル２４および３
４を通って流出する逆方向の流れに対しては比較的大き
い流れ抵抗が生じる。このようにすれば、ＬＯＣＡの発
生時には、ノズル２４および３４は実質的な流れ抵抗を
生じることなしにプール１８および２８内の水を重力の
作用下で圧力容器１０内に流入させ、それによって圧力
容器１０内に補給水が供給される。しかるに、給水管２
２または３２の破損に原因するＬＯＣＡの場合には実質
的な流れ抵抗が生じるから、圧力容器１０からそれぞれ
のノズル１４または３４を通って漏れ出る原子炉用水１
４の量は低減することになる。
プール２８はいずれも、通常のごとく、（第１の給水管
２２および第１の給水管３２のいずれかが破損した場合
を除き）圧力容器１０に通じる各種の配管（図示せず）
のいずれかの破損に原因する冷却材喪失事故の発生時に
圧力容器１０内に補給水を供給するために使用される。
圧力容器１０内における正常時の水位は第１のノズル２
４および第２のノズル３４の位置よりも高いから、ノズ
ル２４または３４とそれぞれの弁２６または３６との間
の給水管２２または３２中に漏れが生じた場合、原子炉
用水１４は圧力容器１０から流出することになる。しか
るに、本発明に従えば、それぞれのノズル２４および３
４が好適な形状を有している結果、それぞれのプール１
８および２８から圧力容器１０に向かう正常な順方向の
流れに対しては比較的小さい流れ抵抗および圧力降下が
生じるのに対し、圧力容器１０からノズル２４および３
４を通って流出する逆方向の流れに対しては比較的大き
い流れ抵抗が生じる。このようにすれば、ＬＯＣＡの発
生時には、ノズル２４および３４は実質的な流れ抵抗を
生じることなしにプール１８および２８内の水を重力の
作用下で圧力容器１０内に流入させ、それによって圧力
容器１０内に補給水が供給される。しかるに、給水管２
２または３２の破損に原因するＬＯＣＡの場合には実質
的な流れ抵抗が生じるから、圧力容器１０からそれぞれ
のノズル１４または３４を通って漏れ出る原子炉用水１
４の量は低減することになる。
【００１１】次の図２には、本発明の実施の一態様に従
って形成されかつ圧力容器１０および第２の給水管３２
に連結された第２の入口ノズル３４が断面図によって示
されている。なお、第１のノズル２４は個々の寸法を除
けば第２のノズル３４と同じものであり、従って第２の
ノズル３４に関する説明は第１のノズル２４にも等しく
適用することができる。
って形成されかつ圧力容器１０および第２の給水管３２
に連結された第２の入口ノズル３４が断面図によって示
されている。なお、第１のノズル２４は個々の寸法を除
けば第２のノズル３４と同じものであり、従って第２の
ノズル３４に関する説明は第１のノズル２４にも等しく
適用することができる。
【００１２】第２のノズル３４は、縦軸または中心軸４
０を有しかつ圧力容器１０に固定状態で連結し得る近位
端４２を有する管状体３８を含んでいる。図２に示され
た実施の態様においては、近位端４２は管状体３８の本
体よりも大きい直径を有しており、そして通常のごとく
にして圧力容器１０の側壁に溶接されている。管状体３
８はまた、第２の給水管３２に連結し得る遠位端４４を
も有している。図２に示された実施の態様においては、
遠位端４４は円筒形を成しており、そして通常のごとく
にして第２の給水管３２に溶接されている。
０を有しかつ圧力容器１０に固定状態で連結し得る近位
端４２を有する管状体３８を含んでいる。図２に示され
た実施の態様においては、近位端４２は管状体３８の本
体よりも大きい直径を有しており、そして通常のごとく
にして圧力容器１０の側壁に溶接されている。管状体３
８はまた、第２の給水管３２に連結し得る遠位端４４を
も有している。図２に示された実施の態様においては、
遠位端４４は円筒形を成しており、そして通常のごとく
にして第２の給水管３２に溶接されている。
【００１３】管状体３８の全長にわたって環状または
（好ましくは）円柱状の流路４６が延びているが、この
流路４６は遠位端４４から近位端４２まで連続的に連通
した状態を成しながら中心軸４０の回りに同軸的に配置
された複数の部分を含んでいる。これらの部分の中に
は、遠位端４４が給水管３２に溶接された場合、給水管
３２に連通した状態で遠位端４４に配置された第１の口
４８が含まれている。かかる第１の口４８は第１の内径
Ｄ1 を有していて、この第１の内径Ｄ1 は適当な軸方向
距離にわたって一定であり、それによって好ましくは給
水管３２の流路面積に等しい実質的に一定の流路面積を
与える。それ故、給水管３２は好ましくは第１の口４８
の第１の内径Ｄ1 と実質的に等しい内径Ｄp を有するこ
とになる。
（好ましくは）円柱状の流路４６が延びているが、この
流路４６は遠位端４４から近位端４２まで連続的に連通
した状態を成しながら中心軸４０の回りに同軸的に配置
された複数の部分を含んでいる。これらの部分の中に
は、遠位端４４が給水管３２に溶接された場合、給水管
３２に連通した状態で遠位端４４に配置された第１の口
４８が含まれている。かかる第１の口４８は第１の内径
Ｄ1 を有していて、この第１の内径Ｄ1 は適当な軸方向
距離にわたって一定であり、それによって好ましくは給
水管３２の流路面積に等しい実質的に一定の流路面積を
与える。それ故、給水管３２は好ましくは第１の口４８
の第１の内径Ｄ1 と実質的に等しい内径Ｄp を有するこ
とになる。
【００１４】流路４６はまた、軸方向に沿って第１の口
４８から離隔したのど部５０を含んでいる。こののど部
５０は、ノズル３４を通しての逆流に対する抵抗を付与
するため、第１の内径Ｄ1 よりも小さい第２の内径Ｄ2
を有している。のど部５０に位置する一端からノズルの
近位端４２に隣接した他端まで円錐形通路５２が軸方向
に沿って延びていて、この円錐形通路５２はのど部５０
に位置する一端（すなわち、Ｄ2 ）から軸方向に沿って
増加しかつ他端において最大値（第３の内径Ｄ 3 ）に達
するような内径Ｄを有している。ノズルの近位端４２に
は第２の口５４が配置され、そして圧力容器１０に連通
した状態で連結されている。
４８から離隔したのど部５０を含んでいる。こののど部
５０は、ノズル３４を通しての逆流に対する抵抗を付与
するため、第１の内径Ｄ1 よりも小さい第２の内径Ｄ2
を有している。のど部５０に位置する一端からノズルの
近位端４２に隣接した他端まで円錐形通路５２が軸方向
に沿って延びていて、この円錐形通路５２はのど部５０
に位置する一端（すなわち、Ｄ2 ）から軸方向に沿って
増加しかつ他端において最大値（第３の内径Ｄ 3 ）に達
するような内径Ｄを有している。ノズルの近位端４２に
は第２の口５４が配置され、そして圧力容器１０に連通
した状態で連結されている。
【００１５】その結果、ＬＯＣＡ状態の発生時には、Ｇ
ＤＣＳプール２８（図１参照）からの水３０の順方向流
れが生じる。すなわち、矢印３０によって表わされるご
とく、かかる水は図２に示されたノズル３４の右側に位
置する給水管３２から左側に位置する圧力容器１０に向
かって流れるのである。かかる水が流路面積の減少した
のど部５０を通って流れる際、のど部５０は流れ抵抗お
よびそれに対応した圧力降下を生じる。次いで、かかる
水は円錐形通路５２を通って流れる。図２中において左
方に向かう順方向の流れに対しては、円錐形通路５２は
好適な半角Ｈを有する末広形の通路またはディフューザ
を成す。この場合の半角Ｈは、のど部５０に原因する圧
力降下を最大にするように水３０を拡散させ、それによ
って円錐形通路５２の内壁からの流れの分離を生じるこ
となしに圧力容器１０に向かう順方向における水３０の
流量を向上させるように選定される。
ＤＣＳプール２８（図１参照）からの水３０の順方向流
れが生じる。すなわち、矢印３０によって表わされるご
とく、かかる水は図２に示されたノズル３４の右側に位
置する給水管３２から左側に位置する圧力容器１０に向
かって流れるのである。かかる水が流路面積の減少した
のど部５０を通って流れる際、のど部５０は流れ抵抗お
よびそれに対応した圧力降下を生じる。次いで、かかる
水は円錐形通路５２を通って流れる。図２中において左
方に向かう順方向の流れに対しては、円錐形通路５２は
好適な半角Ｈを有する末広形の通路またはディフューザ
を成す。この場合の半角Ｈは、のど部５０に原因する圧
力降下を最大にするように水３０を拡散させ、それによ
って円錐形通路５２の内壁からの流れの分離を生じるこ
となしに圧力容器１０に向かう順方向における水３０の
流量を向上させるように選定される。
【００１６】しかるに、ノズル３４よりも上流側に位置
する給水管３２の破損に原因するＬＯＣＡの発生時に
は、原子炉用水１４は第２の口５４に流入し、そして圧
力容器１０からノズル３４を通って給水管３２の破損部
位に流れる。点線の矢印１４によって表わされるよう
な、図２中において右方に向かう逆方向の流れに対して
は、円錐形通路５２は先細形の通路を成し、そして原子
炉用水１４の流出に対する抵抗の増加をもたらす。ま
た、のど部５０および第１の口４８もかかる逆方向の流
れに対して追加の圧力降下をもたらす。のど部５０は給
水管３２よりも小さい流路面積を有するとは言え、ノズ
ル３４の好適な形状のため、ノズル３４に入る順方向の
流れよりもノズル３４から出る逆方向の流れに対してよ
り大きい抵抗が生じる。このようにすれば、重力の作用
下でノズル３４を通って圧力容器１０内に流入する水３
０に対して所定の流量を与えると共に、ノズル３４を通
る逆流状態の発生時には原子炉用水１４の漏れに対する
抵抗を生じるようにＧＤＣＳプール２８を設計すること
ができるのである。
する給水管３２の破損に原因するＬＯＣＡの発生時に
は、原子炉用水１４は第２の口５４に流入し、そして圧
力容器１０からノズル３４を通って給水管３２の破損部
位に流れる。点線の矢印１４によって表わされるよう
な、図２中において右方に向かう逆方向の流れに対して
は、円錐形通路５２は先細形の通路を成し、そして原子
炉用水１４の流出に対する抵抗の増加をもたらす。ま
た、のど部５０および第１の口４８もかかる逆方向の流
れに対して追加の圧力降下をもたらす。のど部５０は給
水管３２よりも小さい流路面積を有するとは言え、ノズ
ル３４の好適な形状のため、ノズル３４に入る順方向の
流れよりもノズル３４から出る逆方向の流れに対してよ
り大きい抵抗が生じる。このようにすれば、重力の作用
下でノズル３４を通って圧力容器１０内に流入する水３
０に対して所定の流量を与えると共に、ノズル３４を通
る逆流状態の発生時には原子炉用水１４の漏れに対する
抵抗を生じるようにＧＤＣＳプール２８を設計すること
ができるのである。
【００１７】好適な実施の態様に従えば、のど部５０は
所定の軸方向のど部長さＬt にわたって実質的に一定の
流路面積を有し、また第２の内径Ｄ2 はのど部５０の全
長にわたって同じである。従来公知の均質流モデルを用
いて圧力容器１０からのブローダウン流量を計算し得る
ようにするため、のど部５０の長さＬt は少なくとも１
０ｃｍであることが好ましい。圧力容器１０は通常は比
較的高い圧力下にあり、しかも原子炉用水１４に加えて
蒸気をも含んでいるから、ノズル３４を通って圧力容器
１０から原子炉用水１４が流出した場合には、原子炉用
水１４はフラッシュ沸騰して蒸気の気泡を生じる。のど
部５０は、蒸気と水との平衡飽和混合物（均質混合物）
が発生してノズル３４から給水管３２内に排出されるよ
うに形成されている。
所定の軸方向のど部長さＬt にわたって実質的に一定の
流路面積を有し、また第２の内径Ｄ2 はのど部５０の全
長にわたって同じである。従来公知の均質流モデルを用
いて圧力容器１０からのブローダウン流量を計算し得る
ようにするため、のど部５０の長さＬt は少なくとも１
０ｃｍであることが好ましい。圧力容器１０は通常は比
較的高い圧力下にあり、しかも原子炉用水１４に加えて
蒸気をも含んでいるから、ノズル３４を通って圧力容器
１０から原子炉用水１４が流出した場合には、原子炉用
水１４はフラッシュ沸騰して蒸気の気泡を生じる。のど
部５０は、蒸気と水との平衡飽和混合物（均質混合物）
が発生してノズル３４から給水管３２内に排出されるよ
うに形成されている。
【００１８】更にまた、円錐形通路５２は真直ぐであっ
て、それの側壁はそれの両端間において軸方向長さＬc
にわたり直線的に変化する内径を有することが好まし
い。このようにすれば、第１の口４８から第２の口５４
に向かう水３０の順方向流れに対して実質的に一様な拡
散速度が得られ、それによって水３０中における圧力回
復が最大となる。また、第２の口５４から第１の口４８
に向かう逆方向の流れに対しては、流路面積の減少に対
応して圧力降下が増加し、従って原子炉用水１４の流出
に対する抵抗が増大する。かかる好適な実施の態様に従
えばまた、円錐形通路５２の軸方向長さＬc およびそれ
の最大端における第３の内径Ｄ3 は圧力容器１０に向か
う順方向の流れが円錐形通路５２の内壁から分離するの
を防止して圧力回復を最大にするように選定される。
て、それの側壁はそれの両端間において軸方向長さＬc
にわたり直線的に変化する内径を有することが好まし
い。このようにすれば、第１の口４８から第２の口５４
に向かう水３０の順方向流れに対して実質的に一様な拡
散速度が得られ、それによって水３０中における圧力回
復が最大となる。また、第２の口５４から第１の口４８
に向かう逆方向の流れに対しては、流路面積の減少に対
応して圧力降下が増加し、従って原子炉用水１４の流出
に対する抵抗が増大する。かかる好適な実施の態様に従
えばまた、円錐形通路５２の軸方向長さＬc およびそれ
の最大端における第３の内径Ｄ3 は圧力容器１０に向か
う順方向の流れが円錐形通路５２の内壁から分離するの
を防止して圧力回復を最大にするように選定される。
【００１９】ノズル３４を通って圧力容器１０に向かう
順方向における水３０の圧力降下を更に減少させるた
め、流路４６は第１の口４８をのど部５０に一体的に連
結する第１のベルマウス５６をも含んでいる。かかる第
１のベルマウス５６は、第１の口４８からのど部５０に
向かう順方向の流れに対して流路面積の比較的円滑な減
少をもたらす。また、流路４６は円錐形通路５２を第２
の口５４に一体的に連結する第２のベルマウス５８をも
含んでいる。かかる第２のベルマウス５８は、円錐形通
路５２から第２の口５４に向かう順方向に沿って直径の
増加を示し、それによって円錐形通路５２から圧力容器
１０内への水の比較的円滑な排出をもたらす。本発明の
好適な一実施例について述べれば、ノズル２４または３
４の下流側において漏れが生じた場合にノズル３４を通
って逆流する原子炉用水１４に対して有効な大きさの抵
抗を与えながら水２０または３０の順方向流れ中におけ
る圧力回復を最大にするため、円錐形通路５２の半角Ｈ
は第１のノズル２４については約３．８°であり、また
第２のノズル３４については約４．０５°である。
順方向における水３０の圧力降下を更に減少させるた
め、流路４６は第１の口４８をのど部５０に一体的に連
結する第１のベルマウス５６をも含んでいる。かかる第
１のベルマウス５６は、第１の口４８からのど部５０に
向かう順方向の流れに対して流路面積の比較的円滑な減
少をもたらす。また、流路４６は円錐形通路５２を第２
の口５４に一体的に連結する第２のベルマウス５８をも
含んでいる。かかる第２のベルマウス５８は、円錐形通
路５２から第２の口５４に向かう順方向に沿って直径の
増加を示し、それによって円錐形通路５２から圧力容器
１０内への水の比較的円滑な排出をもたらす。本発明の
好適な一実施例について述べれば、ノズル２４または３
４の下流側において漏れが生じた場合にノズル３４を通
って逆流する原子炉用水１４に対して有効な大きさの抵
抗を与えながら水２０または３０の順方向流れ中におけ
る圧力回復を最大にするため、円錐形通路５２の半角Ｈ
は第１のノズル２４については約３．８°であり、また
第２のノズル３４については約４．０５°である。
【００２０】このように、ノズル３４は正常な順方向の
流れに対しては比較的小さい抵抗を示しながら末広形の
通路５２を通して圧力の回復をもたらすと共に、ノズル
３４を通る逆方向の流れに対しては単純な流路面積の減
少によって所要の流量制限をもたらすと共に、原子炉用
水１４とフラッシュ蒸気との均質混合物を生成して逆流
抵抗を更に増大させるのである。
流れに対しては比較的小さい抵抗を示しながら末広形の
通路５２を通して圧力の回復をもたらすと共に、ノズル
３４を通る逆方向の流れに対しては単純な流路面積の減
少によって所要の流量制限をもたらすと共に、原子炉用
水１４とフラッシュ蒸気との均質混合物を生成して逆流
抵抗を更に増大させるのである。
【００２１】再び図１について説明すれば、第１のノズ
ル２４は第２のノズル３４よりも下方の位置に配置され
ており、従って圧力容器１０内の原子炉用水１４のより
高い静水圧を受ける。第１のノズル２４は図２に示され
た第２のノズル３４と実質的に同様に形成することがで
きるが、圧力容器１０内の原子炉用水１４のより高い駆
動圧力に対して逆流抵抗を更に増大させるため、第１の
ノズル２４の流路４６の内径は第２のノズル３４の場合
よりも小さくすることが好ましい。
ル２４は第２のノズル３４よりも下方の位置に配置され
ており、従って圧力容器１０内の原子炉用水１４のより
高い静水圧を受ける。第１のノズル２４は図２に示され
た第２のノズル３４と実質的に同様に形成することがで
きるが、圧力容器１０内の原子炉用水１４のより高い駆
動圧力に対して逆流抵抗を更に増大させるため、第１の
ノズル２４の流路４６の内径は第２のノズル３４の場合
よりも小さくすることが好ましい。
【００２２】ノズル３４はのど部５０を含んでいるか
ら、所望ならば、ＧＤＣＳプール２８からノズル３４を
通って流れる水の正常な順方向流量を測定するためにノ
ズル３４を使用することができる。好ましくは、のど部
５０における圧力Ｐ1 を測定するため、通常のごとき第
１の圧力センサ６０が機能し得る状態でのど部５０に取
付けられる。また、ノズル３４の第２の口５４に隣接し
た位置における圧力容器１０内の圧力を測定するため、
通常のごとき第２の圧力センサ６２が機能し得る状態で
圧力容器１０に取付けられる。そして、通常の比較器６
４を用いて差圧Ｐ 1 −Ｐ2 を求めれば、その差圧に比例
した流量値を得ることができるのである。
ら、所望ならば、ＧＤＣＳプール２８からノズル３４を
通って流れる水の正常な順方向流量を測定するためにノ
ズル３４を使用することができる。好ましくは、のど部
５０における圧力Ｐ1 を測定するため、通常のごとき第
１の圧力センサ６０が機能し得る状態でのど部５０に取
付けられる。また、ノズル３４の第２の口５４に隣接し
た位置における圧力容器１０内の圧力を測定するため、
通常のごとき第２の圧力センサ６２が機能し得る状態で
圧力容器１０に取付けられる。そして、通常の比較器６
４を用いて差圧Ｐ 1 −Ｐ2 を求めれば、その差圧に比例
した流量値を得ることができるのである。
【００２３】以上、好適な実施の態様に関連して本発明
を説明したが、上記の説明に基づけばそれ以外にも様々
な変更態様が可能であることは当業者にとって自明であ
ろう。それ故、本発明の真の精神および範囲から逸脱し
ない限り、かかる変更態様の全てが前記特許請求の範囲
によって包括されることを理解すべきである。
を説明したが、上記の説明に基づけばそれ以外にも様々
な変更態様が可能であることは当業者にとって自明であ
ろう。それ故、本発明の真の精神および範囲から逸脱し
ない限り、かかる変更態様の全てが前記特許請求の範囲
によって包括されることを理解すべきである。
【図１】圧力容器を含むと共に、本発明に従って圧力容
器上に設けられたそれぞれのノズルに連通した状態で連
結された水プールを有する格納容器構造物内に配置され
た典型的な沸騰水型原子炉の断面立面図である。
器上に設けられたそれぞれのノズルに連通した状態で連
結された水プールを有する格納容器構造物内に配置され
た典型的な沸騰水型原子炉の断面立面図である。
【図２】本発明の実施の一態様に従って形成された、水
プールを圧力容器に連結する図１のノズルの一方を示す
断面図である。
プールを圧力容器に連結する図１のノズルの一方を示す
断面図である。
１０ 原子炉圧力容器 １８ サプレッションプール ２２ 第１の給水管 ２４ 第１の入口ノズル ２８ ＧＤＣＳプール ３２ 第２の給水管 ３４ 第２の入口ノズル ３８ 管状体 ４２ 近位端 ４４ 遠位端 ４６ 流路 ４８ 第１の口 ５０ のど部 ５２ 円錐形通路 ５４ 第２の口 ５６ 第１のベルマウス ５８ 第２のベルマウス
Claims (10)
- 【請求項１】 水プール（１８、２８）からの給水管
（２２、３２）を原子炉圧力容器（１０）に連結するた
めのノズル（２４、３４）において、前記ノズル（２
４、３４）が前記圧力容器（１０）に固定状態で連結し
得る近位端（４２）および前記給水管（２２、３２）に
連結し得る遠位端（４４）を有する管状体（３８）から
成り、前記管状体（３８）が前記近位端（４２）から前
記遠位端（４４）にまで延びる流路（４６）を含み、そ
して前記流路（４６）が(a) 前記遠位端（４４）に配置
されて第１の内径を有し、かつ前記給水管（２２、３
２）に連通した状態で連結し得る第１の口（４８）、
(b) 軸方向に沿って前記第１の口（４８）から離隔し、
かつ前記第１の内径よりも小さい第２の内径を有するの
ど部（５０）、(c) 前記のど部（５０）に配置された一
端から前記近位端（４２）に隣接した他端にまで軸方向
に沿って延びると共に、前記のど部（５０）に配置され
た前記一端から軸方向に沿って増加しかつ前記他端にお
いて第３の内径に達するような内径を有する円錐形通路
（５２）、および(d) 前記近位端（４２）に配置され、
かつ前記圧力容器（１０）に連通した状態で連結し得る
第２の口（５４）を、前記遠位端（４４）から前記近位
端（４２）まで連続的に連通した状態で含むことを特徴
とするノズル。 - 【請求項２】 前記のど部（５０）が所定の軸方向のど
部長さにわたって実質的に一定の流路面積を有する請求
項１記載のノズル。 - 【請求項３】 前記第１の口（４８）が第１のベルマウ
ス（５６）を介して前記のど部（５０）に連結されてい
る請求項２記載のノズル。 - 【請求項４】 前記円錐形通路（５２）が第２のベルマ
ウス（５８）を介して前記第２の口（５４）に連結され
ている請求項３記載のノズル。 - 【請求項５】 前記のど部長さが少なくとも約１０ｃｍ
である請求項４記載のノズル。 - 【請求項６】 前記円錐形通路（５２）が前記のど部
（５０）から前記第２の口（５４）に向かう順方向流れ
の圧力回復を最大にするように選定された半角を有する
請求項５記載のノズル。 - 【請求項７】 請求項２記載のノズルを前記圧力容器
（１０）および前記給水管（２２、３２）と組合わせて
成る装置において、前記ノズルの前記近位端（４２）が
前記圧力容器（１０）に固定状態で連結され、前記ノズ
ルの前記遠位端（４４）が前記給水管（２２、３２）に
固定状態で連結され、かつ前記給水管（２２、３２）が
前記第１の口（４８）の前記第１の内径と実質的に等し
い内径を有することを特徴とする装置。 - 【請求項８】 前記円錐形通路（５２）が真直ぐである
請求項７記載の装置。 - 【請求項９】 前記第１の口（４８）が第１のベルマウ
ス（５６）を介して前記のど部（５０）に連結され、前
記円錐形通路（５２）が第２のベルマウス（５８）を介
して前記第２の口（５４）に連結されている請求項８記
載の装置。 - 【請求項１０】 前記のど部長さが少なくとも約１０ｃ
ｍであり、かつ前記円錐形通路（５２）が前記のど部
（５０）から前記第２の口（５４）に向かう順方向流れ
の圧力回復を最大にするように選定された半角を有する
請求項９記載の装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US043068 | 1993-04-05 | ||
| US08/043,068 US5353320A (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Reactor pressure vessel nozzle |
| CN94191657A CN1052028C (zh) | 1993-04-05 | 1994-02-10 | 改良的地板脱漆剂组合物及脱落方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06308276A true JPH06308276A (ja) | 1994-11-04 |
Family
ID=37084608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6065841A Withdrawn JPH06308276A (ja) | 1993-04-05 | 1994-04-04 | 原子炉圧力容器のノズル |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5353320A (ja) |
| EP (1) | EP0619582A1 (ja) |
| JP (1) | JPH06308276A (ja) |
| CN (1) | CN1052028C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6426986B1 (en) * | 2000-08-23 | 2002-07-30 | General Electric Company | Forged nozzle shell course for a pressure vessel |
| CN101319105B (zh) * | 2008-07-18 | 2010-04-21 | 东南大学 | 水包油乳液脱漆剂 |
| DE102012000536B3 (de) * | 2012-01-16 | 2013-05-16 | Areva Np Gmbh | Passiver Rückflussbegrenzer für ein Strömungsmedium |
| FR3081252B1 (fr) * | 2018-05-16 | 2020-07-10 | Societe Technique Pour L'energie Atomique | Reacteur nucleaire et cuve de reacteur nucleaire equipee d'un clapet non ejectable |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1839616A (en) * | 1928-06-11 | 1932-01-05 | Thoma Dieter | Fluid lines |
| US3774645A (en) * | 1971-12-06 | 1973-11-27 | Universal Oil Prod Co | Flange-free venturi nozzle insert |
| US4071403A (en) * | 1974-08-01 | 1978-01-31 | Westinghouse Electric Corporation | Method and apparatus for protecting the core of a nuclear reactor |
| JPS5343196A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Limit mechanism for cooling material back flow of pile |
| US4174734A (en) * | 1978-03-13 | 1979-11-20 | First Wisconsin National Bank Of Wisconsin | Fluid flow metering tube with minimum pressure energy loss |
| JPS56149919A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-20 | Suupaafuan Kk | Injection feeder |
| US4369893A (en) * | 1981-02-19 | 1983-01-25 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Sealing arrangement with annular flexible disc |
| US4414128A (en) * | 1981-06-08 | 1983-11-08 | The Procter & Gamble Company | Liquid detergent compositions |
| JPS63307390A (ja) * | 1987-06-10 | 1988-12-15 | Hitachi Ltd | 炉心上部支持板 |
| US5080831A (en) * | 1989-06-29 | 1992-01-14 | Buckeye International, Inc. | Aqueous cleaner/degreaser compositions |
| US5207977A (en) * | 1991-08-16 | 1993-05-04 | General Electric Company | Reactor pressure vessel with forged nozzles |
-
1993
- 1993-04-05 US US08/043,068 patent/US5353320A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-02-10 CN CN94191657A patent/CN1052028C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-31 EP EP94302343A patent/EP0619582A1/en not_active Withdrawn
- 1994-04-04 JP JP6065841A patent/JPH06308276A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5353320A (en) | 1994-10-04 |
| EP0619582A1 (en) | 1994-10-12 |
| CN1120345A (zh) | 1996-04-10 |
| CN1052028C (zh) | 2000-05-03 |
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|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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