JPH06308385A - 広角レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 明るいＦナンバーでありながら、簡単なレン
ズ構成で、近距離物体から無限遠物体にわたって良好な
結像性能が達成された広角レンズを提供する。 【構成】 物体側から順に、弱い正屈折力または無屈折
力の前群Ｇ_F と、正屈折力の後群Ｇ_R とを有し、近距離
物体に対する合焦の際に後群Ｇ_R を物体側へ移動させ
る。このとき、前群Ｇ_F の最適な屈折力及び最適な形状
を見出した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、レトロフォーカス型の
広角レンズに関し、特に写真レンズに好適な明るいＦナ
ンバーを有する広角レンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、従来の写真レンズの合焦方式
は、レンズ系全体を物体側へ繰り出す方式を採用してい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、明るい
Ｆナンバーを持つレトロフォーカス型の広角レンズにお
いては、良好な結像性能を得るためにレンズの構成枚数
が増える問題点がある。これにより、レンズ系全体が大
きな重量を持つ。このとき、レンズ系全体を繰り出す方
式では、大きな重量を持つレンズ系全体を動かす必要が
あるため、レンズ系全体を移動可能に保持する機構の複
雑化を招く。

【０００４】近年、写真レンズにおいては、レンズ系に
オートフォーカス機構が付加される構成のものが多い。
ここで、レンズ全系を繰り出す方式では、レンズ系を駆
動するためのモータの負荷が増すといった問題点が生じ
る。また、レンズ系全体を繰り出す方式では、近距離物
体に対する結像性能が悪化する問題点がある。特に球面
収差の補正不足や外コマの甚大なる発生を招き、像のコ
ントラストが大きく低下する問題が生じる。

【０００５】そこで、本発明は、明るいＦナンバーであ
りながら、簡単なレンズ構成で、近距離物体から無限遠
物体にわたって良好な結像性能が達成された広角レンズ
を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を達成するための手段】上述の目的を達成するた
めに、本発明による広角レンズは、以下の構成を有す
る。例えば図１に示す如く、本発明による広角レンズ
は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ
Ｌ₁₁と、負レンズＬ₁₂と正レンズＬ₁₃とからなり物体側
に凸面を向けた接合面を持つ接合レンズとを有する前群
Ｇ_F と、正レンズＬ ₂₁と負レンズＬ₂₂とからなり物体側
に凸のレンズ面を持つ接合レンズを含み、全体として正
の屈折力を有する後群Ｇ_R とを有するように構成され
る。

【０００７】そして、近距離物体への合焦時には、後群
Ｇ_R が物体側へ移動し、以下の条件を満足するように構
成される。 ０ ＜ ｆ／ｆ₁ ＜ ０．１３ ‥‥（１） ０．１ ＜ ｜ｆ_F ｜／Ｄ ＜ ４ ‥‥（２） ただし、 ｆ ：全系の焦点距離、 ｆ₁ ：前群Ｇ_F の焦点距離、 ｆ_F ：前記前群Ｇ_F 中の接合レンズより物体側のレンズ
の合成焦点距離、 Ｄ ：前群Ｇ_F 中の接合レンズの厚み、 である。

【０００８】

【作用】上述の如き本発明においては、レンズ全系を前
群Ｇ_F と後群Ｇ_R とに分け、近距離物体に対する合焦の
際に像面に近い後群Ｇ_R のみを移動させる構成としてい
る。これにより、合焦時に移動するレンズの質量が減少
するため、レンズ系全体を移動可能に保持する機構の簡
略化を達成することができる。さらに、レンズ系を駆動
するためのモータの負荷を減らすことができる。また、
近距離物体への合焦時に前群Ｇ_F と後群Ｇ_R との群間隔
が減少する構成であるため、物体が無限遠から近距離に
近づくにつれて増大するバックフォーカスを一定に維持
する効果を持つ。

【０００９】そして、本発明においては、前群Ｇ_F の負
メニスカスレンズは、レンズ全系のバックフォーカスを
大きくする作用を果たしている。この負メニスカスレン
ズからは、球面収差、像面湾曲及び歪曲収差が発生する
が、前群Ｇ_F 中の接合レンズの接合面によって、これら
の球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を補正することがで
きる。これにより、前群Ｇ_F のレンズ構成を簡略化する
ことができる。

【００１０】ここで、前群Ｇ_F が上記条件（１）を満足
するように構成する。この条件（１）は、前群Ｇ_F の焦
点距離を全系の焦点距離で正規化したものである。条件
（１）の上限を上回る場合には、前群Ｇ_F の屈折力が強
くなり過ぎ、レンズ全系のバックフォーカスを確保する
ことができず、球面収差、像面湾曲及び歪曲収差が発生
するため好ましくない。

【００１１】また、条件（１）の下限を下回る場合に
は、前群Ｇ_F が負屈折力を持つことになる。このとき、
レンズ全系のバックフォーカスは充分に確保できるが、
負メニスカスレンズによる正の球面収差、正の像面湾曲
及び負の歪曲収差を充分に補正できないため好ましくな
い。また、前群Ｇ_F の屈折力が負になると、後群Ｇ_R を
移動させて近距離物体への合焦を行なう際に、収差の変
動が大きくなるため好ましくない。

【００１２】次に、本発明において、前群Ｇ_F 中の接合
レンズは、比較的厚く構成される。これにより、入射瞳
位置が物体側に近づくため、絞りを像側に近づけても、
絞りより物体側のレンズ系の大径化を招かない。ここ
で、絞り位置を像側へ近づけて配置すれば、絞りより像
側のレンズ径の小径化を図ることができる。従って、レ
ンズ全系のコンパクト化を達成することができる。

【００１３】このとき、前群Ｇ_F は、接合レンズの厚さ
の最適な範囲を規定する条件（２）を満足するように構
成される。条件（２）の上限値を超える場合には、接合
レンズの厚さが薄くなるため、バックフォーカスが短く
なり過ぎる。ここで、接合レンズよりも物体側のレンズ
系の焦点距離ｆ_F を強く用いれば、バックフォーカスを
確保することができるが、このときには、接合レンズよ
りも物体側のレンズ系による収差の影響が大きくなるた
め好ましくない。

【００１４】また、条件（２）の下限値を下回る場合に
は、接合レンズの厚さが厚くなるため、レンズ全系の重
量増加を招き、接合レンズの製造も困難となるため好ま
しくない。さて、本発明では、後群Ｇ_R を物体側へ移動
させて近距離物体に対する合焦を行なっているため、こ
の後群Ｇ_R の移動により色収差変動が生ずる恐れがあ
る。

【００１５】しかしながら、本発明では、後群Ｇ_R が正
レンズと負レンズとからなる接合レンズを有するように
構成されるため、後群Ｇ_R のみで単独に色収差補正を達
成することができる。また、本発明による広角レンズ
は、上述の構成に加えて、以下の条件を満足するように
構成されることが望ましい。

【００１６】 ０．１ ＜（ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ） ＜１．０ ‥‥（３） 但し、ｒ_A ：後群Ｇ_R 中の接合レンズの最も物体側のレ
ンズ面の曲率半径、 ｒ_B ：後群Ｇ_R 中の接合レンズの最も像側のレンズ面の
曲率半径、 である。この条件（３）は、後群Ｇ_R 中の接合レンズ全
体の形状を規定するものである。ここで、条件（３）の
上限を上回る場合には、負の球面収差が大きく発生し収
差バランスがとれないため好ましくない。また、このと
き、バックフォーカスが短くなり過ぎるため好ましくな
い。

【００１７】また、接合レンズは、この接合レンズの像
側に位置するレンズ群と共にペッツバール和の補正を行
なっており、条件（３）の下限を下回る場合には、ペッ
ツバール和の補正が不十分となるため好ましくない。ま
た、本発明においては、後群Ｇ_R を前記接合レンズを含
むレンズ群と、それよりも像側のレンズ群とに分け、近
距離物体への合焦のために後群Ｇ_R を移動させる際に、
上記レンズ群の群間隔を変化させるように構成すること
が望ましい。これにより、近距離物体に対する結像性能
が向上する。特に球面収差及びコマ収差が良好に補正さ
れる。

【００１８】次に、本発明においては、全系の焦点距離
をｆ、後群Ｇ_R 中の接合レンズを構成する負レンズの焦
点距離をｆ_N2、後群Ｇ_R 中の接合レンズを構成する負レ
ンズのアッベ数をν_N2とするとき、以下の条件（４）を
満足することが望ましい。 １５ ＜ −ｆ_N2・ν_N2／ｆ ＜ １５０ ‥‥（４） この条件（４）は、後群Ｇ_R 中の接合レンズを構成する
負レンズの硝材を適切に規定するものである。

【００１９】ここで、条件（４）の上限値及び下限値を
超える場合には、レンズ全系の色消しのバランスがとれ
なくなるため好ましくない。特に、上限値を超える場
合、後群Ｇ_R 中での色収差補正が不十分となり、近距離
物体への合焦時に後群Ｇ_R が移動することによる色収差
の変動が大きくなる。また、ｇ線の球面収差の悪化を招
き、ｇ線の像面湾曲が物体距離により大きく変動するた
め好ましくない。

【００２０】さらに、本発明においては、以下の条件
（５）を満足することが好ましい。条件（５）は、前群
Ｇ_F 中の接合レンズを構成する負レンズの最適なレンズ
厚の範囲を規定するものである。 １．１＜ Ｄ／Ｄ_N ＜３．５ ‥‥（５） ただし、Ｄ_N ：前群Ｇ_F 中の接合レンズを構成する負レ
ンズのレンズ厚、 Ｄ ：前群Ｇ_F 中の接合レンズのレンズ厚、 である。

【００２１】条件（５）の上限を超える場合には、高次
の球面収差の補正バランスがくずれるため好ましくな
い。また、条件（５）の下限を超える場合には、接合レ
ンズを構成する正レンズの縁厚が薄くなり過ぎ、製造が
困難となるため好ましくない。

【００２２】

【実施例】以下、図面を参照して本発明による実施例を
説明する。図１、図３は、それぞれ順に、本発明による
第１実施例、第２実施例のレンズ構成図を示している。
そして、図１及び図３において、前群Ｇ_F は、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた形状の負メニスカスレン
ズＬ₁₁と、両凹形状の負レンズＬ₁₂と両凸形状の正レン
ズＬ₁₃とからなる接合正レンズとを有する。後群Ｇ
_R は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ₂₁と両凹
形状の負レンズＬ₂₂とからなる接合正レンズと、絞りＳ
と、両凹形状の負レンズＬ₂₃と、両凸形状の正レンズＬ
₂₄と、像側に凸面を向けたほぼ平凸形状の正レンズＬ₂₅
とを有する。ここで、正レンズＬ₂₄の物体側のレンズ面
は、非球面で構成されている。これにより、レンズ構成
枚数の削減及び結像性能の向上を達成している。

【００２３】なお、各実施例はともに、近距離物体に対
する合焦時において、前群Ｇ_F が像面に対して固定さ
れ、後群Ｇ_R が前群Ｇ_F との群間隔が狭くなるように物
体側に繰り出される。このとき、後群Ｇ_R 中の負レンズ
Ｌ₂₂と絞りＳとの面間隔も狭くなる。以下に、第１及び
第２実施例の諸元の値を掲げる。表１、表２中におい
て、ｆは焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角を示
す。また、左端の数字はレンズ面番号、ｒはレンズ面の
曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ_d 及びν_d はｄ線（λ
＝587.6nm)に対する屈折率及びアッベ数を示す。

【００２４】また、記号＊を付したレンズ面は非球面で
あり、その曲率半径であるｒの値は光軸上での曲率半径
を意味する。ここで、非球面形状は、非球面頂点での接
平面を考え、接平面上で光軸からの高さｙの位置におけ
る光軸方向の変位を非球面頂点を基準にしてｘとすると
き、次の式で表されるものである。 ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／〔１＋｛１−κ（ｙ／
ｒ）² ｝^1/2 〕＋Ｃ₂ ｙ² ＋Ｃ₄ ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ｙ⁶ ＋Ｃ₈
ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀ｙ¹⁰ ただし、Ｃ₂ 、Ｃ₄ 、Ｃ₆ Ｃ₈ 、Ｃ₁₀は、それぞれ非球
面係数である。

【００２５】

【表１】〔第１実施例〕 物体距離可変時の可変間隔を以下に示す。なお、D0は、
物体から第１面までの距離を示す。

【００２６】 D0 ∞ 200.0 D5 7.20 1.14 D8 5.03 3.75 第12面の非球面定数を以下に示す。 κ ＝ 1.36939 Ｃ₂ ＝ 0.00 Ｃ₄ ＝-0.1098501×10^-4 Ｃ₆ ＝ 0.1722887×10^-7 Ｃ₈ ＝-0.6410003×10^-10 Ｃ₁₀＝ 0.1343541×10^-12 次に、本実施例による条件対応数値を示す。 (1) ｆ／ｆ₁ ＝ 0.008125 (2) ｜ｆ_F ｜／Ｄ＝ 2.4875 (3) （ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ）＝ 0.2837 (4) −ｆ_N2・ν_N2／ｆ＝ 42.99 (5) Ｄ_N ／Ｄ ＝ 1.5

【００２７】

【表２】 〔第２実施例〕 物体距離可変時の可変間隔を以下に示す。なお、D0は、
物体から第１面までの距離を示す。

【００２８】 D0 ∞ 200 D5 7.20 1.12 D8 4.95 3.61 第12面の非球面定数を以下に示す。 κ ＝ 0.59435 Ｃ₂ ＝ 0.00 Ｃ₄ ＝-0.1088217×10^-4 Ｃ₆ ＝ 0.1722685×10^-7 Ｃ₈ ＝-0.6285167×10^-10 Ｃ₁₀＝ 0.1329922×10^-12 次に、本実施例による条件対応数値を示す。 (1) ｆ／ｆ₁ ＝ 0.004103 (2) ｜ｆ_F ｜／Ｄ＝ 2.4288 (3) （ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ）＝ 0.2905 (4) −ｆ_N2・ν_N2／ｆ＝ 42.77 (5) Ｄ_N ／Ｄ ＝ 1.5 本発明による第１実施例の諸収差図を図２(a),(b) に、
第２実施例の諸収差図を図４(a),(b) に示す。ここで、
図２(a) は、無限遠物体に対する合焦状態における諸収
差図、図２(b) は、近距離物体に対する合焦状態におけ
る諸収差図、図４(a) は、無限遠物体に対する合焦状態
における諸収差図、図４(b) は、近距離物体に対する合
焦状態における諸収差図である。

【００２９】なお、各収差図中の非点収差図において、
メリジオナル像面を破線で、サジタル像面を実線で示し
ている。各収差図中の比較から、本発明による第１及び
第２実施例は、Ｆナンバーが１．４と非常に明るく、レ
ンズ構成枚数も６群８枚と非常に少ないにもかかわら
ず、無限遠から近距離にわたって、優れた結像性能を有
していることが分かる。

【００３０】次に、図５を参照して本発明による第３実
施例を説明する。図５は、本発明による第３実施例のレ
ンズ構成を示す図である。図５に示すように第３実施例
では、前群Ｇ_F は、前述の第１及び第２実施例のレンズ
構成と同様のレンズ構成を有する。また、後群Ｇ_R は、
物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ₂₁と両凹形状の
負レンズＬ₂₂とからなる接合正レンズと、絞りＳと、両
凹形状の負レンズＬ₂₃と、平凸形状の正レンズＬ₂₄と平
凸形状の正レンズＬ₂₅とからなる接合正レンズと、像側
に凸面を向けたほぼ平凸形状の正レンズＬ₂₆とを有す
る。ここで、正レンズＬ₂₄の物体側のレンズ面が非球面
で構成されており、レンズ構成枚数の削減及び結像性能
の向上を達成している。

【００３１】なお、本実施例においても、近距離物体に
対する合焦時において、前群Ｇ_F が像面に対して固定さ
れ、後群Ｇ_R が前群Ｇ_F との群間隔が狭くなるように物
体側に繰り出される。このとき、後群Ｇ_R 中の負レンズ
Ｌ₂₂と絞りＳとの面間隔も狭くなる。以下に、第３実施
例の諸元の値を掲げる。表３中において、ｆは焦点距
離、Ｆ _NOはＦナンバー、２ωは画角を示す。また、左端
の数字はレンズ面番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄは
レンズ面間隔、ｎ_d 及びν_d はｄ線（λ＝587.6nm)に対
する屈折率及びアッベ数を示す。なお、記号＊を付した
レンズ面は非球面であり、その曲率半径であるｒの値は
光軸上での曲率半径を意味する。ここで非球面形状は、
前述の第１及び第２実施例中に示す式にて表される。

【００３２】

【表３】 〔第３実施例〕 物体距離可変時の可変間隔を以下に示す。なお、D0は、
物体から第１面までの距離を示す。

【００３３】 D0 ∞ 200 D5 7.20 1.17 D8 4.99 3.70 第12面の非球面定数を以下に示す。 κ ＝ 1.10445 Ｃ₂ ＝ 0.00 Ｃ₄ ＝-0.1185075×10^-4 Ｃ₆ ＝ 0.1779335×10^-7 Ｃ₈ ＝-0.6612884×10^-10 Ｃ₁₀＝ 0.1407119×10^-12 次に、本実施例による条件対応数値を示す。 (1) ｆ／ｆ₁ ＝ 0.010432 (2) ｜ｆ_F ｜／Ｄ＝ 2.4838 (3) （ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ）＝ 0.2817 (4) −ｆ_N2・ν_N2／ｆ＝ 42.77 (5) Ｄ_N ／Ｄ ＝ 1.5 本発明による第３実施例の諸収差図を図６(a),(b) に示
す。ここで、図６(a)は、無限遠物体に対する合焦状態
における諸収差図、図６(b) は、近距離物体に対する合
焦状態における諸収差図である。

【００３４】なお、各収差図中の非点収差図において、
メリジオナル像面を破線で、サジタル像面を実線で示し
ている。各収差図中の比較から、本発明による第３実施
例は、Ｆナンバーが１．４と非常に明るく、レンズ構成
が６群９枚と少ない構成であるにもかかわらず、無限遠
から近距離にわたり、優れた結像性能を有していること
が分かる。

【００３５】次に、図７を参照して本発明による第４実
施例を説明する。図７は、本発明による第４実施例のレ
ンズ構成を示す図である。図７に示す第４実施例におい
て、前群Ｇ_F は、物体側から順に、物体側に凸面を向け
た形状の負メニスカスレンズＬ₁₁と、同じく物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズＬ₁₂と、両凹形状の負レ
ンズＬ₁₃と両凸形状の正レンズＬ₁₄とからなる接合正レ
ンズとを有する。また、後群Ｇ_R は、物体側から順に、
両凸形状の正レンズＬ₂₁と両凹形状の負レンズＬ₂₂とか
らなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ₂₃と両凸
形状の正レンズＬ₂₄とからなる接合負レンズと、像側に
凸面を向けたほぼ平凸形状の正レンズＬ₂₅と、像側に凸
面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ₂₆とを有する。
ここで、正レンズＬ₂₅の物体側のレンズ面が非球面形状
で構成されている。これより、レンズ構成枚数の削減と
結像性能の向上とを達成できる。

【００３６】なお、本実施例においても、近距離物体に
対する合焦時において、前群Ｇ_F が像面に対して固定さ
れ、後群Ｇ_R が前群Ｇ_F との群間隔が狭くなるように物
体側に繰り出される。このとき、後群Ｇ_R 中の負レンズ
Ｌ₂₂と絞りＳとの面間隔も狭くなる。以下に、第４実施
例の諸元の値を掲げる。表４中において、ｆは焦点距
離、Ｆ _NOはＦナンバー、２ωは画角を示す。また、左端
の数字はレンズ面番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄは
レンズ面間隔、ｎ_d 及びν_d はｄ線（λ＝587.6nm)に対
する屈折率及びアッベ数を示す。なお、記号＊を付した
レンズ面は非球面であり、その曲率半径であるｒの値は
光軸上での曲率半径を意味する。ここで非球面形状は、
前述の第１及び第２実施例中に示す式にて表される。

【００３７】

【表４】 〔第４実施例〕 物体距離可変時の可変間隔を以下に示す。なお、D0は、
物体から第１面までの距離を示す。

【００３８】 D0 ∞ 200 D7 7.00 4.09 D10 9.68 7.95 第15面の非球面定数を以下に示す。 κ ＝ 0.79463 Ｃ₂ ＝ 0.00 Ｃ₄ ＝-0.8365531×10^-5 Ｃ₆ ＝ 0.00 Ｃ₈ ＝ 0.8795680×10^-11 Ｃ₁₀＝ 0.00 次に、本実施例による条件対応数値を以下に示す。 (1) ｆ／ｆ₁ ＝ 0.28644 (2) ｜ｆ_F ｜／Ｄ＝ 1.1621 (3) （ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ）＝ 0.1822 (4) −ｆ_N2・ν_N2／ｆ＝ 60.19 (5) Ｄ_N ／Ｄ ＝ 3.148 本発明による第４実施例の諸収差図を図８(a),(b) に示
す。ここで、図８(a)は、無限遠物体に対する合焦状態
における諸収差図、図８(b) は、近距離物体に対する合
焦状態における諸収差図である。

【００３９】なお、各収差図中の非点収差図において、
メリジオナル像面を破線で、サジタル像面を実線で示し
ている。各収差図中の比較から、本発明による第４実施
例は、Ｆナンバーが１．４と非常に明るく、レンズ構成
枚数も７群１０枚と少なく、75°以上の広画角であるに
もかかわらず、無限遠から近距離にわたり、優れた結像
性能を有していることが分かる。

【００４０】

【発明の効果】上述の如く本発明においては、明るいＦ
ナンバーでありながら、簡単なレンズ構成で、近距離物
体から無限遠物体にわたって良好な結像性能が達成され
た広角レンズを提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１実施例のレンズ構成図。

【図２】本発明による第１実施例の諸収差図。

【図３】本発明による第２実施例のレンズ構成図。

【図４】本発明による第２実施例の諸収差図。

【図５】本発明による第３実施例のレンズ構成図。

【図６】本発明による第３実施例の諸収差図。

【図７】本発明による第４実施例のレンズ構成図。

【図８】本発明による第４実施例の諸収差図。

【符号の説明】

Ｇ_F ‥‥ 前群、 Ｇ_R ‥‥ 後群、 Ｓ ‥‥ 絞り、

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側から順に、物体側に凸の負メニスカ
   スレンズと、負レンズと正レンズとからなり物体側に凸
   面を向けた接合面を持つ接合レンズとを有する前群Ｇ_F
   と、 正レンズと負レンズとからなり物体側に凸のレンズ面を
   持つ接合レンズを含み、全体として正の屈折力を有する
   後群Ｇ_R とを有し、 近距離物体への合焦時には、前記後群Ｇ_R が物体側へ移
   動し、 以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。 ０ ＜ ｆ／ｆ₁ ＜ ０．１３ ０．１ ＜ ｜ｆ_F ｜／Ｄ ＜ ４ ただし、ｆ ：全系の焦点距離、 ｆ₁ ：前記前群Ｇ_F の焦点距離、 ｆ_F ：前記前群Ｇ_F 中の前記接合レンズより物体側のレ
   ンズの合成焦点距離、 Ｄ ：前記前群Ｇ_F 中の前記接合レンズの厚み、 である。
2. 【請求項２】前記後群Ｇ_R 中の前記接合レンズの最も物
   体側のレンズ面の曲率半径をｒ_A とし、前記後群Ｇ_R 中
   の前記接合レンズの最も像側のレンズ面の曲率半径をｒ
   _B とするとき、 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１記載の
   広角レンズ。 ０．１ ＜（ｒ_B −ｒ_A ）／（ｒ_B ＋ｒ_A ） ＜ １．０