JPH06312267A - 高速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法 - Google Patents
高速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法Info
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- JPH06312267A JPH06312267A JP12306293A JP12306293A JPH06312267A JP H06312267 A JPH06312267 A JP H06312267A JP 12306293 A JP12306293 A JP 12306293A JP 12306293 A JP12306293 A JP 12306293A JP H06312267 A JPH06312267 A JP H06312267A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 造船、橋梁等の分野で多用されているプライ
マー塗装鋼板の水平すみ肉溶接において、特に高能率で
耐ピット性に優れた高速水平すみ肉ガスシールドアーク
溶接法を提供する。 【構成】 先行電極と後行電極の両方、もしくは一方に
ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定される溶着金属の
拡散性水素量が１５．０〜４０．０ｍｌ／１００ｇであ
るルチール系フラックス入りワイヤを用いて、両電極の
極間距離を２０〜５０ｍｍとし、実質的に１プールを形
成して水平すみ肉溶接を行なう。
マー塗装鋼板の水平すみ肉溶接において、特に高能率で
耐ピット性に優れた高速水平すみ肉ガスシールドアーク
溶接法を提供する。 【構成】 先行電極と後行電極の両方、もしくは一方に
ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定される溶着金属の
拡散性水素量が１５．０〜４０．０ｍｌ／１００ｇであ
るルチール系フラックス入りワイヤを用いて、両電極の
極間距離を２０〜５０ｍｍとし、実質的に１プールを形
成して水平すみ肉溶接を行なう。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は造船、橋梁等の分野で多
用されているプライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶接にお
いて、特に高能率で耐ピット性に優れた高速水平すみ肉
ガスシールドアーク溶接法に関する。
用されているプライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶接にお
いて、特に高能率で耐ピット性に優れた高速水平すみ肉
ガスシールドアーク溶接法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種溶接構造物の施工現場ではフ
ラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接法
の普及がめざましい。このことは、フラックス入りワイ
ヤの良好な溶接作業性もさることながら、その高溶着性
により高能率な溶接ができることによる。最近、さらに
溶接のトータルコスト低減の要求が強まり、特に造船や
橋梁等の分野では水平すみ肉溶接の比率が高いことから
これの高速化が最大の課題となっている。これに対し、
特開昭６３−２３５０７７号公報、特開平２−２８０９
６８号公報等は、溶接速度１ｍ／ｍｉｎ以上で行う高速
水平すみ肉溶接法を提案したものである。
ラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接法
の普及がめざましい。このことは、フラックス入りワイ
ヤの良好な溶接作業性もさることながら、その高溶着性
により高能率な溶接ができることによる。最近、さらに
溶接のトータルコスト低減の要求が強まり、特に造船や
橋梁等の分野では水平すみ肉溶接の比率が高いことから
これの高速化が最大の課題となっている。これに対し、
特開昭６３−２３５０７７号公報、特開平２−２８０９
６８号公報等は、溶接速度１ｍ／ｍｉｎ以上で行う高速
水平すみ肉溶接法を提案したものである。
【０００３】しかしながら、鋼板の多くは施工期間中の
錆発生防止のために各種のプライマー（ショッププライ
マー）が塗装されており、そのまま水平すみ肉溶接を行
った場合、溶接アーク熱により水素や一酸化炭素等のプ
ライマー熱分解ガスが溶接金属中に侵入することにより
ビード表面にピットが発生しやすくなる。ビード表面に
発生したピットは手直しが必要で作業能率が低下する。
このビード表面欠陥であるピットの発生を防止するため
に、従来より種々の提案がなされている。例えば、上記
特開平２−２８０９６８号公報では特に造船分野で多用
されている無機ジンクプライマー塗装鋼板を対象とし、
耐ピット性向上のために用いるフラックス入りワイヤに
金属弗化物や金属炭酸塩を含有させて溶融金属を攪拌
し、プライマー熱分解ガスの放出を促進することの効果
を示している。しかし、溶接速度が１．５ｍ／ｍｉｎを
超えた場合、あるいは無機ジンクプライマーといえども
プライマーの塗装膜厚が大きくなったり、上板側の端面
に厚くプライマーが溜まっているような場合、必ずしも
十分な耐ピット性が得られない。
錆発生防止のために各種のプライマー（ショッププライ
マー）が塗装されており、そのまま水平すみ肉溶接を行
った場合、溶接アーク熱により水素や一酸化炭素等のプ
ライマー熱分解ガスが溶接金属中に侵入することにより
ビード表面にピットが発生しやすくなる。ビード表面に
発生したピットは手直しが必要で作業能率が低下する。
このビード表面欠陥であるピットの発生を防止するため
に、従来より種々の提案がなされている。例えば、上記
特開平２−２８０９６８号公報では特に造船分野で多用
されている無機ジンクプライマー塗装鋼板を対象とし、
耐ピット性向上のために用いるフラックス入りワイヤに
金属弗化物や金属炭酸塩を含有させて溶融金属を攪拌
し、プライマー熱分解ガスの放出を促進することの効果
を示している。しかし、溶接速度が１．５ｍ／ｍｉｎを
超えた場合、あるいは無機ジンクプライマーといえども
プライマーの塗装膜厚が大きくなったり、上板側の端面
に厚くプライマーが溜まっているような場合、必ずしも
十分な耐ピット性が得られない。
【０００４】一方、橋梁分野で多用されるウォッシュプ
ライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶接においては、プライ
マー熱分解ガスが多量に発生し、低水素系のフラックス
入りワイヤを用いた場合にはピットの発生傾向が非常に
大きくなるので、逆に溶融金属中に過剰の水素を供給す
ることの効果が知られている。例えば、特開平１−２６
２０９６号公報、特開平３−１８０２９８号公報等は、
水素化合物や故意に水分を含有させたフラックス入りワ
イヤを用いることにより溶融金属中の水素を過飽和に
し、溶融金属からのガスの放出速度を速くしてピットの
発生を防止することを提案している。
ライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶接においては、プライ
マー熱分解ガスが多量に発生し、低水素系のフラックス
入りワイヤを用いた場合にはピットの発生傾向が非常に
大きくなるので、逆に溶融金属中に過剰の水素を供給す
ることの効果が知られている。例えば、特開平１−２６
２０９６号公報、特開平３−１８０２９８号公報等は、
水素化合物や故意に水分を含有させたフラックス入りワ
イヤを用いることにより溶融金属中の水素を過飽和に
し、溶融金属からのガスの放出速度を速くしてピットの
発生を防止することを提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記高水素系
フラックス入りワイヤによるウォッシュプライマー塗装
鋼板の水平すみ肉溶接は、現場施工においては単電極溶
接で溶接速度４０〜５０ｃｍ／ｍｉｎ程度の低速にして
行われており、この高速化が強く要望されていた。そこ
で、本発明は無機ジンクプライマー塗装鋼板の膜厚変動
に対応でき、また、ウォッシュプライマー塗装鋼板を高
速で水平すみ肉溶接した場合でも耐ピット性が良好な高
速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法を提供すること
を目的とする。
フラックス入りワイヤによるウォッシュプライマー塗装
鋼板の水平すみ肉溶接は、現場施工においては単電極溶
接で溶接速度４０〜５０ｃｍ／ｍｉｎ程度の低速にして
行われており、この高速化が強く要望されていた。そこ
で、本発明は無機ジンクプライマー塗装鋼板の膜厚変動
に対応でき、また、ウォッシュプライマー塗装鋼板を高
速で水平すみ肉溶接した場合でも耐ピット性が良好な高
速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、プライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶
接に際し、先行電極と後行電極の両方、もしくは一方に
ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定される溶着金属の
拡散性水素量が１５．０〜４０．０ｍｌ／１００ｇであ
るルチール系フラックス入りワイヤを用いて、両電極の
極間距離を２０〜５０ｍｍとし、実質的に１プールを形
成して行うことを特徴とする高速水平すみ肉ガスシール
ドアーク溶接法である。またここにおいて、水平すみ肉
継手の両側を先行側と後行側のシフト量を０〜２５０ｍ
ｍにして、同時に溶接することも特徴とする。
するものであって、プライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶
接に際し、先行電極と後行電極の両方、もしくは一方に
ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定される溶着金属の
拡散性水素量が１５．０〜４０．０ｍｌ／１００ｇであ
るルチール系フラックス入りワイヤを用いて、両電極の
極間距離を２０〜５０ｍｍとし、実質的に１プールを形
成して行うことを特徴とする高速水平すみ肉ガスシール
ドアーク溶接法である。またここにおいて、水平すみ肉
継手の両側を先行側と後行側のシフト量を０〜２５０ｍ
ｍにして、同時に溶接することも特徴とする。
【０００７】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。本発明者ら
は、まず、無機ジンクプライマー塗装鋼板の２電極高速
水平すみ肉溶接において、溶接条件及びプライマー膜厚
を変化させた場合のピット発生状況について詳細に調査
した。その結果、電流を高くして脚長を大き目にしたり
電圧を高くして溶融金属プールを大きくした場合にピッ
トの発生が減少傾向を示すことがわかった。
は、まず、無機ジンクプライマー塗装鋼板の２電極高速
水平すみ肉溶接において、溶接条件及びプライマー膜厚
を変化させた場合のピット発生状況について詳細に調査
した。その結果、電流を高くして脚長を大き目にしたり
電圧を高くして溶融金属プールを大きくした場合にピッ
トの発生が減少傾向を示すことがわかった。
【０００８】しかし、高速溶接においてはプライマー膜
厚変動に対しピットの発生は非常に敏感で、特に上板の
端面のプライマー膜厚管理は難しく現場施工での最大の
ピット発生要因となっている。この時、すみ肉継手の第
１ビードにはピットの発生はほとんど見られず、第２ビ
ードに発生する。これは第２ビードの溶接時には第１ビ
ードによりガスの逃げ道が塞がれているために溶融金属
中にガスが多量に侵入し、このガスが溶融金属の凝固以
前に放出しきれなかったことによる。つまり、水平すみ
肉溶接におけるピットの発生はプライマーの熱分解ガス
に起因していることは明らかで、耐ピット性向上のため
には溶融金属中に侵入したガスを速やかに外部に放出す
る必要がある。
厚変動に対しピットの発生は非常に敏感で、特に上板の
端面のプライマー膜厚管理は難しく現場施工での最大の
ピット発生要因となっている。この時、すみ肉継手の第
１ビードにはピットの発生はほとんど見られず、第２ビ
ードに発生する。これは第２ビードの溶接時には第１ビ
ードによりガスの逃げ道が塞がれているために溶融金属
中にガスが多量に侵入し、このガスが溶融金属の凝固以
前に放出しきれなかったことによる。つまり、水平すみ
肉溶接におけるピットの発生はプライマーの熱分解ガス
に起因していることは明らかで、耐ピット性向上のため
には溶融金属中に侵入したガスを速やかに外部に放出す
る必要がある。
【０００９】本発明者らは、溶接条件の調整によるピッ
ト発生防止効果にはあまり期待できず、また現場施工に
おいてはプライマーの膜厚変動はある程度やむを得ない
ことでもあるので、溶融金属中に侵入したプライマー熱
分解ガスを速やかに外部に放出させる手段について種々
検討した結果、水素発生量の多い高水素系のフラックス
入りワイヤを用いて、１プールを形成して行う２電極溶
接を基本とする本発明により、高速水平すみ肉溶接にお
けるピットの発生を大幅に減少できることを見出した。
ト発生防止効果にはあまり期待できず、また現場施工に
おいてはプライマーの膜厚変動はある程度やむを得ない
ことでもあるので、溶融金属中に侵入したプライマー熱
分解ガスを速やかに外部に放出させる手段について種々
検討した結果、水素発生量の多い高水素系のフラックス
入りワイヤを用いて、１プールを形成して行う２電極溶
接を基本とする本発明により、高速水平すみ肉溶接にお
けるピットの発生を大幅に減少できることを見出した。
【００１０】図１は本発明による実施状況例を示す溶接
進行方向に平行な断面図である。図１において、先行電
極１、後行電極２の両方、または一方に後記限定する範
囲の水素発生量をもつフラックス入りワイヤを用いる。
両電極のアーク３、４の雰囲気中で発生した水素は溶融
金属プール５に侵入し、溶融金属の攪拌効果とともに水
素が過剰に供給されることにより気泡の成長及び離脱、
浮上速度を促進する。
進行方向に平行な断面図である。図１において、先行電
極１、後行電極２の両方、または一方に後記限定する範
囲の水素発生量をもつフラックス入りワイヤを用いる。
両電極のアーク３、４の雰囲気中で発生した水素は溶融
金属プール５に侵入し、溶融金属の攪拌効果とともに水
素が過剰に供給されることにより気泡の成長及び離脱、
浮上速度を促進する。
【００１１】しかし、高速水平すみ肉溶接においては、
溶融金属の凝固速度が速くなるので、上記気泡の離脱、
浮上が不十分となりピットが発生しやすくなる。そこ
で、本発明では溶融金属の凝固を遅らせてガスの放出を
十分に行わせるために２電極溶接により投入熱量を大き
くし、溶融金属は１プールを形成させる。この１プール
を形成させることは、溶融金属プールの長さ６を長くし
てガスの放出時間を確保するために極めて効果的であ
る。なお、両電極の極間距離７が２０〜５０ｍｍとなる
ように電極を配置するのは、溶融金属の１プール状態を
安定に形成させるためである。極間距離が２０ｍｍ未満
では、両電極のアーク干渉により溶融金属プールが安定
しにくく、また溶融金属プールの長さが短くなりガスの
放出が不十分となりピットが発生する。一方、極間距離
が５０ｍｍを超えると先行電極により発生したスラグが
凝固を開始し安定した１プールを形成できない。
溶融金属の凝固速度が速くなるので、上記気泡の離脱、
浮上が不十分となりピットが発生しやすくなる。そこ
で、本発明では溶融金属の凝固を遅らせてガスの放出を
十分に行わせるために２電極溶接により投入熱量を大き
くし、溶融金属は１プールを形成させる。この１プール
を形成させることは、溶融金属プールの長さ６を長くし
てガスの放出時間を確保するために極めて効果的であ
る。なお、両電極の極間距離７が２０〜５０ｍｍとなる
ように電極を配置するのは、溶融金属の１プール状態を
安定に形成させるためである。極間距離が２０ｍｍ未満
では、両電極のアーク干渉により溶融金属プールが安定
しにくく、また溶融金属プールの長さが短くなりガスの
放出が不十分となりピットが発生する。一方、極間距離
が５０ｍｍを超えると先行電極により発生したスラグが
凝固を開始し安定した１プールを形成できない。
【００１２】また、ルチール系フラックス入りワイヤを
用いるのは、溶融スラグ層８を生成させて溶融金属の凝
固を遅らせるとともにビード形状・外観及びスラグ剥離
性などの溶接作業性を良好にするためである。ワイヤ径
は１．２〜２．０ｍｍでよい。なお図１中９は溶接金属
（ビード）、１０は凝固スラグ、１１は母材（鋼板）で
ある。
用いるのは、溶融スラグ層８を生成させて溶融金属の凝
固を遅らせるとともにビード形状・外観及びスラグ剥離
性などの溶接作業性を良好にするためである。ワイヤ径
は１．２〜２．０ｍｍでよい。なお図１中９は溶接金属
（ビード）、１０は凝固スラグ、１１は母材（鋼板）で
ある。
【００１３】さらに、溶接状況を上から見た平面図であ
る図２に示すように、水平すみ肉継手の両側を先行側ト
ーチ１Ａ、１Ｂと後行側トーチ２Ａ、２Ｂとのシフト距
離１２を２５０ｍｍ以下にして同時溶接することにより
本発明の耐ピット性向上の効果は一層発揮できる。これ
は、溶接が終了した先行側の溶接熱で後行側の溶融金属
の凝固を遅らせ、ガスの放出を容易にできることによ
る。
る図２に示すように、水平すみ肉継手の両側を先行側ト
ーチ１Ａ、１Ｂと後行側トーチ２Ａ、２Ｂとのシフト距
離１２を２５０ｍｍ以下にして同時溶接することにより
本発明の耐ピット性向上の効果は一層発揮できる。これ
は、溶接が終了した先行側の溶接熱で後行側の溶融金属
の凝固を遅らせ、ガスの放出を容易にできることによ
る。
【００１４】次に、ウォッシュプライマー塗装鋼板の水
平すみ肉溶接は従来、単電極で溶接速度を遅くして行わ
れている。これはウォッシュプライマーの熱分解ガスの
発生量が無機ジンクプライマーに比較して著しく多いた
めに、低速溶接で行い溶融金属からのガスの放出を十分
に行わせるためである。本発明は前記のように１プール
を形成させて行う２電極溶接の利点を活用し、ウォッシ
ュプライマー塗装鋼板であっても溶接速度１．０ｍ／ｍ
ｉｎ以上でピットの発生を防止できる。
平すみ肉溶接は従来、単電極で溶接速度を遅くして行わ
れている。これはウォッシュプライマーの熱分解ガスの
発生量が無機ジンクプライマーに比較して著しく多いた
めに、低速溶接で行い溶融金属からのガスの放出を十分
に行わせるためである。本発明は前記のように１プール
を形成させて行う２電極溶接の利点を活用し、ウォッシ
ュプライマー塗装鋼板であっても溶接速度１．０ｍ／ｍ
ｉｎ以上でピットの発生を防止できる。
【００１５】ここで、本発明に用いるフラックス入りワ
イヤについて、ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定さ
れる溶着金属の拡散性水素量を１５．０〜４０．０ｍｌ
／１００ｇに限定した理由は以下の通りである。
イヤについて、ＪＩＳ Ｚ３１１８規格に準じて測定さ
れる溶着金属の拡散性水素量を１５．０〜４０．０ｍｌ
／１００ｇに限定した理由は以下の通りである。
【００１６】本発明は上記のように溶融金属中に水素を
富化するとともに、２電極溶接の利点を利用し溶融金属
からガスを放出しやすくして耐ピット性を向上させるも
のである。フラックス入りワイヤの拡散性水素量が１
５．０ｍｌ／１００ｇ未満では、溶融金属中に供給され
る水素量が少なすぎるために気泡の成長・離脱速度が溶
融金属の凝固速度よりも遅くなりピットの発生を防止で
きない。一方、拡散性水素量が４０ｍｌ／１００ｇを超
えたフラックス入りワイヤを用いた場合は、アーク雰囲
気中で水素放出が活発となりアークが荒くスパッタが多
発し、溶融金属プールも激しい沸騰現象を起こしビード
形状が乱れる。なお、フラックス入りワイヤから所定量
の水素量を溶融金属中に供給することは、ＴｉＨ2 など
の水素化合物、セルローズ、木粉等の有機物、マイカ、
タルクなどの無機化合物のフラックス中への添加、吸湿
したフラックスを充填することなどにより容易である。
富化するとともに、２電極溶接の利点を利用し溶融金属
からガスを放出しやすくして耐ピット性を向上させるも
のである。フラックス入りワイヤの拡散性水素量が１
５．０ｍｌ／１００ｇ未満では、溶融金属中に供給され
る水素量が少なすぎるために気泡の成長・離脱速度が溶
融金属の凝固速度よりも遅くなりピットの発生を防止で
きない。一方、拡散性水素量が４０ｍｌ／１００ｇを超
えたフラックス入りワイヤを用いた場合は、アーク雰囲
気中で水素放出が活発となりアークが荒くスパッタが多
発し、溶融金属プールも激しい沸騰現象を起こしビード
形状が乱れる。なお、フラックス入りワイヤから所定量
の水素量を溶融金属中に供給することは、ＴｉＨ2 など
の水素化合物、セルローズ、木粉等の有機物、マイカ、
タルクなどの無機化合物のフラックス中への添加、吸湿
したフラックスを充填することなどにより容易である。
【００１７】なお、シールドガスは通常ＣＯ2 ガスを使
用するが、拡散性水素量が３５ｍｌ／１００ｇ以上のフ
ラックス入りワイヤを用いる場合には、アーク安全性を
高めるＡｒ−ＣＯ2 系混合ガスを使用することが好まし
い。
用するが、拡散性水素量が３５ｍｌ／１００ｇ以上のフ
ラックス入りワイヤを用いる場合には、アーク安全性を
高めるＡｒ−ＣＯ2 系混合ガスを使用することが好まし
い。
【００１８】
【実施例】以下に実施例により本発明の効果を具体的に
示す。図３に示すプライマー塗装鋼板のすみ肉継手を表
１、表２に示すフラックス入りワイヤを用いて、表３、
表４に示す溶接条件で水平すみ肉溶接を行った。なお、
図３（ａ）は無機ジンクプライマー鋼板（板厚１２．７
ｍｍ、膜厚は下板１１Ｂが２０〜３０μｍ、上板１１Ａ
端面が２０〜４０μｍ）、同図（ｂ）はウォッシュプラ
イマー鋼板（板厚１２．７ｍｍ、膜厚は２０〜３０μ
ｍ、上板１１Ａの端面はガス切り）で、上板１１Ａと下
板１１Ｂとのギャップは加圧仮付けにより０．１ｍｍ以
下とした。図中１３は塗膜である。表３、表４に試験結
果をまとめて示す。表３、表４に示した以外の条件は鋼
板としてはＪＩＳ ＳＭ４９０Ｂの１２．７ｔ×７５ｗ
×１２００ｌ（ｍｍ）のものを用い、溶接はワイヤ径
１．６ｍｍ、電源はＤＣ−ＤＣで、ワイヤ突出し長さ２
５ｍｍ、シールドガス流量各電極とも２５リットル／ｍ
ｉｎ、ビードの脚長は５〜６ｍｍである。また試験結果
は各溶接長合計３ｍ（試験体各３）についてのものであ
る。
示す。図３に示すプライマー塗装鋼板のすみ肉継手を表
１、表２に示すフラックス入りワイヤを用いて、表３、
表４に示す溶接条件で水平すみ肉溶接を行った。なお、
図３（ａ）は無機ジンクプライマー鋼板（板厚１２．７
ｍｍ、膜厚は下板１１Ｂが２０〜３０μｍ、上板１１Ａ
端面が２０〜４０μｍ）、同図（ｂ）はウォッシュプラ
イマー鋼板（板厚１２．７ｍｍ、膜厚は２０〜３０μ
ｍ、上板１１Ａの端面はガス切り）で、上板１１Ａと下
板１１Ｂとのギャップは加圧仮付けにより０．１ｍｍ以
下とした。図中１３は塗膜である。表３、表４に試験結
果をまとめて示す。表３、表４に示した以外の条件は鋼
板としてはＪＩＳ ＳＭ４９０Ｂの１２．７ｔ×７５ｗ
×１２００ｌ（ｍｍ）のものを用い、溶接はワイヤ径
１．６ｍｍ、電源はＤＣ−ＤＣで、ワイヤ突出し長さ２
５ｍｍ、シールドガス流量各電極とも２５リットル／ｍ
ｉｎ、ビードの脚長は５〜６ｍｍである。また試験結果
は各溶接長合計３ｍ（試験体各３）についてのものであ
る。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】試験Ｎｏ．１〜４，９〜１１，１３，１４
は本発明によるもので、溶接作業性、耐ピット性とも良
好である。Ｎｏ．５〜８，Ｎｏ．１２は比較例である。
Ｎｏ．５は低水素系のフラックス入りワイヤを使用した
場合で第２ビード側にピットが発生した。Ｎｏ．６及び
Ｎｏ．１２は水素の供給量不足のためピットが多発し
た。Ｎｏ．７は水素の供給量が過剰の場合、Ｎｏ．８は
極間距離が大きすぎた場合で、それぞれアークが不安定
になりスパッタの多発、ビード形状劣化とともにピット
が発生した。
は本発明によるもので、溶接作業性、耐ピット性とも良
好である。Ｎｏ．５〜８，Ｎｏ．１２は比較例である。
Ｎｏ．５は低水素系のフラックス入りワイヤを使用した
場合で第２ビード側にピットが発生した。Ｎｏ．６及び
Ｎｏ．１２は水素の供給量不足のためピットが多発し
た。Ｎｏ．７は水素の供給量が過剰の場合、Ｎｏ．８は
極間距離が大きすぎた場合で、それぞれアークが不安定
になりスパッタの多発、ビード形状劣化とともにピット
が発生した。
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明はプライマー塗装鋼
板の水平すみ肉溶接の高速化において問題となる耐ピッ
ト性を大幅に向上させたものである。これにより溶接の
高能率化に大きく貢献できる。
板の水平すみ肉溶接の高速化において問題となる耐ピッ
ト性を大幅に向上させたものである。これにより溶接の
高能率化に大きく貢献できる。
【図１】本発明の実施状況例を示す断面図
【図２】本発明の溶接状況の例を示す平面図
【図３】実施例で用いたプライマー塗装鋼板のすみ肉継
手形状を（ａ）、（ｂ）それぞれ示す模式図
手形状を（ａ）、（ｂ）それぞれ示す模式図
１、１Ａ、１Ｂ 先行電極 ２、２Ａ、２Ｂ 後行電極 ３ 先行電極のアーク ４ 後行電極のアーク ５ 溶融金属プール ６ 溶融金属プールの長さ ７ 極間距離 ８ 溶融スラグ層 ９ 溶接金属 １０ 溶接スラグ １１ 母材 １１Ａ 上板 １１Ｂ 下板 １２ 両側同時溶接の場合のシフト距離 １３ 塗膜
Claims (2)
- 【請求項１】 プライマー塗装鋼板の水平すみ肉溶接に
際し、先行電極と後行電極の両方、もしくは一方にＪＩ
Ｓ Ｚ３１１８規格に準じて測定される溶着金属の拡散
性水素量が１５．０〜４０．０ｍｌ／１００ｇであるル
チール系フラックス入りワイヤを用いて、両電極の極間
距離を２０〜５０ｍｍとし、実質的に１プールを形成し
て行うことを特徴とする高速水平すみ肉ガスシールドア
ーク溶接法。 - 【請求項２】 水平すみ肉継手の両側を先行側と後行側
のシフト量を０〜２５０ｍｍにして、同時に溶接するこ
とを特徴とする請求項１記載の高速水平すみ肉ガスシー
ルドアーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12306293A JPH06312267A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12306293A JPH06312267A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06312267A true JPH06312267A (ja) | 1994-11-08 |
Family
ID=14851261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12306293A Withdrawn JPH06312267A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高速水平すみ肉ガスシールドアーク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06312267A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013111597A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-06-10 | Panasonic Corp | アーク溶接方法 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP12306293A patent/JPH06312267A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013111597A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-06-10 | Panasonic Corp | アーク溶接方法 |
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