JPH0631340B2 - 燃料のガス化法 - Google Patents
燃料のガス化法Info
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- JPH0631340B2 JPH0631340B2 JP63013483A JP1348388A JPH0631340B2 JP H0631340 B2 JPH0631340 B2 JP H0631340B2 JP 63013483 A JP63013483 A JP 63013483A JP 1348388 A JP1348388 A JP 1348388A JP H0631340 B2 JPH0631340 B2 JP H0631340B2
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- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/08—Continuous processes with ash-removal in liquid state
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- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/16—Continuous processes simultaneously reacting oxygen and water with the carbonaceous material
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- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
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- C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
- C10K3/001—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by thermal treatment
- C10K3/003—Reducing the tar content
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- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
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- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/158—Screws
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- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10J2300/0976—Water as steam
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- C10J2300/00—Details of gasification processes
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- C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners
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Description
【発明の詳細な説明】 （発明の分野） 本発明は燃料のガス化法および該ガス化法を実施するた
めの炉に関する。
めの炉に関する。
該方法は、固体装入ストック燃料を収納しその下端部上
に少なくとも１つのバーナーが挿入された１次ガス室を
備えるシャフト様炉において酸素含有ガス（酸素のみの
場合を含む）（所望により水蒸気を使用）で燃料をガス
化するための方法であって、該１次ガス室において該ス
トック燃料で固定床を形成し、バーナーからの加熱排ガ
スで該ストック燃料をガス化し、生成したガスを該固定
床を通過させた後に生成ガスとして抜き取ることからな
るガス化法である。
に少なくとも１つのバーナーが挿入された１次ガス室を
備えるシャフト様炉において酸素含有ガス（酸素のみの
場合を含む）（所望により水蒸気を使用）で燃料をガス
化するための方法であって、該１次ガス室において該ス
トック燃料で固定床を形成し、バーナーからの加熱排ガ
スで該ストック燃料をガス化し、生成したガスを該固定
床を通過させた後に生成ガスとして抜き取ることからな
るガス化法である。
（発明の背景） このタイプの方法としては、例えばＤＥ−Ｃ−４５８８
７９号に記載されており、生成された生成ガスを急冷せ
ずに供給して利用を図るべく、該生成ガス中のタール分
を実質的になくすことを目的としている。しかし、該生
成ガス中のタール分をなくすことに関し、必ずしも満足
な結果は得ることができず、例えば固体装入ストック燃
料中の水分や揮発分が多量な場合などである。
７９号に記載されており、生成された生成ガスを急冷せ
ずに供給して利用を図るべく、該生成ガス中のタール分
を実質的になくすことを目的としている。しかし、該生
成ガス中のタール分をなくすことに関し、必ずしも満足
な結果は得ることができず、例えば固体装入ストック燃
料中の水分や揮発分が多量な場合などである。
（発明の目的） 本発明の目的は、環境を悪化させ生成ガスの利用性を制
限するような不純物、例えばタール、ダイオキシン、フ
ラン、他の高級炭化水素等を該生成ガスから除去するこ
とに関し、改良されたガス化法を提供することである。
限するような不純物、例えばタール、ダイオキシン、フ
ラン、他の高級炭化水素等を該生成ガスから除去するこ
とに関し、改良されたガス化法を提供することである。
（発明の概説） 本発明によれば、この目的は、固定床上方の利用しうる
該生成ガスを満たした炉空間に酸素含有ガスを導入し次
いで該生成ガスを少量だけ燃焼させることで、達成され
る。
該生成ガスを満たした炉空間に酸素含有ガスを導入し次
いで該生成ガスを少量だけ燃焼させることで、達成され
る。
少量の生成ガスの燃焼により、該生成ガスの約１０００
℃への温度増加が簡単な方法で実行可能になる。一般
に、高級炭化水素は約１０００℃の温度で完全に分解さ
れ、滞留時間が約２秒であるので、生成ガス中のタール
分について満足のゆく除去が保障されるのである。
℃への温度増加が簡単な方法で実行可能になる。一般
に、高級炭化水素は約１０００℃の温度で完全に分解さ
れ、滞留時間が約２秒であるので、生成ガス中のタール
分について満足のゆく除去が保障されるのである。
変化する操作条件の場合でも、高級炭化水素の分解に必
要な温度に該生成ガス温度を保持するには、生成ガス用
の炉排出ダクトにおいて該生成ガスの温度を測定し、こ
の測定温度の関数となる量で酸素含有ガスを供給する。
これにより、生成ガス温度を所望の高温に維持しうると
共に、必要な最少量の生成ガスを燃焼させることにより
その誤差は可能な限り小さくなる。
要な温度に該生成ガス温度を保持するには、生成ガス用
の炉排出ダクトにおいて該生成ガスの温度を測定し、こ
の測定温度の関数となる量で酸素含有ガスを供給する。
これにより、生成ガス温度を所望の高温に維持しうると
共に、必要な最少量の生成ガスを燃焼させることにより
その誤差は可能な限り小さくなる。
ＥＰ−Ａ−０１９４２５２号では、装入ストック燃料と
して低品位燃料を用い、該燃料を高品位の生成ガスにガ
ス化している。本発明の方法の好ましい変法によれば、
ガス化される装入ストック燃料により形成され廃棄物か
らなる固定床の背後に、付加的な固定床（第２固定床）
を設けることにより、生成しうるダイオキシンまたはフ
ラン含有プロセス生成物の形成を防止する。かかる付加
的な固定床はガス化される該装入ストック燃料により一
次ガス室の方向に覆われており、また生成ガスは引抜か
れる前に付加的な固定床を通過し、該付加的な固定床の
上方に酸素含有ガスを導入して、該付加的な固定床を通
過する該生成ガスの少量だけを燃焼させる。
して低品位燃料を用い、該燃料を高品位の生成ガスにガ
ス化している。本発明の方法の好ましい変法によれば、
ガス化される装入ストック燃料により形成され廃棄物か
らなる固定床の背後に、付加的な固定床（第２固定床）
を設けることにより、生成しうるダイオキシンまたはフ
ラン含有プロセス生成物の形成を防止する。かかる付加
的な固定床はガス化される該装入ストック燃料により一
次ガス室の方向に覆われており、また生成ガスは引抜か
れる前に付加的な固定床を通過し、該付加的な固定床の
上方に酸素含有ガスを導入して、該付加的な固定床を通
過する該生成ガスの少量だけを燃焼させる。
約１０００℃への生成ガス温度の上昇により、ダイオキ
シンおよびフラン含有プロセス生成物の完全な分解が、
事実上確実に行なわれる。
シンおよびフラン含有プロセス生成物の完全な分解が、
事実上確実に行なわれる。
該生成ガス温度を約１０００℃に増加させるには、炉内
の生成ガスの0.5〜８容量％を燃焼させることで行なう
ことができる。
の生成ガスの0.5〜８容量％を燃焼させることで行なう
ことができる。
また、本発明は該方法を実施するための装置を提供す
る。該装置は固体装入ストック燃料を収納するための
炉、該炉のシャフト様区分の上端に設けられた生成ガス
排出用のダクト、該シャフト様区分の下端部の通路を介
し該区分と連通している一次ガス室、酸素含有ガス供給
用のダクトおよび燃焼供給用のダクト（所望により、水
蒸気供給用のダクト）を備えるバーナー、および該炉の
下端部に設けられスラジ用の越流ぜきを備える支持底部
からなり、少なくとも１つの酸素含有ガス供給用ガスフ
ィーダーが該シャフト様区分の上部域内に導かれ、該ガ
スフィーダーはガス供給制御バルブを備え、かつ生成ガ
ス排出用ダクト内に設けられた温度プローベと制御装置
により連結していることを特徴とするものである。
る。該装置は固体装入ストック燃料を収納するための
炉、該炉のシャフト様区分の上端に設けられた生成ガス
排出用のダクト、該シャフト様区分の下端部の通路を介
し該区分と連通している一次ガス室、酸素含有ガス供給
用のダクトおよび燃焼供給用のダクト（所望により、水
蒸気供給用のダクト）を備えるバーナー、および該炉の
下端部に設けられスラジ用の越流ぜきを備える支持底部
からなり、少なくとも１つの酸素含有ガス供給用ガスフ
ィーダーが該シャフト様区分の上部域内に導かれ、該ガ
スフィーダーはガス供給制御バルブを備え、かつ生成ガ
ス排出用ダクト内に設けられた温度プローベと制御装置
により連結していることを特徴とするものである。
固定床上方の炉空間のほぼ全体において高い生成ガス温
度を保障するのに、酸素ガス用ガスフィーダーは、好ま
しくは数機のオリフィスを介して炉内に入る。このオリ
フィスは、好ましくは異なる高さレベルで該炉の周辺全
域にわたって分布するように配置される。
度を保障するのに、酸素ガス用ガスフィーダーは、好ま
しくは数機のオリフィスを介して炉内に入る。このオリ
フィスは、好ましくは異なる高さレベルで該炉の周辺全
域にわたって分布するように配置される。
（発明の詳説） つぎに、添付の図面に従い、２つの具体例を挙げて本発
明をさらに詳しく説明する。
明をさらに詳しく説明する。
第１図および第２図は、各々本発明の具体例であるシャ
フト様炉の垂直断面図である。
フト様炉の垂直断面図である。
炉１は垂直上部域２（好ましくは、円形断面）および下
部域３（横方向にひざ部を形成し、一次ガス室４を備え
る）からなる。炉１は加圧下または加圧せずに操作でき
るので、その外被５は圧力容器または通常のガス気密容
器として設計される。
部域３（横方向にひざ部を形成し、一次ガス室４を備え
る）からなる。炉１は加圧下または加圧せずに操作でき
るので、その外被５は圧力容器または通常のガス気密容
器として設計される。
外被５の内部には、ケージとして設計され冷却壁６を有
するレセプタクル８が設けられている。特に、壁６は冷
却液が流通する管７からなる。２つの区分９、１０を形
成するために、炉１は下方向に伸長する隔壁１２を備え
る。隔壁１２は内部冷却体１１を備え、その解放下端１
３は炉１の垂直域２とひざ部形成下部域３との接続点１
４と、ほぼ同じ高さに配置される。このレベルにおい
て、該ケージは内方に延びる突起部１５を付加的に備
え、これは下方に配置された一次ガス室４の上限を形成
する。
するレセプタクル８が設けられている。特に、壁６は冷
却液が流通する管７からなる。２つの区分９、１０を形
成するために、炉１は下方向に伸長する隔壁１２を備え
る。隔壁１２は内部冷却体１１を備え、その解放下端１
３は炉１の垂直域２とひざ部形成下部域３との接続点１
４と、ほぼ同じ高さに配置される。このレベルにおい
て、該ケージは内方に延びる突起部１５を付加的に備
え、これは下方に配置された一次ガス室４の上限を形成
する。
炉の区分１０内に、ガス化される装入ストック燃料１７
供給用のダクト１６が入る。ストック燃料１７は、ウォ
ーム・コンベヤー１９等の搬送手段を介し、供給ダクト
１６に連結した貯蔵だめ１８から一次ガス室４内に流入
し、バルク原料床を形成する。ケージ８のバーナー側隔
壁２０から遠ざかりかつ一次ガス室４に近づく方向であ
って斜め下方に、好ましくは角度３０〜４５度で、該隔
壁は伸びる。
供給用のダクト１６が入る。ストック燃料１７は、ウォ
ーム・コンベヤー１９等の搬送手段を介し、供給ダクト
１６に連結した貯蔵だめ１８から一次ガス室４内に流入
し、バルク原料床を形成する。ケージ８のバーナー側隔
壁２０から遠ざかりかつ一次ガス室４に近づく方向であ
って斜め下方に、好ましくは角度３０〜４５度で、該隔
壁は伸びる。
ガス化される装入ストック燃料１７は、供給ダクト１６
のスライド面２１（これは冷却され、耐熱性ライニング
２２を備える）上を通過し、一次ガス室内とつながる装
入開口部２３まで達する。
のスライド面２１（これは冷却され、耐熱性ライニング
２２を備える）上を通過し、一次ガス室内とつながる装
入開口部２３まで達する。
ケージ８の下端２４はほぼ平行に向けられた支持底部２
５で形成される。底部２５は、また内部冷却体を備え、
該一次ガス室内に達する解放端部はスラッジ用の越流ぜ
き２６として設計される。支持底部２５の下方に、冷却
液２８が満たされたトラフ２７が設けられる。冷却液２
８は、越流ぜき２６上を通過し通路開口部２９を介して
一次ガス室４から離れるスラッジ３０を粒状にする。
５で形成される。底部２５は、また内部冷却体を備え、
該一次ガス室内に達する解放端部はスラッジ用の越流ぜ
き２６として設計される。支持底部２５の下方に、冷却
液２８が満たされたトラフ２７が設けられる。冷却液２
８は、越流ぜき２６上を通過し通路開口部２９を介して
一次ガス室４から離れるスラッジ３０を粒状にする。
スラッジ越流ぜき２６の上方において、バーナー３１が
一次ガス室４内に入り、このバーナー３１内に燃料およ
び酸素（または空気）供給用ダクト、所望により水蒸気
供給用ダクトが入る（32,33,34）。
一次ガス室４内に入り、このバーナー３１内に燃料およ
び酸素（または空気）供給用ダクト、所望により水蒸気
供給用ダクトが入る（32,33,34）。
ケージ８の内側は垂直部分の１／３のレベルまで被覆さ
れ、その隔壁の両側は耐熱性材料で被覆されている。ケ
ージ８の区分９および貯蔵だめ１８の各上端には、装入
ストック燃料１７および３８供給用の開口部３６および
３７が設けられており、これら開口部は、各々スルース
３５で閉じられる。バーナー３１から遠方の区分９は、
上端付近で生成ガス排出用ダクト３９を備え、通路４０
を介し一次ガス室内とつながる。バーナー３１の近傍の
区分１０は通路４０付近の装入開口部２３を介し一次ガ
ス室と連結する。
れ、その隔壁の両側は耐熱性材料で被覆されている。ケ
ージ８の区分９および貯蔵だめ１８の各上端には、装入
ストック燃料１７および３８供給用の開口部３６および
３７が設けられており、これら開口部は、各々スルース
３５で閉じられる。バーナー３１から遠方の区分９は、
上端付近で生成ガス排出用ダクト３９を備え、通路４０
を介し一次ガス室内とつながる。バーナー３１の近傍の
区分１０は通路４０付近の装入開口部２３を介し一次ガ
ス室と連結する。
酸素含有ガス用のガスフィーダー４１は、炉１の周辺に
わたり分布し配置した数個のオリフィス４２により装入
ストック燃料３８形成固定床の上方であって区分９の上
から約１／３の地点に、引かれている。好ましくは、数
個のオリフィスは生成ガスが流通する炉１の空間４３の
種々のレベルに配置する。ガスフィーダー４１は制御バ
ルブ４４を備え、バルブ４４は、制御電線管４５と一体
になった制御装置４６により生成ガス排出用ダクト３９
に設けた温度プローベ４７と、能動的に連結する。
わたり分布し配置した数個のオリフィス４２により装入
ストック燃料３８形成固定床の上方であって区分９の上
から約１／３の地点に、引かれている。好ましくは、数
個のオリフィスは生成ガスが流通する炉１の空間４３の
種々のレベルに配置する。ガスフィーダー４１は制御バ
ルブ４４を備え、バルブ４４は、制御電線管４５と一体
になった制御装置４６により生成ガス排出用ダクト３９
に設けた温度プローベ４７と、能動的に連結する。
本発明の装置は以下のように機能する。
まず、装入ストック燃料３８（とくに、石炭）をバーナ
ー３１から遠方の区分９内に満たすと、石炭積載角度４
８の関数としてバルク原料床が形成する。このバルク原
料床はバーナー３１の方向に向いた第１積載面４９を有
する。
ー３１から遠方の区分９内に満たすと、石炭積載角度４
８の関数としてバルク原料床が形成する。このバルク原
料床はバーナー３１の方向に向いた第１積載面４９を有
する。
その後、ガス化される装入ストック燃料１７をバーナー
３１の近傍のケージ区分１０内に導入すると、装入スト
ック燃料１７は上記第１バルク原料床を被覆する別のバ
ルク原料床を形成する。この別のバルク原料床はバーナ
ー３１と対向する解放積載面５０を有し、バーナージェ
ット５１は積載面５０に向けられている。
３１の近傍のケージ区分１０内に導入すると、装入スト
ック燃料１７は上記第１バルク原料床を被覆する別のバ
ルク原料床を形成する。この別のバルク原料床はバーナ
ー３１と対向する解放積載面５０を有し、バーナージェ
ット５１は積載面５０に向けられている。
ガス化される装入ストック燃料１７（これはバーナー近
傍の区分１０に導入される）は低品位の原料、例えば褐
炭、高揮発性無煙炭、使用済みのタイヤ、廃棄物燃料等
であってもよい。バーナー３１を点火させてこの装入ス
トック燃料１７をガス化させ、該スットク中に含まれた
水蒸気をガス化反応に関与させ、熱分解からの高級炭化
水素を分解させ、バーナー３１から遠方の区分９に配置
したガス排出ダクト３９により生成粗製ガスをその背後
に配置した石炭等のバルク原料床に強制的に浸透させ
る。石炭層中の通過により、粗製ガスは濾過され、これ
により区分９から離れる生成ガスは高純度を示す。
傍の区分１０に導入される）は低品位の原料、例えば褐
炭、高揮発性無煙炭、使用済みのタイヤ、廃棄物燃料等
であってもよい。バーナー３１を点火させてこの装入ス
トック燃料１７をガス化させ、該スットク中に含まれた
水蒸気をガス化反応に関与させ、熱分解からの高級炭化
水素を分解させ、バーナー３１から遠方の区分９に配置
したガス排出ダクト３９により生成粗製ガスをその背後
に配置した石炭等のバルク原料床に強制的に浸透させ
る。石炭層中の通過により、粗製ガスは濾過され、これ
により区分９から離れる生成ガスは高純度を示す。
石炭等の、該バルク原料床の背後に配置した装入ストッ
ク燃料３８が、またガス化されるかまたは単に第１地点
を通過した粗製ガスのフィルターとして機能するかは、
ガス化される装入ストック燃料１７からなるバルク原料
床の厚さ、および１次ガス化反応の制御に依存する。
ク燃料３８が、またガス化されるかまたは単に第１地点
を通過した粗製ガスのフィルターとして機能するかは、
ガス化される装入ストック燃料１７からなるバルク原料
床の厚さ、および１次ガス化反応の制御に依存する。
大気等の酸素含有ガスをガスフィーダーを介し固定床上
方の利用可能な区分９の空間４３内に供給することによ
り、生成ガスの温度上昇が達成される。かかる生成ガス
温度は、粗製ガス３０cm3の燃焼で約１００℃上昇す
る。酸素含有ガスの供給を調節する制御バルブ４４は生
成ガスの所定の温度への正確な調節に役立つ。温度プロ
ーベ４７で測定した生成ガスの温度に従い、この制御バ
ルブの開きぐあいを制御装置４６で調節し、これにより
空間４３に入る酸素含有ガス量を調節して適当な容量の
生成ガスを燃焼させる。
方の利用可能な区分９の空間４３内に供給することによ
り、生成ガスの温度上昇が達成される。かかる生成ガス
温度は、粗製ガス３０cm3の燃焼で約１００℃上昇す
る。酸素含有ガスの供給を調節する制御バルブ４４は生
成ガスの所定の温度への正確な調節に役立つ。温度プロ
ーベ４７で測定した生成ガスの温度に従い、この制御バ
ルブの開きぐあいを制御装置４６で調節し、これにより
空間４３に入る酸素含有ガス量を調節して適当な容量の
生成ガスを燃焼させる。
（実施例） つぎに、実施例を挙げて低品位燃料のガス化について説
明する。
明する。
実施例１ 使用済みの油および空気を燃料としてバーナー３１に供
給し、燃焼させた。使用済みのタイヤをガス化される装
入ストック燃料１７として導入し、該装入ストック燃料
１７背後の固定床は石炭で形成した。これは該ストック
燃料１７で１次ガス室４の方向に被覆される。
給し、燃焼させた。使用済みのタイヤをガス化される装
入ストック燃料１７として導入し、該装入ストック燃料
１７背後の固定床は石炭で形成した。これは該ストック
燃料１７で１次ガス室４の方向に被覆される。
空間４３内に酸素含有ガスを供給せずに行う公知の方法
によれば、抜き取った生成ガスは２０００Ｎm3／時で、
温度は８９０℃であった。分析結果を以下の第１表に示
す。
によれば、抜き取った生成ガスは２０００Ｎm3／時で、
温度は８９０℃であった。分析結果を以下の第１表に示
す。
第１表 生成ガスの分析（容量％） （固定床上方への酸素の非供給） CO;33.6、CO2;6.6、CH4;2.6、H2;25.8 H2O;10.4、N2;20.6、H2SおよびCOS;0.4 タール成分は生成ガス中痕跡量存在し、これはダイオキ
シを含め、高級炭化水素の存在を示すものである。
シを含め、高級炭化水素の存在を示すものである。
実施例２ ６６．９Ｎm3／時の空気を第１表記載の成分からなる炉
中の生成ガスに、ガスフィーダー４１を介して供給し、
これによりダイオキシンおよびフラン含有プロセス生成
物の分解に成功することができた。これにより、生成ガ
スの温度は約１０００℃に上昇した。生成ガス量は２０
５５Ｎm3／時であった。生成ガスの分析結果を以下の第
２表に示す。
中の生成ガスに、ガスフィーダー４１を介して供給し、
これによりダイオキシンおよびフラン含有プロセス生成
物の分解に成功することができた。これにより、生成ガ
スの温度は約１０００℃に上昇した。生成ガス量は２０
５５Ｎm3／時であった。生成ガスの分析結果を以下の第
２表に示す。
第２表 生成ガスの分析（容量％） （固定床上方への酸素の供給） CO;32、CO2;7.1、CH4;2.5、H2;24.7 H2O;10.7、N2;22.6、H2SおよびCOS;0.4 得られた生成ガスはタール成分を全く含んでいない。ダ
イオキシン、フランおよび高級炭化水素に関する分析は
以下のように行った。該ガスをサイクロン、フィルタ
ー、凝縮セパレーターおよびエチレングリコール・スク
ラバーからなるガス精製プラントに通し、その後、サイ
クロン・ダスト、フィルター・ダスト、凝縮物およびエ
チレングリコールをダイオキシン、フランおよび高級炭
化水素について分析した。ダイオキシンおよびフランの
存在は、サイクロン・ダスト中０．０５ｐｐｂ（パート
・パー・ビリオン、英国系）未満、フィルター・ダスト
中０．０７ｐｐｂ未満、凝縮物中０．９ｐｐｔ（パート
・パー・トリリオン、英国系）未満、エチレングリコー
ル中０．１ｐｐｔ未満であることが判明した。高級炭化
水素含量はいずれの場合でも１０ｐｐｔ未満であった。
イオキシン、フランおよび高級炭化水素に関する分析は
以下のように行った。該ガスをサイクロン、フィルタ
ー、凝縮セパレーターおよびエチレングリコール・スク
ラバーからなるガス精製プラントに通し、その後、サイ
クロン・ダスト、フィルター・ダスト、凝縮物およびエ
チレングリコールをダイオキシン、フランおよび高級炭
化水素について分析した。ダイオキシンおよびフランの
存在は、サイクロン・ダスト中０．０５ｐｐｂ（パート
・パー・ビリオン、英国系）未満、フィルター・ダスト
中０．０７ｐｐｂ未満、凝縮物中０．９ｐｐｔ（パート
・パー・トリリオン、英国系）未満、エチレングリコー
ル中０．１ｐｐｔ未満であることが判明した。高級炭化
水素含量はいずれの場合でも１０ｐｐｔ未満であった。
この方法で生成した該生成物はダイオキシン、フラン含
有プロセス生成物および高級炭化水素を実質的に含んで
いない。
有プロセス生成物および高級炭化水素を実質的に含んで
いない。
実施例３ 第２図に図示した具体例によれば、炉１′は垂直シャフ
ト部分におけるただ１つの区分９からなり、ここにガス
化される装入ストック燃料１７が導入される。残りの特
徴点について、第２図に示した炉は第１図の炉と対応す
る。ガス化される装入ストック燃料１７として、例えば
石炭、コークス等を使用できる。かかる第２図記載の炉
を用いる石炭ガス化の実施例を説明する。
ト部分におけるただ１つの区分９からなり、ここにガス
化される装入ストック燃料１７が導入される。残りの特
徴点について、第２図に示した炉は第１図の炉と対応す
る。ガス化される装入ストック燃料１７として、例えば
石炭、コークス等を使用できる。かかる第２図記載の炉
を用いる石炭ガス化の実施例を説明する。
炉１′において、油、石炭、酸素および水蒸気を反応さ
せて生成ガスを製造するものであるが、まず、固定床上
方の空間４３内には酸素を全く供給せずに、バーナー３
１を介してのみ酸素を吹き込んだ。得られた生成ガスの
分析結果を以下の第３表に示す。
せて生成ガスを製造するものであるが、まず、固定床上
方の空間４３内には酸素を全く供給せずに、バーナー３
１を介してのみ酸素を吹き込んだ。得られた生成ガスの
分析結果を以下の第３表に示す。
第３表 生成ガスの分析（容量％） （固定床上方への酸素の非供給） CO;41.9、CO2;9.4、CH4;1.1、H2;36.6 H2O;7.0、N2;3.6、H2SおよびCOS;0.4 タール成分は生成ガス中痕跡量存在し、これはダイオキ
シンを含め、高級炭化水素の存在を示すものである。
シンを含め、高級炭化水素の存在を示すものである。
得られた生成ガス量は１８７６Ｎm3／時で、その温度は
７５４℃であった。
７５４℃であった。
実施例４ １８６Ｎm3／時の空気をガスフィーダー４１を介して固
定床上方に供給し、これによりタール分非含有の生成ガ
スを得た。またこれにより、生成ガスの温度は約１００
０℃に上昇した。生成ガス量は２０２５Ｎm3であった。
生成ガスの分析結果は以下の第４表に示す。
定床上方に供給し、これによりタール分非含有の生成ガ
スを得た。またこれにより、生成ガスの温度は約１００
０℃に上昇した。生成ガス量は２０２５Ｎm3であった。
生成ガスの分析結果は以下の第４表に示す。
第４表 生成ガスの分析（容量％） （固定床上方への酸素の供給） CO;36.9、CO2;10.7、CH4;1.0、H2;32.2 H2O;8.3、N2;10.6、H2SおよびCOS;0.3 得られた生成ガスはタール成分を全く含んでいない。ダ
イオキシン、フランおよび高級炭化水素に関する分析は
以下のように行った。該ガスをサイクロン、フィルタ
ー、凝縮セパレーターおよびエチレングリコール・スク
ラバーからなるガス精製プラントに通し、その後、サイ
クロン・ダスト、フィルター・ダスト、凝縮物およびエ
チレングリコールをダイオキシン、フランおよび高級炭
化水素について分析した。ダイオキシンおよびフランの
存在は、サイクロン・ダスト中０．０５ｐｐｂ未満、フ
ィルター・ダスト中０．０７ｐｐｂ未満、凝縮物中０．
９ｐｐｔ未満、エチレングリコール中０．１ｐｐｔ未満
であることが判明した。高級炭化水素含量は完全に１０
ｐｐｔ未満であった。
イオキシン、フランおよび高級炭化水素に関する分析は
以下のように行った。該ガスをサイクロン、フィルタ
ー、凝縮セパレーターおよびエチレングリコール・スク
ラバーからなるガス精製プラントに通し、その後、サイ
クロン・ダスト、フィルター・ダスト、凝縮物およびエ
チレングリコールをダイオキシン、フランおよび高級炭
化水素について分析した。ダイオキシンおよびフランの
存在は、サイクロン・ダスト中０．０５ｐｐｂ未満、フ
ィルター・ダスト中０．０７ｐｐｂ未満、凝縮物中０．
９ｐｐｔ未満、エチレングリコール中０．１ｐｐｔ未満
であることが判明した。高級炭化水素含量は完全に１０
ｐｐｔ未満であった。
得られた生成物はタール分および他の高級炭化水素を実
質的に含んでいない。
質的に含んでいない。
第１図および第２図は本発明のガス化炉の垂直断面図で
ある。 図面中、主な符号はつぎのものを意味する。 １，１′；炉、２；垂直上部域、３；下部域、４；１次
ガス室、１７，３８；装入ストック燃料、３１；バーナ
ー、４１；酸素ガスフィーダー、４３；空間、４４；制
御バルブ、４６；制御装置
ある。 図面中、主な符号はつぎのものを意味する。 １，１′；炉、２；垂直上部域、３；下部域、４；１次
ガス室、１７，３８；装入ストック燃料、３１；バーナ
ー、４１；酸素ガスフィーダー、４３；空間、４４；制
御バルブ、４６；制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 パウル・フライマン オーストリア国、アー‐4300 ザンクト・ バーレンティーン、ベンディクストラッセ ３番
Claims (8)
- 【請求項１】燃料を酸素含有ガスと反応させることによ
り該燃料をガス化するにあたり、 (i)上部域と該上部域と連通する下部域からなるシャフ
ト様炉内に、ガス化される固体装入ストック燃料を供給
し、これにより、該下部域に設けられバーナーが挿入さ
れた１次ガス室において該ストック燃料による固定床を
形成し、 (ii)次いで、バーナーからの熱ガスにより該ストック燃
料をガス化して生成ガスを製造し、 (iii)この生成ガスを上記固定床を通過させて該固定床
上方の空間を満たし、 (iv)該空間内に酸素含有ガスを吹き込んで該生成ガスの
一部を燃焼させることにより該生成ガス中の不純物が分
解する温度に加熱し、 (v)このようにして不純物を除去した生成ガスを該炉か
ら抜き取ること、 および 前記した上部域に生成ガス排出用のダクトを設け、当該
ダクトにおいて生成ガスの温度を測定し、測定した温度
に基づき所定量の酸素含有ガスを供給する ことを特徴とするガス化法。 - 【請求項２】前記ストック燃料が廃棄物からなり、 さらに、この廃棄物燃料からなる固定床によりバーナー
方向に被覆されるように、石炭またはコークスのような
別のストック燃料からなる第２固定床を設ける特許請求
の範囲第１項記載のガス化法。 - 【請求項３】上記不純物分解温度が約１０００℃である
特許請求の範囲第１項記載のガス化法。 - 【請求項４】上記不純物がタール分、ダイオキシン、フ
ラン、他の高級炭化水素である特許請求の範囲第１項記
載のガス化法。 - 【請求項５】炉空間において燃焼させる生成ガス量が0.
5〜８容量％である特許請求の範囲第１項記載のガス化
法。 - 【請求項６】上部域と該上部域と連通する下部域、 該上部域に設けられた生成ガス排出用のダクト、 該下部域に設けられバーナーが挿入された１次ガス室 および 該下部域に設けられた固体装入ストック燃料支持用の低
部 からなるシャフト様炉を用い、 炉内に、ストック燃料を供給し、これにより、１次ガス
室において該ストック燃料により固定床を形成し、次い
で、バーナーからの熱ガスにより該ストック燃料をガス
化して生成ガスを製造し、この生成ガスを該固定床を通
過させて該固定床上方の空間を満たし、該空間内に酸素
含有ガスを吹き込んで該生成ガスの一部を燃焼させて生
成ガス中の不純物の分解温度に加熱し、このようにして
不純物を除去した生成ガスを該炉から抜き取る工程から
なる、燃料を酸素含有ガスと反応させることにより該燃
料をガス化する方法を実施するための炉であって、 さらに、 上部域に設けられ制御バルブを備える酸素含有ガス供給
用の手段、 上記生成ガス排出用のダクトに設けられた温度プローベ および 該制御バルブと共に該温度プローベに連結される制御装
置 を備えることを特徴とする炉。 - 【請求項７】酸素含有ガス供給用の手段が、該炉の周辺
付近に分布されるように配置され該炉内に挿入されたオ
リフィスからなる特許請求の範囲第６項記載の炉。 - 【請求項８】オリフィスが該炉の種々の高さに配置され
た特許請求の範囲第７項記載の炉。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT177/87 | 1987-01-29 | ||
| AT0017787A AT388925B (de) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | Verfahren zum vergasen von brennstoffen mit sauerstoff in einem schachtfoermigen ofen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63193989A JPS63193989A (ja) | 1988-08-11 |
| JPH0631340B2 true JPH0631340B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=3483585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63013483A Expired - Lifetime JPH0631340B2 (ja) | 1987-01-29 | 1988-01-22 | 燃料のガス化法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4776285A (ja) |
| EP (1) | EP0277935B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0631340B2 (ja) |
| AT (1) | AT388925B (ja) |
| DE (1) | DE3865979D1 (ja) |
| GR (1) | GR3003717T3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT382388B (de) * | 1985-03-08 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ag | Vorrichtung zur vergasung von brennstoffen |
| AT398121B (de) * | 1990-10-09 | 1994-09-26 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur abfallverbrennung |
| AT397808B (de) * | 1992-04-22 | 1994-07-25 | Oemv Ag | Verfahren zur druckvergasung von organischen substanzen, z.b. kunststoffmischungen |
| FR2734741B1 (fr) * | 1995-05-31 | 1997-08-22 | Beaumartin Sa | Procede de recyclage des bois traites et l'installation de mise en oeuvre du procede |
| FI112798B (fi) * | 1999-07-28 | 2004-01-15 | Valtion Teknillinen | Menetelmä ja laitteisto hiilipitoisen polttoaineen kaasuttamiseksi kiinteäkerroskaasuttimessa |
| DE19960882A1 (de) * | 1999-12-17 | 2001-06-21 | Kloeckner Humboldt Wedag | Reaktionskammer zur thermischen Behandlung von Abfallstoffen und Verfahren zum Betrieb der Reaktionskammer |
| DE10007115C2 (de) * | 2000-02-17 | 2002-06-27 | Masch Und Stahlbau Gmbh Rolan | Verfahren und Reaktor zum Vergasen und Schmelzen von Einsatzstoffen mit absteigender Gasführung |
| US6497187B2 (en) | 2001-03-16 | 2002-12-24 | Gas Technology Institute | Advanced NOX reduction for boilers |
| DE102004016993B4 (de) * | 2004-04-02 | 2014-11-06 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Abfallbehandlung mit einem Zuführkanal und Verfahren zur thermischen Abfallbehandlung |
| DE102007006979B4 (de) * | 2007-02-07 | 2009-09-24 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren zur Schlackebadvergasung |
| US8580151B2 (en) | 2009-12-18 | 2013-11-12 | Lummus Technology Inc. | Flux addition as a filter conditioner |
| IT201600100814A1 (it) * | 2016-10-07 | 2018-04-07 | Processi Innovativi S R L | Procedimento e impianto per la produzione di syngas da rifiuti, preferibilmente rifiuti industriali o municipali e relativi prodotti associati. |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE458879C (de) * | 1922-02-12 | 1928-04-21 | Conrad Arnemann Dipl Ing | Verfahren zum Vergasen und Verschwelen von mulmigen grubenfeuchten Brennstoffen, wie Rohbraunkohle |
| GB336356A (en) * | 1929-08-22 | 1930-10-16 | Babcock & Wilcox Co | Improvements in relation to boiler furnaces |
| DE897610C (de) * | 1951-04-17 | 1953-11-23 | Koppers Gmbh Heinrich | Verfahren zur Erzeugung von Gasen |
| US3820964A (en) * | 1972-05-30 | 1974-06-28 | Cons Natural Gas Svc | Refuse gasification process and apparatus |
| JPS5318828A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-21 | Takuma Co Ltd | Combustible carbon combustion furnace |
| US4323366A (en) * | 1978-12-29 | 1982-04-06 | Voest-Alpine Ag | Apparatus for the gasification of coal |
| JPS5839464A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-08 | Silver Seiko Ltd | 印字装置 |
| DD212087A1 (de) * | 1982-12-09 | 1984-08-01 | Inst F Energetik Zentralst F R | Verfahren zur ueberhitzung belasteter rohgase |
| DE3312863C2 (de) * | 1983-04-09 | 1986-12-04 | Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich | Brennkammer zum Verbrennen von Abgasen |
| JPS59168657U (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-12 | 豊島 透 | ガス発生炉熱風発生装置 |
| FR2551453B1 (fr) * | 1983-08-31 | 1985-10-11 | Fives Cail Babcock | Gazeificateur de charbon en lit fluidise sous une haute pression |
| DE3335544A1 (de) * | 1983-09-28 | 1985-04-04 | Herwig 1000 Berlin Michel-Kim | Reaktorvorrichtung zur erzeugung von generatorgas aus brennbaren abfallprodukten |
| AT383139B (de) * | 1984-12-18 | 1987-05-25 | Waagner Biro Ag | Verfahren zur ueberhitzung des vergasungsrohgases aus bituminoesen brennstoffen und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| AT382388B (de) * | 1985-03-08 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ag | Vorrichtung zur vergasung von brennstoffen |
-
1987
- 1987-01-29 AT AT0017787A patent/AT388925B/de not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-01-15 US US07/144,506 patent/US4776285A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-01-22 JP JP63013483A patent/JPH0631340B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-25 EP EP88890012A patent/EP0277935B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-25 DE DE8888890012T patent/DE3865979D1/de not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-02-04 GR GR920400153T patent/GR3003717T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| GR3003717T3 (ja) | 1993-03-16 |
| EP0277935A1 (de) | 1988-08-10 |
| EP0277935B1 (de) | 1991-11-06 |
| AT388925B (de) | 1989-09-25 |
| JPS63193989A (ja) | 1988-08-11 |
| US4776285A (en) | 1988-10-11 |
| ATA17787A (de) | 1989-02-15 |
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