JPH06320255A - 球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉 - Google Patents
球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉Info
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- JPH06320255A JPH06320255A JP10968793A JP10968793A JPH06320255A JP H06320255 A JPH06320255 A JP H06320255A JP 10968793 A JP10968793 A JP 10968793A JP 10968793 A JP10968793 A JP 10968793A JP H06320255 A JPH06320255 A JP H06320255A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶湯のＭｇの消失限を長くし、ＭｇＯスラグの
発生を抑制して自動注湯可能とし、溶湯の交換を可能に
し、スラグの除去を簡単にする。 【構成】加圧式注湯炉１は、溶湯室２の底部２ａから立
上がる出湯路３の出湯室４、出湯室４の注湯口５、底部
２ａから立上がる受湯路６の受湯室７、溝形インダクタ
８及び加圧ガス制御装置１１とからなる。注湯口５にス
トッパ１２を設け、溝形インダクタ８を水平より下に４
５〜９０°になるように向け、不活性ガスを使用する。
枠体１３に取付けた炉１を速やかに傾動させる油圧シリ
ンダなどの動力傾動装置１４を設ける。溝形インダクタ
８は、溶湯１０の温度が充分大きく昇温可能な出力とす
る。出湯室４及び受湯室７をフランジ１６ａ、１６ｂで
着脱自在にする。ガス導入管９の内径を５０ｍｍ以上と
し、加圧ガス制御装置１１にフィルタ１７を介装する。
発生を抑制して自動注湯可能とし、溶湯の交換を可能に
し、スラグの除去を簡単にする。 【構成】加圧式注湯炉１は、溶湯室２の底部２ａから立
上がる出湯路３の出湯室４、出湯室４の注湯口５、底部
２ａから立上がる受湯路６の受湯室７、溝形インダクタ
８及び加圧ガス制御装置１１とからなる。注湯口５にス
トッパ１２を設け、溝形インダクタ８を水平より下に４
５〜９０°になるように向け、不活性ガスを使用する。
枠体１３に取付けた炉１を速やかに傾動させる油圧シリ
ンダなどの動力傾動装置１４を設ける。溝形インダクタ
８は、溶湯１０の温度が充分大きく昇温可能な出力とす
る。出湯室４及び受湯室７をフランジ１６ａ、１６ｂで
着脱自在にする。ガス導入管９の内径を５０ｍｍ以上と
し、加圧ガス制御装置１１にフィルタ１７を介装する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ＪＩＳ Ｇ ５５０
２（１９８６）球状黒鉛鋳鉄品に規定するように、鋳放
しで黒鉛を球状化するために、Ｍｇ（マグネシウム）を
含有させた鋳鉄の溶湯を鋳型に注湯する球状黒鉛鋳鉄
（ダクタイル鋳鉄）品用の加圧式自動注湯炉に関し、特
に、溝形誘導炉を形成するものに係わる。なお、鋳造後
の熱処理で黒鉛を球状化する黒心可鍛鋳鉄品（ＪＩＳ
Ｇ ５７０２）はこの発明に関係しない。
２（１９８６）球状黒鉛鋳鉄品に規定するように、鋳放
しで黒鉛を球状化するために、Ｍｇ（マグネシウム）を
含有させた鋳鉄の溶湯を鋳型に注湯する球状黒鉛鋳鉄
（ダクタイル鋳鉄）品用の加圧式自動注湯炉に関し、特
に、溝形誘導炉を形成するものに係わる。なお、鋳造後
の熱処理で黒鉛を球状化する黒心可鍛鋳鉄品（ＪＩＳ
Ｇ ５７０２）はこの発明に関係しない。
【０００２】
【従来の技術】鋳鉄を冷材から溶解して得た溶湯を鋳型
に注湯したり、受湯した溶湯を保温して鋳型に注湯した
りするのに適した誘導炉として、るつぼ形誘導炉及び溝
形誘導炉がある。そして、るつぼ形誘導炉は、例えば、
特開昭６２−１９０６９１号公報（文献１）で知られ、
構造は比較的に簡単である。溝形誘導炉は、例えば、特
開平４−３２２８６８号公報（文献２）、特公昭６１−
４３１５３号公報（文献３）で知られ、密閉した溶湯室
の底部から立上がる出湯路の上端の出湯室と、この出湯
室の底面の注湯口と、前記底部から立上がる受湯路の上
端の受湯室と、前記底部に連通する溝形インダクタと、
ガス導入管を介して前記溶湯室の溶湯にガスを加圧する
加圧ガス制御装置とからなり、構造はるつぼ誘導炉に比
べて複雑である。加圧式自動注湯炉の注湯待機中には、
出湯路の溶湯は出湯室の底面より下にあり、加圧注湯時
には、ショット圧を加えて溶湯を出湯室に高め、そのヘ
ッドで注湯し、注湯停止時には、加圧力を低めて再び出
湯路の溶湯を出湯室の底面より下に下げる。溝形誘導炉
は加圧式自動注湯が可能であり、鋳造工程が大幅に合理
化される。しかし、Ｍｇを含有する鋳鉄の溶湯から球状
黒鉛鋳鉄品を鋳造するには、溝形誘導炉は後記する理由
でこれまで充分実用化されなかった。そこでこれまで、
Ｍｇを含有する鋳鉄の溶湯から球状黒鉛鋳鉄品を鋳造す
るには、るつぼ形誘導炉から溶湯を処理とりべにとって
Ｍｇを添加し、この処理とりべから注湯とりべを介して
溶湯を鋳型に注湯していた。
に注湯したり、受湯した溶湯を保温して鋳型に注湯した
りするのに適した誘導炉として、るつぼ形誘導炉及び溝
形誘導炉がある。そして、るつぼ形誘導炉は、例えば、
特開昭６２−１９０６９１号公報（文献１）で知られ、
構造は比較的に簡単である。溝形誘導炉は、例えば、特
開平４−３２２８６８号公報（文献２）、特公昭６１−
４３１５３号公報（文献３）で知られ、密閉した溶湯室
の底部から立上がる出湯路の上端の出湯室と、この出湯
室の底面の注湯口と、前記底部から立上がる受湯路の上
端の受湯室と、前記底部に連通する溝形インダクタと、
ガス導入管を介して前記溶湯室の溶湯にガスを加圧する
加圧ガス制御装置とからなり、構造はるつぼ誘導炉に比
べて複雑である。加圧式自動注湯炉の注湯待機中には、
出湯路の溶湯は出湯室の底面より下にあり、加圧注湯時
には、ショット圧を加えて溶湯を出湯室に高め、そのヘ
ッドで注湯し、注湯停止時には、加圧力を低めて再び出
湯路の溶湯を出湯室の底面より下に下げる。溝形誘導炉
は加圧式自動注湯が可能であり、鋳造工程が大幅に合理
化される。しかし、Ｍｇを含有する鋳鉄の溶湯から球状
黒鉛鋳鉄品を鋳造するには、溝形誘導炉は後記する理由
でこれまで充分実用化されなかった。そこでこれまで、
Ｍｇを含有する鋳鉄の溶湯から球状黒鉛鋳鉄品を鋳造す
るには、るつぼ形誘導炉から溶湯を処理とりべにとって
Ｍｇを添加し、この処理とりべから注湯とりべを介して
溶湯を鋳型に注湯していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｍｇは一般に、鋳鉄の
溶湯に合金量５０％以下の母合金の形で添加される。添
加されたＭｇは時間経過とともに急速に消失（フェィデ
ィング）し、ＭｇＯのスラグとなる。Ｍｇが消失すると
鋳放しで黒鉛の球状化はされない。前記のるつぼ形誘導
炉による球状黒鉛鋳鉄品の鋳造においては、大気に開放
する処理とりべの溶湯のＭｇの消失限は約１５分であ
り、加熱源がない注湯とりべの溶湯は約１０分で流動性
を失い注湯不能となる。Ｍｇが消失したり注湯不能な溶
湯は、廃棄される。このため、溶湯の頻繁な交換や残湯
の捨場に困難を生じ、注湯の自動化に限界があるが、仕
方のないこととされていた。
溶湯に合金量５０％以下の母合金の形で添加される。添
加されたＭｇは時間経過とともに急速に消失（フェィデ
ィング）し、ＭｇＯのスラグとなる。Ｍｇが消失すると
鋳放しで黒鉛の球状化はされない。前記のるつぼ形誘導
炉による球状黒鉛鋳鉄品の鋳造においては、大気に開放
する処理とりべの溶湯のＭｇの消失限は約１５分であ
り、加熱源がない注湯とりべの溶湯は約１０分で流動性
を失い注湯不能となる。Ｍｇが消失したり注湯不能な溶
湯は、廃棄される。このため、溶湯の頻繁な交換や残湯
の捨場に困難を生じ、注湯の自動化に限界があるが、仕
方のないこととされていた。
【０００４】これに対し、前記の加圧自動注湯式の溝形
誘導炉による球状黒鉛鋳鉄品の鋳造を試みると、ガスを
Ｎ2 などの不活性ガスとすれば、Ｍｇの消失限は約９０
分とかなり延長する。しかし、ＭｇＯのスラグが炉内各
所に堆積することにより、使用を続けるうちに自動注湯
精度が悪化し、また、溝形インダクタも詰まって機能し
なくなる。結局、誘導炉の寿命が短くなって保守の頻度
が高く、実用に耐えない。また、Ｍｇの消失限もさらに
延長したい。なお、溶湯室へのスラグの堆積と注湯精度
との関係は前記文献２に、出湯口へのスラグの堆積と注
湯精度との関係は前記文献３に示され、溶湯室や出湯口
へのスラグの堆積は自動注湯精度を悪化して、実質的に
実用化されない。
誘導炉による球状黒鉛鋳鉄品の鋳造を試みると、ガスを
Ｎ2 などの不活性ガスとすれば、Ｍｇの消失限は約９０
分とかなり延長する。しかし、ＭｇＯのスラグが炉内各
所に堆積することにより、使用を続けるうちに自動注湯
精度が悪化し、また、溝形インダクタも詰まって機能し
なくなる。結局、誘導炉の寿命が短くなって保守の頻度
が高く、実用に耐えない。また、Ｍｇの消失限もさらに
延長したい。なお、溶湯室へのスラグの堆積と注湯精度
との関係は前記文献２に、出湯口へのスラグの堆積と注
湯精度との関係は前記文献３に示され、溶湯室や出湯口
へのスラグの堆積は自動注湯精度を悪化して、実質的に
実用化されない。
【０００５】この発明の目的は、溝形誘導炉を使用して
更に溶湯のＭｇの消失限を長くし、ＭｇＯスラグの発生
を抑制して自動注湯精度を維持し、止むを得ずＭｇが消
失した溶湯の交換が可能であり、発生したスラグの除去
が簡単な球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉を提供するこ
とにある。
更に溶湯のＭｇの消失限を長くし、ＭｇＯスラグの発生
を抑制して自動注湯精度を維持し、止むを得ずＭｇが消
失した溶湯の交換が可能であり、発生したスラグの除去
が簡単な球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉を提供するこ
とにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明１の球状黒鉛鋳
鉄品用の加圧式注湯炉は、密閉した溶湯室の底部から立
上がる出湯路の上端の出湯室と、この出湯室の底面の注
湯口と、前記底部から立上がる受湯路の上端の受湯室
と、前記底部に連通する溝形インダクタと、ガス導入管
を介して前記溶湯室の溶湯にガスを加圧する加圧ガス制
御装置とからなる加圧式注湯炉において、前記注湯口に
これを開閉する棒状のストッパを設け、前記溝形インダ
クタの軸心を水平より下に４５°ないし９０°に向けて
取付け、前記ガスを不活性ガスとし、前記溶湯室の溶湯
の全量を排出するように前記加圧式注湯炉を傾動させる
動力傾動装置を設けるものである。
鉄品用の加圧式注湯炉は、密閉した溶湯室の底部から立
上がる出湯路の上端の出湯室と、この出湯室の底面の注
湯口と、前記底部から立上がる受湯路の上端の受湯室
と、前記底部に連通する溝形インダクタと、ガス導入管
を介して前記溶湯室の溶湯にガスを加圧する加圧ガス制
御装置とからなる加圧式注湯炉において、前記注湯口に
これを開閉する棒状のストッパを設け、前記溝形インダ
クタの軸心を水平より下に４５°ないし９０°に向けて
取付け、前記ガスを不活性ガスとし、前記溶湯室の溶湯
の全量を排出するように前記加圧式注湯炉を傾動させる
動力傾動装置を設けるものである。
【０００７】このとき、発明２は、前記溝形インダクタ
の出力を、前記溶湯室の最大容量の前記溶湯の温度を定
常状態で保温する以上に昇温可能な出力とするものであ
り、発明３は、前記出湯室及び前記受湯室をそれぞれ前
記出湯路及び前記受湯路にフランジで着脱自在にするも
のであり、発明４は、前記ガス導入管の内径を５０ｍｍ
以上とするものであり、発明５は、前記加圧ガス制御装
置の前記溶湯室側にフィルタを介装するものである。
の出力を、前記溶湯室の最大容量の前記溶湯の温度を定
常状態で保温する以上に昇温可能な出力とするものであ
り、発明３は、前記出湯室及び前記受湯室をそれぞれ前
記出湯路及び前記受湯路にフランジで着脱自在にするも
のであり、発明４は、前記ガス導入管の内径を５０ｍｍ
以上とするものであり、発明５は、前記加圧ガス制御装
置の前記溶湯室側にフィルタを介装するものである。
【０００８】
【作用】発明１によれば、(1) 注湯口のストッパの開閉
のみで注湯と注湯停止とを行うから、出湯室の溶湯の流
動が少なくＭｇの消失が少ない。従来例のショット圧に
より溶湯を出湯室の底面を基準に上げ下げするものより
溶湯の流動が少ないからである。(2) 溝形インダクタの
溝は上方又は斜め上方に向くから、溝から出入りする溶
湯は溶湯室の溶湯をよく攪拌し、溝形インダクタと溶湯
室の溶湯の温度差が小さい。このため、注湯に必要な流
動性を保つに必要な温度より余分に溝形インダクタの中
の溶湯の温度が高すぎることがない。温度差は、従来の
θ＝５°では１５０°Ｃが実測されるが、θ＝４５°で
は２０〜５０°Ｃと下がる。溶湯が過昇温しないから、
Ｍｇの消失が遅い。(3) 加圧ガスに不活性ガスを使用す
るから、ＭｇがＭｇＯに変化することが抑制されてＭｇ
の消失が遅く、スラグの堆積も遅い。(4) 加圧式注湯炉
に動力傾動装置を設けるから、Ｍｇが消失した溶湯の排
出が速やかに可能であり、加圧式注湯炉が冷え過ぎない
うちに、新たにＭｇを添加した溶湯を適温で素早く蓄え
て次の注湯に備えることができ、Ｍｇの消失を止むを得
ず待つことがない。普通鋳鉄の加圧式注湯炉は２４時間
稼働か夜間に保温電力を投入して溶湯の排出は事故時な
どのみであるが、球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉では
溶湯の交換期間が短いことがよい。
のみで注湯と注湯停止とを行うから、出湯室の溶湯の流
動が少なくＭｇの消失が少ない。従来例のショット圧に
より溶湯を出湯室の底面を基準に上げ下げするものより
溶湯の流動が少ないからである。(2) 溝形インダクタの
溝は上方又は斜め上方に向くから、溝から出入りする溶
湯は溶湯室の溶湯をよく攪拌し、溝形インダクタと溶湯
室の溶湯の温度差が小さい。このため、注湯に必要な流
動性を保つに必要な温度より余分に溝形インダクタの中
の溶湯の温度が高すぎることがない。温度差は、従来の
θ＝５°では１５０°Ｃが実測されるが、θ＝４５°で
は２０〜５０°Ｃと下がる。溶湯が過昇温しないから、
Ｍｇの消失が遅い。(3) 加圧ガスに不活性ガスを使用す
るから、ＭｇがＭｇＯに変化することが抑制されてＭｇ
の消失が遅く、スラグの堆積も遅い。(4) 加圧式注湯炉
に動力傾動装置を設けるから、Ｍｇが消失した溶湯の排
出が速やかに可能であり、加圧式注湯炉が冷え過ぎない
うちに、新たにＭｇを添加した溶湯を適温で素早く蓄え
て次の注湯に備えることができ、Ｍｇの消失を止むを得
ず待つことがない。普通鋳鉄の加圧式注湯炉は２４時間
稼働か夜間に保温電力を投入して溶湯の排出は事故時な
どのみであるが、球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉では
溶湯の交換期間が短いことがよい。
【０００９】発明２によれば、溝形インダクタは、保温
する以上に充分大きく昇温可能な出力を持つから、新た
にＭｇを添加した溶湯を適温で素早く昇温して次の注湯
に備えることができ、Ｍｇの消失を止むを得ず待つこと
がない。発明３によれば、出湯室及び受湯室は、フラン
ジで着脱自在であるから、ＭｇＯスラグが堆積したら交
換して加圧式注湯炉全体の寿命を長くできる。
する以上に充分大きく昇温可能な出力を持つから、新た
にＭｇを添加した溶湯を適温で素早く昇温して次の注湯
に備えることができ、Ｍｇの消失を止むを得ず待つこと
がない。発明３によれば、出湯室及び受湯室は、フラン
ジで着脱自在であるから、ＭｇＯスラグが堆積したら交
換して加圧式注湯炉全体の寿命を長くできる。
【００１０】発明４によれば、ガス導入管の内径を５０
ｍｍ以上とするから、ＭｇＯのスラグが堆積して加圧ガ
スの吸排気時間の遅れによる注湯制御精度の悪化を遅ら
せることができる。５０ｍｍのとき、６ヵ月以上の寿命
が実証された。発明５によれば、加圧ガス制御装置にフ
ィルタを介装するから、加圧ガス制御装置にＭｇＯのス
ラグなどが逆流しないで加圧ガス制御装置の性能維持が
できる。
ｍｍ以上とするから、ＭｇＯのスラグが堆積して加圧ガ
スの吸排気時間の遅れによる注湯制御精度の悪化を遅ら
せることができる。５０ｍｍのとき、６ヵ月以上の寿命
が実証された。発明５によれば、加圧ガス制御装置にフ
ィルタを介装するから、加圧ガス制御装置にＭｇＯのス
ラグなどが逆流しないで加圧ガス制御装置の性能維持が
できる。
【００１１】
【実施例】図１は実施例の断面図である。図において、
この加圧式注湯炉１は、密閉した溶湯室２の底部２ａか
ら立上がる出湯路３の上端の出湯室４と、この出湯室４
の底面の注湯口５と、底部２ａから立上がる受湯路６の
上端の受湯室７と、底部２ａに連通する溝形インダクタ
８と、ガス導入管９を介して溶湯室２の溶湯１０にガス
を加圧する加圧ガス制御装置１１とからなる。
この加圧式注湯炉１は、密閉した溶湯室２の底部２ａか
ら立上がる出湯路３の上端の出湯室４と、この出湯室４
の底面の注湯口５と、底部２ａから立上がる受湯路６の
上端の受湯室７と、底部２ａに連通する溝形インダクタ
８と、ガス導入管９を介して溶湯室２の溶湯１０にガス
を加圧する加圧ガス制御装置１１とからなる。
【００１２】以上は従来例とおよそ同一である。実施例
の特徴として、注湯口５にこれを開閉する棒状のストッ
パ１２を設ける。そして、溝形インダクタ８の軸心を水
平より下のθの角度が４５°ないし９０°になるように
向けて取付け、前記ガスを不活性ガスとする。更に、溶
湯室２の溶湯１０の全量を速やかに排出するよう、枠体
１３に取付けた加圧式注湯炉１を傾動させる油圧シリン
ダ又は電動歯車減速機などの動力傾動装置１４を設け
る。加圧式注湯炉１は、ピン１５ａの周りに傾動可能で
あり、枠体１３にピン１５ｂで取付けた動力傾動装置１
４のピン１５ｃで傾動力を受ける。
の特徴として、注湯口５にこれを開閉する棒状のストッ
パ１２を設ける。そして、溝形インダクタ８の軸心を水
平より下のθの角度が４５°ないし９０°になるように
向けて取付け、前記ガスを不活性ガスとする。更に、溶
湯室２の溶湯１０の全量を速やかに排出するよう、枠体
１３に取付けた加圧式注湯炉１を傾動させる油圧シリン
ダ又は電動歯車減速機などの動力傾動装置１４を設け
る。加圧式注湯炉１は、ピン１５ａの周りに傾動可能で
あり、枠体１３にピン１５ｂで取付けた動力傾動装置１
４のピン１５ｃで傾動力を受ける。
【００１３】前記溝形インダクタ８の出力を、溶湯室２
の最大容量の溶湯１０の温度を定常状態で保温する以上
に充分大きく昇温可能な出力とするとよい。出湯室４及
び受湯室７をそれぞれ出湯路３及び受湯路６にフランジ
１６ａ、１６ｂで着脱自在にするとよい。また、ガス導
入管９の内径を５０ｍｍ以上とし、加圧ガス制御装置１
１の溶湯室２側にフィルタ１７を介装するとよい。な
お、接種材容器２１のシュート２２から接種材としてフ
ェロシリコンの粒材２３を、注湯時の溶湯の流れの中に
接種すると、黒鉛の球状化率は、Ｍｇ添加後３０分で５
０％から９０％に、Ｍｇ添加後９０分で２０％から７５
％に向上する。
の最大容量の溶湯１０の温度を定常状態で保温する以上
に充分大きく昇温可能な出力とするとよい。出湯室４及
び受湯室７をそれぞれ出湯路３及び受湯路６にフランジ
１６ａ、１６ｂで着脱自在にするとよい。また、ガス導
入管９の内径を５０ｍｍ以上とし、加圧ガス制御装置１
１の溶湯室２側にフィルタ１７を介装するとよい。な
お、接種材容器２１のシュート２２から接種材としてフ
ェロシリコンの粒材２３を、注湯時の溶湯の流れの中に
接種すると、黒鉛の球状化率は、Ｍｇ添加後３０分で５
０％から９０％に、Ｍｇ添加後９０分で２０％から７５
％に向上する。
【００１４】このような構造によれば、次の作用があ
る。 (1) 注湯口５のストッパ１２の開閉のみで注湯と注湯停
止とを行うから、出湯室４の溶湯の流動が少なくＭｇの
消失が少ない。従来例のショット圧により溶湯を出湯室
の底面を基準に上げ下げするものより溶湯の流動が少な
いからである。 (2) 溝形インダクタ８の溝は上方又は斜め上方に向くか
ら、溝から出入りする溶湯は溶湯室２の溶湯１０をよく
攪拌し、溝形インダクタ８と溶湯室２の溶湯の温度差が
小さい。このため、注湯に必要な流動性を保つに必要な
温度より余分に溝形インダクタ１０の中の溶湯の温度が
高すぎることがない。温度差は、従来のθ＝５°では１
５０°Ｃが実測されるが、θ＝４５°では２０〜５０°
Ｃと下がる。溶湯が過昇温しないから、Ｍｇの消失が遅
い。 (3) 加圧ガスにＮ2 などの不活性ガスを使用するから、
ＭｇがＭｇＯに変化することが抑制されてＭｇの消失が
遅く、スラグの堆積も遅い。 (4) 加圧式注湯炉１に動力傾動装置１４を設けるから、
Ｍｇが消失した溶湯の排出が速やかに可能であり、加圧
式注湯炉１が冷え過ぎないうちに、新たにＭｇを添加し
た溶湯を適温で素早く蓄えて次の注湯に備えることがで
き、Ｍｇの消失を止むを得ず待つことがない。普通鋳鉄
の加圧式注湯炉は２４時間可動か夜間に保温電力を投入
して溶湯の排出は事故時などのみであるが、球状黒鉛鋳
鉄品用の加圧式注湯炉１では溶湯の交換期間が短いこと
がよい。 (5) 溝形インダクタ８は、保温する以上に充分大きく昇
温可能な出力を持つから、新たにＭｇを添加した溶湯を
適温で素早く昇温して次の注湯に備えることができ、Ｍ
ｇの消失を止むを得ず待つことがない。 (6) 出湯室４及び受湯室７は、フランジ１６ａ、１６ｂ
で着脱自在であるから、ＭｇＯスラグが堆積したら交換
して加圧式注湯炉１全体の寿命を長くできる。 (7) ガス導入管９の内径を５０ｍｍ以上とするから、Ｍ
ｇＯのスラグが堆積して加圧ガスの吸排気時間の遅れに
よる注湯制御精度の悪化を遅らせることができる。５０
ｍｍのとき、６ヵ月以上の寿命が実証された。 (8) 加圧ガス制御装置１１にフィルタ１７を介装するか
ら、加圧ガス制御装置１１にＭｇＯのスラグなどが逆流
しないで加圧ガス制御装置１１の性能維持ができる。
る。 (1) 注湯口５のストッパ１２の開閉のみで注湯と注湯停
止とを行うから、出湯室４の溶湯の流動が少なくＭｇの
消失が少ない。従来例のショット圧により溶湯を出湯室
の底面を基準に上げ下げするものより溶湯の流動が少な
いからである。 (2) 溝形インダクタ８の溝は上方又は斜め上方に向くか
ら、溝から出入りする溶湯は溶湯室２の溶湯１０をよく
攪拌し、溝形インダクタ８と溶湯室２の溶湯の温度差が
小さい。このため、注湯に必要な流動性を保つに必要な
温度より余分に溝形インダクタ１０の中の溶湯の温度が
高すぎることがない。温度差は、従来のθ＝５°では１
５０°Ｃが実測されるが、θ＝４５°では２０〜５０°
Ｃと下がる。溶湯が過昇温しないから、Ｍｇの消失が遅
い。 (3) 加圧ガスにＮ2 などの不活性ガスを使用するから、
ＭｇがＭｇＯに変化することが抑制されてＭｇの消失が
遅く、スラグの堆積も遅い。 (4) 加圧式注湯炉１に動力傾動装置１４を設けるから、
Ｍｇが消失した溶湯の排出が速やかに可能であり、加圧
式注湯炉１が冷え過ぎないうちに、新たにＭｇを添加し
た溶湯を適温で素早く蓄えて次の注湯に備えることがで
き、Ｍｇの消失を止むを得ず待つことがない。普通鋳鉄
の加圧式注湯炉は２４時間可動か夜間に保温電力を投入
して溶湯の排出は事故時などのみであるが、球状黒鉛鋳
鉄品用の加圧式注湯炉１では溶湯の交換期間が短いこと
がよい。 (5) 溝形インダクタ８は、保温する以上に充分大きく昇
温可能な出力を持つから、新たにＭｇを添加した溶湯を
適温で素早く昇温して次の注湯に備えることができ、Ｍ
ｇの消失を止むを得ず待つことがない。 (6) 出湯室４及び受湯室７は、フランジ１６ａ、１６ｂ
で着脱自在であるから、ＭｇＯスラグが堆積したら交換
して加圧式注湯炉１全体の寿命を長くできる。 (7) ガス導入管９の内径を５０ｍｍ以上とするから、Ｍ
ｇＯのスラグが堆積して加圧ガスの吸排気時間の遅れに
よる注湯制御精度の悪化を遅らせることができる。５０
ｍｍのとき、６ヵ月以上の寿命が実証された。 (8) 加圧ガス制御装置１１にフィルタ１７を介装するか
ら、加圧ガス制御装置１１にＭｇＯのスラグなどが逆流
しないで加圧ガス制御装置１１の性能維持ができる。
【００１５】
【発明の効果】この発明の球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注
湯炉によれば、溝形誘導炉に様々な構成要素を付加する
ので、溝形誘導炉を使用して更に溶湯のＭｇの消失限を
長くし、ＭｇＯスラグの発生を抑制して自動注湯精度を
維持し、止むを得ずＭｇが消失した溶湯の交換が可能で
あり、発生したスラグの除去が簡単であり、加圧注湯式
溝形誘導炉を球状黒鉛鋳鉄品用に実用化できるという効
果がある。
湯炉によれば、溝形誘導炉に様々な構成要素を付加する
ので、溝形誘導炉を使用して更に溶湯のＭｇの消失限を
長くし、ＭｇＯスラグの発生を抑制して自動注湯精度を
維持し、止むを得ずＭｇが消失した溶湯の交換が可能で
あり、発生したスラグの除去が簡単であり、加圧注湯式
溝形誘導炉を球状黒鉛鋳鉄品用に実用化できるという効
果がある。
【図１】実施例の断面図
１ 加圧式注湯炉 ２ 溶湯室 ２ａ 底部 ３ 出湯路 ４ 出湯室 ５ 注湯口 ６ 受湯路 ７ 受湯室 ８ 溝形インダクタ ９ ガス導入
管 １０ 溶湯 １１ 加圧ガ
ス制御装置 １２ ストッパ １３ 枠体 １４ 動力傾動装置 １６ａ フラン
ジ １６ｂ フランジ １７ フィル
タ
管 １０ 溶湯 １１ 加圧ガ
ス制御装置 １２ ストッパ １３ 枠体 １４ 動力傾動装置 １６ａ フラン
ジ １６ｂ フランジ １７ フィル
タ
Claims (5)
- 【請求項１】密閉した溶湯室の底部から立上がる出湯路
の上端の出湯室と、この出湯室の底面の注湯口と、前記
底部から立上がる受湯路の上端の受湯室と、前記底部に
連通する溝形インダクタと、ガス導入管を介して前記溶
湯室の溶湯にガスを加圧する加圧ガス制御装置とからな
る加圧式注湯炉において、 前記注湯口にこれを開閉する棒状のストッパを設け、前
記溝形インダクタの軸心を水平より下に４５°ないし９
０°に向けて取付け、前記ガスを不活性ガスとし、前記
溶湯室の溶湯の全量を排出するように前記加圧式注湯炉
を傾動させる動力傾動装置を設けることを特徴とする球
状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉。 - 【請求項２】請求項１記載の球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式
注湯炉において、前記溝形インダクタの出力を、前記溶
湯室の最大容量の前記溶湯の温度を定常状態で保温する
以上に昇温可能な出力とすることを特徴とする球状黒鉛
鋳鉄品用の加圧式注湯炉。 - 【請求項３】請求項１又は２記載の球状黒鉛鋳鉄品用の
加圧式注湯炉において、前記出湯室及び前記受湯室をそ
れぞれ前記出湯路及び前記受湯路にフランジで着脱自在
にすることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯
炉。 - 【請求項４】請求項１、２又は３記載の球状黒鉛鋳鉄品
用の加圧式注湯炉において、前記ガス導入管の内径を５
０ｍｍ以上とすることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄品用の
加圧式注湯炉。 - 【請求項５】請求項１、２、３又は４記載の球状黒鉛鋳
鉄品用の加圧式注湯炉において、前記加圧ガス制御装置
の前記溶湯室側にフィルタを介装することを特徴とする
球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10968793A JPH06320255A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10968793A JPH06320255A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06320255A true JPH06320255A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=14516649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10968793A Pending JPH06320255A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 球状黒鉛鋳鉄品用の加圧式注湯炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06320255A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005028456A (ja) * | 2000-12-27 | 2005-02-03 | Hoei Shokai:Kk | 容器 |
| WO2006024090A3 (en) * | 2004-09-01 | 2006-08-31 | Commw Scient Ind Res Org | Alloy casting apparatus |
| JP2007038261A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Nippon Crucible Co Ltd | 溶融金属取鍋 |
| WO2014057696A1 (ja) * | 2012-10-10 | 2014-04-17 | 新東工業株式会社 | 注湯装置及び注湯装置用取鍋 |
| EP2253724A4 (en) * | 2008-03-10 | 2014-08-20 | Yuxin Wang | METHOD FOR MACHINING BALL-SHAPED GRAPHITE ARISES AND OUTDOOR EQUIPMENT THEREFOR |
| CN105964999A (zh) * | 2016-06-17 | 2016-09-28 | 天津市津和双金属线材有限公司 | 一种浇包过滤装置 |
| CN111992703A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-11-27 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 一种垂直造型线浇注机用铁水转包 |
-
1993
- 1993-05-12 JP JP10968793A patent/JPH06320255A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005028456A (ja) * | 2000-12-27 | 2005-02-03 | Hoei Shokai:Kk | 容器 |
| WO2006024090A3 (en) * | 2004-09-01 | 2006-08-31 | Commw Scient Ind Res Org | Alloy casting apparatus |
| KR101234171B1 (ko) * | 2004-09-01 | 2013-02-18 | 커먼웰쓰 사이언티픽 앤드 인더스트리얼 리서치 오가니제이션 | 합금주조장치 |
| US9427803B2 (en) | 2004-09-01 | 2016-08-30 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Alloy casting apparatus |
| JP2007038261A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Nippon Crucible Co Ltd | 溶融金属取鍋 |
| EP2253724A4 (en) * | 2008-03-10 | 2014-08-20 | Yuxin Wang | METHOD FOR MACHINING BALL-SHAPED GRAPHITE ARISES AND OUTDOOR EQUIPMENT THEREFOR |
| WO2014057696A1 (ja) * | 2012-10-10 | 2014-04-17 | 新東工業株式会社 | 注湯装置及び注湯装置用取鍋 |
| JPWO2014057696A1 (ja) * | 2012-10-10 | 2016-09-05 | 新東工業株式会社 | 注湯装置及び注湯装置用取鍋 |
| CN105964999A (zh) * | 2016-06-17 | 2016-09-28 | 天津市津和双金属线材有限公司 | 一种浇包过滤装置 |
| CN111992703A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-11-27 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 一种垂直造型线浇注机用铁水转包 |
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