JPH06322451A - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
焼結鉱の製造方法Info
- Publication number
- JPH06322451A JPH06322451A JP13101693A JP13101693A JPH06322451A JP H06322451 A JPH06322451 A JP H06322451A JP 13101693 A JP13101693 A JP 13101693A JP 13101693 A JP13101693 A JP 13101693A JP H06322451 A JPH06322451 A JP H06322451A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pallet
- wall
- side wall
- sintering
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 空気吸引式焼結機のパレット側壁部の焼結状
態を改善し、歩留、強度を向上させ、風の焼結反応への
有効利用を高める。 【構成】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外壁６−
１と内壁６−２の２重構造とし、内壁６−２をパレット
の内側でかつパレット側壁と直角方向に可動とする。焼
結原料をパレットに充填後、内壁６−２で焼結機のパレ
ット側壁部の焼結原料を加圧し、パレット側壁部の過剰
空気流速を抑制しながら焼結する。 【効果】 パレット側壁近辺の密度の適正化が通風を適
正化し、焼結温度を上昇させ、歩留、強度を改善する。
態を改善し、歩留、強度を向上させ、風の焼結反応への
有効利用を高める。 【構成】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外壁６−
１と内壁６−２の２重構造とし、内壁６−２をパレット
の内側でかつパレット側壁と直角方向に可動とする。焼
結原料をパレットに充填後、内壁６−２で焼結機のパレ
ット側壁部の焼結原料を加圧し、パレット側壁部の過剰
空気流速を抑制しながら焼結する。 【効果】 パレット側壁近辺の密度の適正化が通風を適
正化し、焼結温度を上昇させ、歩留、強度を改善する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＤＬ式またはＧＷ式な
どの空気吸引式焼結機による鉄鉱石焼結鉱および非鉄鉱
石焼結鉱の製造法方法に関する。
どの空気吸引式焼結機による鉄鉱石焼結鉱および非鉄鉱
石焼結鉱の製造法方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＬ式鉄鉱石焼結法では、原料に内蔵し
た粉コークスに表面で着火した後、引き続き下方に吸引
される空気によって粉コークスの燃焼を継続させること
により、パレット上の高さ方向に数ｍｍ〜数十ｍｍの厚
みの燃焼帯が下方へ移動していく形で焼結反応が進行す
る。また、硫化鉱石を原料とする鉛鉱石、亜鉛鉱石など
も、同じように硫黄の酸化発熱で形成されるパレット上
の高さ方向に数ｍｍ〜数十ｍｍの厚みの燃焼帯が下方へ
移動していく形で焼結反応が進行する。
た粉コークスに表面で着火した後、引き続き下方に吸引
される空気によって粉コークスの燃焼を継続させること
により、パレット上の高さ方向に数ｍｍ〜数十ｍｍの厚
みの燃焼帯が下方へ移動していく形で焼結反応が進行す
る。また、硫化鉱石を原料とする鉛鉱石、亜鉛鉱石など
も、同じように硫黄の酸化発熱で形成されるパレット上
の高さ方向に数ｍｍ〜数十ｍｍの厚みの燃焼帯が下方へ
移動していく形で焼結反応が進行する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】焼結が均一に進むため
にはパレット内で均一に空気が流れなければならない
が、特にパレット側壁部ではパレットの内側にくらべて
過剰に空気が流れ、歩留の低下、強度の低下をもたらす
ばかりか、過剰空気比が高くなり不必要な風量が増加す
ることが知られている。パレット側壁部では原料のパレ
ット装入時にパレットの中間部に比して壁効果で原料充
填層の嵩密度が低くなりすぎ、そのため側壁近辺の焼結
層自体の通気抵抗が中間部に比して低くなり、過剰に風
が流れることも知られている。
にはパレット内で均一に空気が流れなければならない
が、特にパレット側壁部ではパレットの内側にくらべて
過剰に空気が流れ、歩留の低下、強度の低下をもたらす
ばかりか、過剰空気比が高くなり不必要な風量が増加す
ることが知られている。パレット側壁部では原料のパレ
ット装入時にパレットの中間部に比して壁効果で原料充
填層の嵩密度が低くなりすぎ、そのため側壁近辺の焼結
層自体の通気抵抗が中間部に比して低くなり、過剰に風
が流れることも知られている。
【０００４】このようなパレット側壁部近辺の過剰空気
を抑制するため、微粒鉱石を側壁側に偏在させたり、ま
たパレット側壁側に内側より原料を多めに装入し、ロー
ラーで圧密して焼成収縮を抑制することが試みられてい
るが、未だに充分に過剰通風を抑制するに至っていな
い。
を抑制するため、微粒鉱石を側壁側に偏在させたり、ま
たパレット側壁側に内側より原料を多めに装入し、ロー
ラーで圧密して焼成収縮を抑制することが試みられてい
るが、未だに充分に過剰通風を抑制するに至っていな
い。
【０００５】本発明は、パレット側壁近辺の低嵩密度原
料充填層に集中する過剰の風を抑制し、通過風量を適正
化することによりパレットサイド焼結層の焼結温度を上
昇させ、焼結歩留、焼結鉱強度を向上させ、過剰空気比
を低下させて不必要な風量を低下させ、ブロワーの電力
費用を低減させる焼結操業方法を提供し、焼結鉱の生産
性、歩留、品質の一層の向上をはかる。
料充填層に集中する過剰の風を抑制し、通過風量を適正
化することによりパレットサイド焼結層の焼結温度を上
昇させ、焼結歩留、焼結鉱強度を向上させ、過剰空気比
を低下させて不必要な風量を低下させ、ブロワーの電力
費用を低減させる焼結操業方法を提供し、焼結鉱の生産
性、歩留、品質の一層の向上をはかる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【０００７】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外
壁と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつ
パレット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレッ
トに充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料
を加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しなが
ら焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
壁と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつ
パレット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレッ
トに充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料
を加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しなが
ら焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
【０００８】 空気吸引式焼結機のパレット側壁のグ
レートより上部を外側に拡張し、かつ側壁を外壁と内壁
の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつパレット
側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレットに充填
後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料を加圧
し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しながら焼結
することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
レートより上部を外側に拡張し、かつ側壁を外壁と内壁
の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつパレット
側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレットに充填
後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料を加圧
し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しながら焼結
することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
【０００９】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外
壁と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつ
パレット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレッ
トに充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料
を加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制する
際、パレット幅方向の風量分布を測定し、パレット幅方
向の風量分布が均一になるように内壁の移動距離を調節
しながら焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
壁と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつ
パレット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレッ
トに充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料
を加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制する
際、パレット幅方向の風量分布を測定し、パレット幅方
向の風量分布が均一になるように内壁の移動距離を調節
しながら焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
【００１０】
【作用】本発明は、従来は固定式であった焼結パレット
側壁を固定式の外壁と移動可能な内壁とで構成し、内壁
はパレットの内側でかつパレット側壁と直角方向に移動
可能としてパレット側壁部近辺の原料充填層を圧密する
ことにより、パレット側壁部特有の低嵩密度層の嵩密度
をパレット内部の嵩密度並みに平滑化するようにして焼
結する。
側壁を固定式の外壁と移動可能な内壁とで構成し、内壁
はパレットの内側でかつパレット側壁と直角方向に移動
可能としてパレット側壁部近辺の原料充填層を圧密する
ことにより、パレット側壁部特有の低嵩密度層の嵩密度
をパレット内部の嵩密度並みに平滑化するようにして焼
結する。
【００１１】また、側壁を２重構造にすると焼結機のパ
レット容積が若干減少するため、側壁部のグレートより
上部を外側に拡張するのが好ましい。
レット容積が若干減少するため、側壁部のグレートより
上部を外側に拡張するのが好ましい。
【００１２】内壁移動の駆動力はモーターでもよいが、
高温粉塵の場所での保守・維持を考えると、焼結機本体
のパレットの駆動力を利用し、ストランド方向の移動の
駆動力を内壁の移動力に変換する機構を設けることが好
ましい。また、内壁の材料は高耐熱性・高耐摩耗性の材
料であればよく、一般に鋳鉄もしくは鋳鋼が使われる。
高温粉塵の場所での保守・維持を考えると、焼結機本体
のパレットの駆動力を利用し、ストランド方向の移動の
駆動力を内壁の移動力に変換する機構を設けることが好
ましい。また、内壁の材料は高耐熱性・高耐摩耗性の材
料であればよく、一般に鋳鉄もしくは鋳鋼が使われる。
【００１３】さらに、パレット幅方向の風量分布を測定
し、パレット幅方向の風量分布が均一になるように内壁
の移動距離を調節することが好ましい。移動距離の調節
は、ストランド方向の移動の駆動力を内壁の移動力に変
換する機構において内壁を移動させるネジもしくは押し
棒の長さの変更で可能である。風量測定装置はアネモメ
ーターもしくは熱線風量計等一般の風量測定装置でよ
く、また風量分布測定場所と焼結ベッド上の吸引空気、
ウインドボックスでの排ガスのいずれの場所でもよい。
し、パレット幅方向の風量分布が均一になるように内壁
の移動距離を調節することが好ましい。移動距離の調節
は、ストランド方向の移動の駆動力を内壁の移動力に変
換する機構において内壁を移動させるネジもしくは押し
棒の長さの変更で可能である。風量測定装置はアネモメ
ーターもしくは熱線風量計等一般の風量測定装置でよ
く、また風量分布測定場所と焼結ベッド上の吸引空気、
ウインドボックスでの排ガスのいずれの場所でもよい。
【００１４】焼結原料のパレット側壁部の嵩密度はパレ
ット内部の嵩密度よりも０．２〜０．５低く、そのため
２〜５倍の過剰空気が流れ、空気流速が速すぎるためコ
ークスの燃焼温度が上がりきらないで歩留、強度が低下
する。そこで、パレット側壁部の密度をパレット中央部
と等しくすることにより、空気のパレット側壁部近辺へ
の偏流が抑制され、パレット側壁部近辺の焼結温度が上
昇し、歩留、強度が改善され、焼結に必要な風量の適正
供給で風量原単位も低下できる。さらに、焼結機中央部
に分配される風量が増加し、生産率向上等の効果も副次
的に期待できる。
ット内部の嵩密度よりも０．２〜０．５低く、そのため
２〜５倍の過剰空気が流れ、空気流速が速すぎるためコ
ークスの燃焼温度が上がりきらないで歩留、強度が低下
する。そこで、パレット側壁部の密度をパレット中央部
と等しくすることにより、空気のパレット側壁部近辺へ
の偏流が抑制され、パレット側壁部近辺の焼結温度が上
昇し、歩留、強度が改善され、焼結に必要な風量の適正
供給で風量原単位も低下できる。さらに、焼結機中央部
に分配される風量が増加し、生産率向上等の効果も副次
的に期待できる。
【００１５】図４に焼結の操業状態の一例を示す。焼結
原料サージホッパー１に蓄えられた焼結原料は、焼結機
２に原料装入装置３で装入された後点火炉４で着火さ
れ、順次表層から下層に向けて焼結される。点火炉４を
通過した後はストランドの進行とともに焼結床の上層か
ら焼結が完了し、固結し、冷却され、シンターケーキ
５′ができる。焼結反応が行われている焼結溶融帯５よ
り上方は焼結反応が完了したいわゆるシンターケーキ部
分で、これより下方は原料状態の部分である。
原料サージホッパー１に蓄えられた焼結原料は、焼結機
２に原料装入装置３で装入された後点火炉４で着火さ
れ、順次表層から下層に向けて焼結される。点火炉４を
通過した後はストランドの進行とともに焼結床の上層か
ら焼結が完了し、固結し、冷却され、シンターケーキ
５′ができる。焼結反応が行われている焼結溶融帯５よ
り上方は焼結反応が完了したいわゆるシンターケーキ部
分で、これより下方は原料状態の部分である。
【００１６】本発明で使用するパレット側壁構造の断面
を図１に、従来構造の断面を図２に示す。
を図１に、従来構造の断面を図２に示す。
【００１７】図３に、ストランド方向の焼結機本体のパ
レット移動の駆動力を内壁の移動力に変換する機構の一
例を示す。焼結機本体のパレット移動の駆動力は、押し
棒７を通して直角方向の移動に変換され、押し棒７が内
壁６−２を移動させる。押し棒７は予め決められた移動
距離にくるとヒンジ７−１で内壁６−２側にかけられ、
焼結が完了するまでは逆戻りできないようになってい
る。さらに、押し棒７の外壁６−１の外側にはリターン
用バネ７−２が装着されており、パレットが排鉱を終え
て焼結機ストランドの下側に来たときにヒンジ７−１を
はずすと同時にバネ７−２の力で外壁６−１と内壁６−
２が密着する。これにより、再びパレットが原料装入部
にきた時にはパレット幅一杯に原料が充填される。な
お、押し棒７の外壁６−１の外側部分には漏風防止用カ
バー７−３が必要で、カバー７−３と押し棒７の間はＯ
リング等でシーリングしてある。
レット移動の駆動力を内壁の移動力に変換する機構の一
例を示す。焼結機本体のパレット移動の駆動力は、押し
棒７を通して直角方向の移動に変換され、押し棒７が内
壁６−２を移動させる。押し棒７は予め決められた移動
距離にくるとヒンジ７−１で内壁６−２側にかけられ、
焼結が完了するまでは逆戻りできないようになってい
る。さらに、押し棒７の外壁６−１の外側にはリターン
用バネ７−２が装着されており、パレットが排鉱を終え
て焼結機ストランドの下側に来たときにヒンジ７−１を
はずすと同時にバネ７−２の力で外壁６−１と内壁６−
２が密着する。これにより、再びパレットが原料装入部
にきた時にはパレット幅一杯に原料が充填される。な
お、押し棒７の外壁６−１の外側部分には漏風防止用カ
バー７−３が必要で、カバー７−３と押し棒７の間はＯ
リング等でシーリングしてある。
【００１８】
【実施例】焼結面積６００ｍ2 （５ｍ幅×１２０ｍスト
ランド長さ）のＤＬ鉄鉱石焼結機で、層厚６００ｍｍ、
負圧１５００ｍｍａｑで表層に非接触型の磁気浮揚装置
を使った操業時の生産率は３１．７ｔ／ｄ／ｍ2 、成品
歩留は８２．２％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常温強度は８
９．５で、主排気ブロワーの電力消費は１６ｋＷ／ｔ−
ｓであった。図１に示すような側壁に変更した後、パレ
ット表層のパレット幅方向の風速分布を測定したとこ
ろ、パレット中央部では０．４５ｍ／ｓｅｃで、側壁部
１００ｍｍ幅の平均風速は２ｍ／ｓｅｃであった。押し
棒の移動を５０ｍｍにしたところ、パレット幅方向に平
均０．５ｍ／ｓｅｃにできた。生産率は３２．５ｔ／ｄ
／ｍ2 、成品歩留は８４．４％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常
温強度は９１．２で、主排気ブロワーの電力消費は１
５．５ｋＷ／ｔ−ｓに改善された。さらに外壁を外側に
２００ｍｍ拡幅し、内壁の移動距離を１００ｍｍにする
ことにより生産率は３４．８ｔ／ｄ／ｍ2 、成品歩留は
８５．１％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常温強度は９１．４に
改善され、主排気ブロワーの電力消費は増産にかかわら
ず１５．４ｋＷ／ｔ−ｓとほとんど変化しなかった。
ランド長さ）のＤＬ鉄鉱石焼結機で、層厚６００ｍｍ、
負圧１５００ｍｍａｑで表層に非接触型の磁気浮揚装置
を使った操業時の生産率は３１．７ｔ／ｄ／ｍ2 、成品
歩留は８２．２％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常温強度は８
９．５で、主排気ブロワーの電力消費は１６ｋＷ／ｔ−
ｓであった。図１に示すような側壁に変更した後、パレ
ット表層のパレット幅方向の風速分布を測定したとこ
ろ、パレット中央部では０．４５ｍ／ｓｅｃで、側壁部
１００ｍｍ幅の平均風速は２ｍ／ｓｅｃであった。押し
棒の移動を５０ｍｍにしたところ、パレット幅方向に平
均０．５ｍ／ｓｅｃにできた。生産率は３２．５ｔ／ｄ
／ｍ2 、成品歩留は８４．４％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常
温強度は９１．２で、主排気ブロワーの電力消費は１
５．５ｋＷ／ｔ−ｓに改善された。さらに外壁を外側に
２００ｍｍ拡幅し、内壁の移動距離を１００ｍｍにする
ことにより生産率は３４．８ｔ／ｄ／ｍ2 、成品歩留は
８５．１％、ＪＩＳ法ＳＩで示す常温強度は９１．４に
改善され、主排気ブロワーの電力消費は増産にかかわら
ず１５．４ｋＷ／ｔ−ｓとほとんど変化しなかった。
【００１９】
【発明の効果】本発明により、パレット側壁部の焼結温
度を上層させて歩留、強度を改善し、かつ焼結の有効風
量比率を増加させることにより電力費を低減することが
できる。
度を上層させて歩留、強度を改善し、かつ焼結の有効風
量比率を増加させることにより電力費を低減することが
できる。
【図１】本発明で使用するパレット側壁の構造断面図で
ある。
ある。
【図２】従来のパレット側壁の構造断面図である。
【図３】本発明で使用するパレット内壁を移動する構造
の例を示す図である。
の例を示す図である。
【図４】ＤＬ式焼結機の操業状態を示す図である。
１ 焼結原料サージホッパー ２ 焼結機 ２−１ パレット ２−２ 車輪 ３ 原料装入装置 ４ 点火炉 ５ 燃焼溶融帯 ５′ シンターケーキ ６ パレット側壁 ６−１ 外壁 ６−２ 内壁 ７ 押し棒 ７−１ ヒンジ ７−２ リターン用バネ ７−３ 漏風防止用カバー ８ 原料充填層
Claims (3)
- 【請求項１】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外壁
と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつパ
レット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレット
に充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料を
加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しながら
焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 【請求項２】 空気吸引式焼結機のパレット側壁のグレ
ートより上部を外側に拡張し、かつ側壁を外壁と内壁の
２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつパレット側
壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレットに充填後
該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料を加圧し、
パレット側壁部の過剰空気流速を抑制しながら焼結する
ことを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 【請求項３】 空気吸引式焼結機のパレット側壁を外壁
と内壁の２重構造とし、内壁をパレットの内側でかつパ
レット側壁と直角方向に可動とし、焼結原料をパレット
に充填後該内壁で焼結機のパレット側壁部の焼結原料を
加圧し、パレット側壁部の過剰空気流速を抑制する際、
パレット幅方向の風量分布を測定し、パレット幅方向の
風量分布が均一になるように内壁の移動距離を調節しな
がら焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13101693A JPH06322451A (ja) | 1993-05-10 | 1993-05-10 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13101693A JPH06322451A (ja) | 1993-05-10 | 1993-05-10 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322451A true JPH06322451A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=15048026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13101693A Withdrawn JPH06322451A (ja) | 1993-05-10 | 1993-05-10 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06322451A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190049185A (ko) * | 2017-11-01 | 2019-05-09 | 주식회사 포스코 | 소결광 제조 장치 및 제조 방법 |
-
1993
- 1993-05-10 JP JP13101693A patent/JPH06322451A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190049185A (ko) * | 2017-11-01 | 2019-05-09 | 주식회사 포스코 | 소결광 제조 장치 및 제조 방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105149875B (zh) | 一种低成本、高耐磨陶瓷合金复合衬板的制造方法 | |
| JPH09209050A (ja) | 高層厚による焼結鉱の製造方法 | |
| JPH06322451A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| WO1994004710A1 (fr) | Procede et appareil pour produire du minerai fritte | |
| JP2668613B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JPH06322450A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| CN101825395A (zh) | 一种烧结机台车边料压紧装置 | |
| JPH09125165A (ja) | 焼結操業方法および焼結パレット | |
| JP2008240028A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2627122B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JP2627125B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法及び製造装置 | |
| JPH06271952A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JP2881202B2 (ja) | 焼結層の通気性調整装置 | |
| JPH0689416B2 (ja) | 焼結操業方法 | |
| JP2523415B2 (ja) | 焼結操業方法 | |
| JP2931502B2 (ja) | 高炉操業法 | |
| SU418527A1 (ja) | ||
| RU2148091C1 (ru) | Способ спекания агломерационной шихты | |
| JPH06129776A (ja) | 焼結鉱の製造方法およびそれに用いる焼結鉱製造用パレット | |
| JPS5457404A (en) | D. l. sintering method | |
| JPH04118255U (ja) | 鋳造用保持炉 | |
| JPH0873951A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JPH03226530A (ja) | 焼結操業方法および焼結用パレット | |
| CN2130821Y (zh) | 一种硅热法炼镁还原罐装料器 | |
| JPH0480328A (ja) | 焼結操業方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000801 |