JPH06324239A - 複数個の波光導体を有する光ケーブル - Google Patents
複数個の波光導体を有する光ケーブルInfo
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- JPH06324239A JPH06324239A JP6076058A JP7605894A JPH06324239A JP H06324239 A JPH06324239 A JP H06324239A JP 6076058 A JP6076058 A JP 6076058A JP 7605894 A JP7605894 A JP 7605894A JP H06324239 A JPH06324239 A JP H06324239A
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/441—Optical cables built up from sub-bundles
- G02B6/4411—Matrix structure
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4407—Optical cables with internal fluted support member
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- Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
- Installation Of Indoor Wiring (AREA)
- Electric Cable Arrangement Between Relatively Moving Parts (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 波光導体の機械的荷重にもとずく大きすぎる
減衰増加をできるだけ十分に回避できる構成を提供す
る。 【構成】 光ケーブルは複数個の波光導体を有し、この
波光導体は、所定のストラクチャを有する少なくとも１
つの群の中に設けられている。ストラクチャＳＴ１の内
部に、異なる機械的こわれやすさを有する波光導体Ｕ１
１１〜Ｕ１１４；Ｅ１１２〜Ｅ１３３が設けられてい
る。より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体Ｕ
１１１〜Ｕ１３４が所定のストラクチャＳＴ１の、高め
られた機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の
中に設けられている。
減衰増加をできるだけ十分に回避できる構成を提供す
る。 【構成】 光ケーブルは複数個の波光導体を有し、この
波光導体は、所定のストラクチャを有する少なくとも１
つの群の中に設けられている。ストラクチャＳＴ１の内
部に、異なる機械的こわれやすさを有する波光導体Ｕ１
１１〜Ｕ１１４；Ｅ１１２〜Ｅ１３３が設けられてい
る。より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体Ｕ
１１１〜Ｕ１３４が所定のストラクチャＳＴ１の、高め
られた機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の
中に設けられている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複数個の波光導体を有
する光ケーブルであって、該波光導体は、所定のストラ
クチャ（ＳＴ１）を有する少なくとも１つの群の中に設
けられており、個々の波光導体はストラクチャの内部で
それぞれ異なる機械的荷重を受けている形式の光ケーブ
ルに関する。
する光ケーブルであって、該波光導体は、所定のストラ
クチャ（ＳＴ１）を有する少なくとも１つの群の中に設
けられており、個々の波光導体はストラクチャの内部で
それぞれ異なる機械的荷重を受けている形式の光ケーブ
ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】著しく多くの波光導体を有する光ケーブ
ルを製造することは知られており、この場合、波光導体
は群毎に所定のストラクチャとして設けられている。こ
の種の所定のストラクチャの１つの可能な構成は、いわ
ゆる室ケーブルの場合、例えば成層体内部における波光
導体帯状体の配置である。この種のストラクチャの一例
はヨーロッパ特許Ａ１４９２２０６号公報に示されてお
り、著しく大きい密集密度を得るために、１つの群を形
成する帯状体成層体の内部において波光導体の数を、内
側から外側へ向うにつれて増加してゆく。
ルを製造することは知られており、この場合、波光導体
は群毎に所定のストラクチャとして設けられている。こ
の種の所定のストラクチャの１つの可能な構成は、いわ
ゆる室ケーブルの場合、例えば成層体内部における波光
導体帯状体の配置である。この種のストラクチャの一例
はヨーロッパ特許Ａ１４９２２０６号公報に示されてお
り、著しく大きい密集密度を得るために、１つの群を形
成する帯状体成層体の内部において波光導体の数を、内
側から外側へ向うにつれて増加してゆく。
【０００３】通常はらせん状にケーブル軸線へ走行する
ように設けられている所定のストラクチャを有するこの
種の群の場合、個々の波光導体に対してそのままでは、
機械的荷重を回避することは即ち波光導体にわずかしか
荷重を与えない位置を取らせることは、いずれにしても
できない。何故ならば波光導体は所定のストラクチャの
内部では前述の位置においては実質的に機械的に結合さ
れているからである。この種の機械的な荷重（ミクロ−
またはマクロ屈曲という名称で知られている）は実質的
に不所望の著しく強い減衰増加を生ぜさせるからであ
る。
ように設けられている所定のストラクチャを有するこの
種の群の場合、個々の波光導体に対してそのままでは、
機械的荷重を回避することは即ち波光導体にわずかしか
荷重を与えない位置を取らせることは、いずれにしても
できない。何故ならば波光導体は所定のストラクチャの
内部では前述の位置においては実質的に機械的に結合さ
れているからである。この種の機械的な荷重（ミクロ−
またはマクロ屈曲という名称で知られている）は実質的
に不所望の著しく強い減衰増加を生ぜさせるからであ
る。
【０００４】
【発明の解決すべき課題】本発明の課題は、所定のスト
ラクチャの維持の下に、波光導体の機械的荷重にもとづ
く大きすぎる減衰増加をできるだけ十分に回避できる構
成を提供することである。
ラクチャの維持の下に、波光導体の機械的荷重にもとづ
く大きすぎる減衰増加をできるだけ十分に回避できる構
成を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題は次のようにし
て解決されている、即ちストラクチャの内部に異なる機
械的こわれやすさを有する波光導体が設けられており、
より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体が所定
のストラクチャの、高められた機械的荷重の現われる１
つまたは複数個の領域の中に設けられている。
て解決されている、即ちストラクチャの内部に異なる機
械的こわれやすさを有する波光導体が設けられており、
より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体が所定
のストラクチャの、高められた機械的荷重の現われる１
つまたは複数個の領域の中に設けられている。
【０００６】
【発明の効果】公知の所定のストラクチャの場合（例え
ば室ケーブルにおける帯状体成層体の場合）は、ストラ
クチャすなわちこの種の成層体の内部には常に同種の波
光導体が使用されている。これに対して本発明は、スト
ラクチャ内部で同種の波光導体のこの原理から出発す
る。この場合、本発明においては、種々異なるこわれや
すさを有する波光導体が次のように使用されている。即
ち著しく大きい機械的荷重の生ずる個所ではまず第一
に、高められた機械的荷重（例えばミクロ屈曲）のため
に設計されている、即ち機械的荷重に対してほとんどこ
われやすくない波光導体が設置される即ち使用される。
ストラクチャ内部のその他の領域においては、機械的荷
重に対してより高いこわれやすさを有する波光導体が使
用できる。何故ならばここでは波光導体の機械的荷重
が、したがって減衰増加がもともとより小さいか全く生
じないからである。機械的にほとんどこわれやすくない
波光導体は通常は、伝送の減衰がより高いからである。
この伝送減衰のわずかな増加は、機械的荷重にこわれや
すい波光導体の場合の大きすぎる機械的荷重にもとづく
減衰の増加よりも数桁小さい。
ば室ケーブルにおける帯状体成層体の場合）は、ストラ
クチャすなわちこの種の成層体の内部には常に同種の波
光導体が使用されている。これに対して本発明は、スト
ラクチャ内部で同種の波光導体のこの原理から出発す
る。この場合、本発明においては、種々異なるこわれや
すさを有する波光導体が次のように使用されている。即
ち著しく大きい機械的荷重の生ずる個所ではまず第一
に、高められた機械的荷重（例えばミクロ屈曲）のため
に設計されている、即ち機械的荷重に対してほとんどこ
われやすくない波光導体が設置される即ち使用される。
ストラクチャ内部のその他の領域においては、機械的荷
重に対してより高いこわれやすさを有する波光導体が使
用できる。何故ならばここでは波光導体の機械的荷重
が、したがって減衰増加がもともとより小さいか全く生
じないからである。機械的にほとんどこわれやすくない
波光導体は通常は、伝送の減衰がより高いからである。
この伝送減衰のわずかな増加は、機械的荷重にこわれや
すい波光導体の場合の大きすぎる機械的荷重にもとづく
減衰の増加よりも数桁小さい。
【０００７】本発明の種々の構成は請求項２以下に示さ
れている。
れている。
【０００８】次に本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。
る。
【０００９】
【実施例】図１に示されている光ケーブルは中心に耐引
張性のエレメントＣＥ１を有する。このエレメントの上
に、押し出し成形された、例えばポリエチレンから成る
プラスチック層ＣＰ１が設けられている。このプラスチ
ック層ＣＰ１の上に、断面が実質的にＵ字形の室素子Ｃ
Ａ１１およびＣＡ１ｎが示されている。より線化過程の
際にこれらの室素子ＣＡ１１〜ＣＡ１ｎは支持体ＣＰ１
の上をらせん状に走行するようにより線化される。完成
したケーブルにおいては当然、外装ＭＡ１と支持体ＣＰ
１との間の内室全体はｎ個のこの種の室素子ＣＡ１−Ｃ
Ａｎで充てんされている。外側に外装ＭＡ１が設けられ
ている。各々の室素子の中に（ＣＡ１１に示されている
様に）一群の波光導体が所定のストラクチャで設けられ
ている。この実施例では室素子ＣＡ１１の場合、ストラ
クチャＳＴ１は、それぞれ４つの波光導体を含む波光導
体帯状体の成層体Ｂ１１，Ｂ１２，Ｂ１３により構成さ
れている。所定のストラクチャＳＴ１は、それぞれ外側
に位置する波光導体に対する接続線として長方形の形状
を形成する。
張性のエレメントＣＥ１を有する。このエレメントの上
に、押し出し成形された、例えばポリエチレンから成る
プラスチック層ＣＰ１が設けられている。このプラスチ
ック層ＣＰ１の上に、断面が実質的にＵ字形の室素子Ｃ
Ａ１１およびＣＡ１ｎが示されている。より線化過程の
際にこれらの室素子ＣＡ１１〜ＣＡ１ｎは支持体ＣＰ１
の上をらせん状に走行するようにより線化される。完成
したケーブルにおいては当然、外装ＭＡ１と支持体ＣＰ
１との間の内室全体はｎ個のこの種の室素子ＣＡ１−Ｃ
Ａｎで充てんされている。外側に外装ＭＡ１が設けられ
ている。各々の室素子の中に（ＣＡ１１に示されている
様に）一群の波光導体が所定のストラクチャで設けられ
ている。この実施例では室素子ＣＡ１１の場合、ストラ
クチャＳＴ１は、それぞれ４つの波光導体を含む波光導
体帯状体の成層体Ｂ１１，Ｂ１２，Ｂ１３により構成さ
れている。所定のストラクチャＳＴ１は、それぞれ外側
に位置する波光導体に対する接続線として長方形の形状
を形成する。
【００１０】室素子ＣＡ１１を支持体ＣＰ１の上へより
線化する結果、波光導体はストラクチャＳＴの内部で種
々異なる荷重を受ける。この場合、実質的に次の荷重が
生ずる：より線化軸線（ＣＥ１の中心点）に沿っての巻
回によるねじれ荷重ならびに、らせん路の屈曲された案
内による屈曲荷重である。これらの荷重は、波光導体を
含むストラクチャＳＴ１の、半径方向および／または周
方向への伸長が大きいほど、それだけ大きくなる。この
場合、いちばん外側に位置する波光導体に特別に荷重が
加わる、何故ならばこの波光導体はねじれに関しても屈
曲に関してもストラクチャＳＴ１の対角線のほぼ交点に
存在する（仮想の）中性軸線ＡＸ１からいちばん離れて
いるからである。
線化する結果、波光導体はストラクチャＳＴの内部で種
々異なる荷重を受ける。この場合、実質的に次の荷重が
生ずる：より線化軸線（ＣＥ１の中心点）に沿っての巻
回によるねじれ荷重ならびに、らせん路の屈曲された案
内による屈曲荷重である。これらの荷重は、波光導体を
含むストラクチャＳＴ１の、半径方向および／または周
方向への伸長が大きいほど、それだけ大きくなる。この
場合、いちばん外側に位置する波光導体に特別に荷重が
加わる、何故ならばこの波光導体はねじれに関しても屈
曲に関してもストラクチャＳＴ１の対角線のほぼ交点に
存在する（仮想の）中性軸線ＡＸ１からいちばん離れて
いるからである。
【００１１】波光導体のより大きい機械的荷重（所定の
許容限界値を上回わる）は、波光導体の伝送減衰の著し
い増加を生ぜしめる。特別に荷重の加わる部分領域、例
えばストラクチャＳＴ１のいちばん外側の左角部および
右角部における波光導体のこの種の品質低下を回避する
目的で、ここに黒点として示されている、機械的に特に
こわれやすくない波光導体Ｕ１１１とＵ１１４が設けら
れる。このようにして、より線化過程による、またはミ
クロ屈折効果の結果による大きすぎる減衰増加が実質的
に低減される。
許容限界値を上回わる）は、波光導体の伝送減衰の著し
い増加を生ぜしめる。特別に荷重の加わる部分領域、例
えばストラクチャＳＴ１のいちばん外側の左角部および
右角部における波光導体のこの種の品質低下を回避する
目的で、ここに黒点として示されている、機械的に特に
こわれやすくない波光導体Ｕ１１１とＵ１１４が設けら
れる。このようにして、より線化過程による、またはミ
クロ屈折効果の結果による大きすぎる減衰増加が実質的
に低減される。
【００１２】同じく増加される機械的荷重を受ける光導
波体として、成層体ＳＴ１のいちばん下側帯状体Ｂ１３
の両方のいちばん外側光導波体Ｕ１３１とＵ１３４も対
象とされる。そのため好適にこの場合も、著しく低減さ
れる機械的感荷重を有する波光導体が設けられる。他
方、両方の最も内側に存在する、波光導体帯状体Ｂ１３
の波光導体Ｅ１３２とＥ１３３は、ストラクチャＳＴ１
の中性軸線により近くに位置するため、機械的により小
さい荷重しか受けない。そのため機械的な荷重によるそ
れらの減衰は（例えばより線化過程の際の）ほとんど実
質的に増加されない。
波体として、成層体ＳＴ１のいちばん下側帯状体Ｂ１３
の両方のいちばん外側光導波体Ｕ１３１とＵ１３４も対
象とされる。そのため好適にこの場合も、著しく低減さ
れる機械的感荷重を有する波光導体が設けられる。他
方、両方の最も内側に存在する、波光導体帯状体Ｂ１３
の波光導体Ｅ１３２とＥ１３３は、ストラクチャＳＴ１
の中性軸線により近くに位置するため、機械的により小
さい荷重しか受けない。そのため機械的な荷重によるそ
れらの減衰は（例えばより線化過程の際の）ほとんど実
質的に増加されない。
【００１３】ストラクチャの内部でより小さいこわれや
すさを有すべきである波光導体たとえばＵ１１１−Ｕ１
３４の選択は、ケーブル構造およびより線化過程のその
都度のパラメータに依存する。この場合、個々のストラ
クチャをより線化する１区間の長さは、１区間の長さが
短かくなると、増加された機械的荷重が生ずるように、
処理される。さらにそれぞれのストラクチャの外径は、
ストラクチャがより大きくなると（即ちストラクチャ内
部の波光導体の本数が増加すると）、外側領域における
個々の波光導体の機械的荷重も増加するように処理され
る。１つのストラクチャの内部の光導波体のうちの何本
をそれぞれ機械的にこわれやすくない波光導体たとえば
Ｕ１１１−Ｕ１３４として設けるかは、その都度の所与
の条件とそれぞれのストラクチャに内在する配置特性に
依存する。個々のケースにおいて理論的な配慮のほか
に、ストラクチャ内部のそれぞれ特別に機械的に荷重を
受ける波光導体の数および位置は、実際の試作によって
も次のようにして簡単に求められる。即ち１つのケーブ
ル実施例において、例えばより線化過程の結果、許容限
界値を上回わる減衰増加をこうむる波光導体を測定する
ことにより、求められる。
すさを有すべきである波光導体たとえばＵ１１１−Ｕ１
３４の選択は、ケーブル構造およびより線化過程のその
都度のパラメータに依存する。この場合、個々のストラ
クチャをより線化する１区間の長さは、１区間の長さが
短かくなると、増加された機械的荷重が生ずるように、
処理される。さらにそれぞれのストラクチャの外径は、
ストラクチャがより大きくなると（即ちストラクチャ内
部の波光導体の本数が増加すると）、外側領域における
個々の波光導体の機械的荷重も増加するように処理され
る。１つのストラクチャの内部の光導波体のうちの何本
をそれぞれ機械的にこわれやすくない波光導体たとえば
Ｕ１１１−Ｕ１３４として設けるかは、その都度の所与
の条件とそれぞれのストラクチャに内在する配置特性に
依存する。個々のケースにおいて理論的な配慮のほか
に、ストラクチャ内部のそれぞれ特別に機械的に荷重を
受ける波光導体の数および位置は、実際の試作によって
も次のようにして簡単に求められる。即ち１つのケーブ
ル実施例において、例えばより線化過程の結果、許容限
界値を上回わる減衰増加をこうむる波光導体を測定する
ことにより、求められる。
【００１４】前述の説明を明瞭にするために図２を用い
る。ここに示されている光ケーブルＯＣ２は外装ＭＡ
２，耐引張力素子およびこの上に取り付けられたプラス
チック被覆ＣＰ２を有する。ストラクチャＳＴ２は、著
しく高い伝送容量を得る目的で、３つの異なる波光導体
帯状体Ｂ２１，Ｂ２２およびＢ２３から成る。これらの
帯状体の外側から内側へ見て、それぞれ増加する本数の
波光導体を含む。ケーブル心の内室全体は所定数のこの
種のストラクチャで充てんされる。本発明の場合、図面
を簡単にするために、室素子をＣＡ２１の中に含まれる
ストラクチャＳＴ２だけが図示されており、他方、同様
に形成される別の３つのストラクチャは、外形だけが示
されている。
る。ここに示されている光ケーブルＯＣ２は外装ＭＡ
２，耐引張力素子およびこの上に取り付けられたプラス
チック被覆ＣＰ２を有する。ストラクチャＳＴ２は、著
しく高い伝送容量を得る目的で、３つの異なる波光導体
帯状体Ｂ２１，Ｂ２２およびＢ２３から成る。これらの
帯状体の外側から内側へ見て、それぞれ増加する本数の
波光導体を含む。ケーブル心の内室全体は所定数のこの
種のストラクチャで充てんされる。本発明の場合、図面
を簡単にするために、室素子をＣＡ２１の中に含まれる
ストラクチャＳＴ２だけが図示されており、他方、同様
に形成される別の３つのストラクチャは、外形だけが示
されている。
【００１５】いちばん外側の波光導体帯状体Ｂ２１は８
つの波光導体を含む。それぞれ左−および右外側に位置
する３つの波光導体Ｕ２１１，Ｕ２１２および２１３な
らびにＵ２１６，Ｕ２１７およびＵ２１８は特別に機械
的荷重を受けるため、これらを機械的荷重に対して特別
に感応させない内側構造を有する。他方、中心近くに設
けられる波光導体Ｅ２１４とＥ２１５は、ストラクチャ
ＳＴ２の中性軸線ＡＸ２からそれほど離れていないた
め、機械的により小さい荷重しか受けない。そのためＥ
２１４とＥ２１５のためには、それらの減衰特性に関し
て、機械的な荷重に対する特別に小さい感荷重により特
徴づけられる波光導体を用いる必要はない。
つの波光導体を含む。それぞれ左−および右外側に位置
する３つの波光導体Ｕ２１１，Ｕ２１２および２１３な
らびにＵ２１６，Ｕ２１７およびＵ２１８は特別に機械
的荷重を受けるため、これらを機械的荷重に対して特別
に感応させない内側構造を有する。他方、中心近くに設
けられる波光導体Ｅ２１４とＥ２１５は、ストラクチャ
ＳＴ２の中性軸線ＡＸ２からそれほど離れていないた
め、機械的により小さい荷重しか受けない。そのためＥ
２１４とＥ２１５のためには、それらの減衰特性に関し
て、機械的な荷重に対する特別に小さい感荷重により特
徴づけられる波光導体を用いる必要はない。
【００１６】全部で６つの波光導体を有する第２の波光
導体帯状体Ｂ２２の場合は、両方のそれぞれ外側の左お
よび右の波光導体がＵ２２１，Ｕ２２２ならびにＵ２２
５，Ｕ２２６は著しく小さい感応性の波光導体として形
成されている。他方、中性軸線ＡＸ２により近くに位置
する両方の内側波光導体ＥＰ２２３とＥ２２４は、機械
的荷重に関してより大きいこわれやすさを有することが
できる。
導体帯状体Ｂ２２の場合は、両方のそれぞれ外側の左お
よび右の波光導体がＵ２２１，Ｕ２２２ならびにＵ２２
５，Ｕ２２６は著しく小さい感応性の波光導体として形
成されている。他方、中性軸線ＡＸ２により近くに位置
する両方の内側波光導体ＥＰ２２３とＥ２２４は、機械
的荷重に関してより大きいこわれやすさを有することが
できる。
【００１７】全部で４つの波光導体を有するいちばん下
の波光導体帯状体ＬＢ２３においては、両方の外側に位
置する波光導体Ｕ２３１とＵ２３４は機械的にこわれや
すくない波光導体として設けられている。他方、より内
側に位置する波光導体Ｅ２３２とＥ２３３は、機械的荷
重に対してより大きいこわれやすさを有することができ
る。何故ならばＥ２３２とＥ２３３は、中性軸線ＡＸ２
のより近くに位置するからである。
の波光導体帯状体ＬＢ２３においては、両方の外側に位
置する波光導体Ｕ２３１とＵ２３４は機械的にこわれや
すくない波光導体として設けられている。他方、より内
側に位置する波光導体Ｅ２３２とＥ２３３は、機械的荷
重に対してより大きいこわれやすさを有することができ
る。何故ならばＥ２３２とＥ２３３は、中性軸線ＡＸ２
のより近くに位置するからである。
【００１８】図１および図２のこの実施例に示されてい
る様に、ストラクチャの内部において、機械的にこわれ
やすくない波光導体Ｕ１１１〜Ｕ２３４の数と分割は、
それぞれのストラクチャＳＴ１またはＳＴ２に固有に発
生する機械的こわれやすさに応じて選定できる。この場
合、中性軸線ＡＸ１またはＡＸ２からの間隔が大きくな
ると、機械的にこわれやすくない波光導体が用いられ
る。他方、コア領域においては中性軸線ＡＸ１ないしＡ
Ｘ２を中心として、機械的荷重に対するその減衰特性に
関して、より大きい機械的こわれやすさを有する波光導
体Ｅ１１２〜Ｅ２２３が設けられる。
る様に、ストラクチャの内部において、機械的にこわれ
やすくない波光導体Ｕ１１１〜Ｕ２３４の数と分割は、
それぞれのストラクチャＳＴ１またはＳＴ２に固有に発
生する機械的こわれやすさに応じて選定できる。この場
合、中性軸線ＡＸ１またはＡＸ２からの間隔が大きくな
ると、機械的にこわれやすくない波光導体が用いられ
る。他方、コア領域においては中性軸線ＡＸ１ないしＡ
Ｘ２を中心として、機械的荷重に対するその減衰特性に
関して、より大きい機械的こわれやすさを有する波光導
体Ｅ１１２〜Ｅ２２３が設けられる。
【００１９】図３による配置の場合、光ケーブルＯＣ３
において、中心の耐引張力性のコアＣＥ３を中心とし
て、ほぼ長方形の室ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎの設けられたよ
り大きいプラスチック体ＣＰ３が設けられている。この
ＣＰ３の上に−必要に応じてここに図示されていないカ
バー−および中間層の介在の下に−外装ＭＡ３が設けら
れる。ヘリカル状に走行する長方形の切欠ＣＡ３１〜Ｃ
Ａ３ｎの中に、波光導体を含むストラクチャがたとえば
帯状体成層体の形式で設けられる。この実施例の場合は
唯１つのストラクチャＳＴ３が示されている。その構造
および要素は図１のそれに相応する、即ち、機械的荷重
に対して特別にこわれやすくない４つの、それぞれ角部
に配置された波光導体Ｕ３１１〜Ｕ３３４が設けられて
いる。
において、中心の耐引張力性のコアＣＥ３を中心とし
て、ほぼ長方形の室ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎの設けられたよ
り大きいプラスチック体ＣＰ３が設けられている。この
ＣＰ３の上に−必要に応じてここに図示されていないカ
バー−および中間層の介在の下に−外装ＭＡ３が設けら
れる。ヘリカル状に走行する長方形の切欠ＣＡ３１〜Ｃ
Ａ３ｎの中に、波光導体を含むストラクチャがたとえば
帯状体成層体の形式で設けられる。この実施例の場合は
唯１つのストラクチャＳＴ３が示されている。その構造
および要素は図１のそれに相応する、即ち、機械的荷重
に対して特別にこわれやすくない４つの、それぞれ角部
に配置された波光導体Ｕ３１１〜Ｕ３３４が設けられて
いる。
【００２０】図４はより線化素子ＯＥを示す。これは外
側の保護スリーブＳＨを有し、この内部に全部で１６の
波光導体から成るストラクチャＳＴ４が収容されてい
る。これらの１６の波光導体は各４つの波光導体帯状体
Ｂ４１−Ｂ４４へ分割されている。角部にそれぞれ配置
されている波光導体Ｕ４１１，Ｕ４１４，Ｕ４４１とＵ
４４４は、機械的な荷重に対して特別にこわれやすくな
い波光導体として形成されている。他方、さらに内側に
存在する白丸として示されている、波光導体−ストラク
チャＳＴ４の中性軸線ＡＸ４のより近くに位置する−は
より大きい機械的こわれやすさを有する。
側の保護スリーブＳＨを有し、この内部に全部で１６の
波光導体から成るストラクチャＳＴ４が収容されてい
る。これらの１６の波光導体は各４つの波光導体帯状体
Ｂ４１−Ｂ４４へ分割されている。角部にそれぞれ配置
されている波光導体Ｕ４１１，Ｕ４１４，Ｕ４４１とＵ
４４４は、機械的な荷重に対して特別にこわれやすくな
い波光導体として形成されている。他方、さらに内側に
存在する白丸として示されている、波光導体−ストラク
チャＳＴ４の中性軸線ＡＸ４のより近くに位置する−は
より大きい機械的こわれやすさを有する。
【００２１】ミクロ屈曲に対するファイバーのこわれや
すさは刊行物たとえばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．
Ｊｏｕｒｎａｌ ５５、１９７６、９３７頁−９５５頁
に示されている。そのこわれやすさの測定は刊行物たと
えばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．Ｊｏｕｒｎａｌ
５５、１９７６、第９３７−９５５頁に示されている。
その測定は、例えば“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｗ
ｉｒｅ ａｎｄ Ｃａｂｌｅ Ｓｙｍｐｏｓｉｏｍ”
（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第４５
０頁に示されているいわゆる“ｍｅｓｈ ｗｉｒｅ ｔ
ｅｓｔ”により行なわれる。ファイバー即ち波光導体の
ミクロ屈曲こわれやすさは、例えばＩＷＣＳ，Ｐｒｏｃ
ｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第７０４−７０９頁に示され
ているＭＡＣ値により特徴づけることができる。次に関
連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。
すさは刊行物たとえばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．
Ｊｏｕｒｎａｌ ５５、１９７６、９３７頁−９５５頁
に示されている。そのこわれやすさの測定は刊行物たと
えばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．Ｊｏｕｒｎａｌ
５５、１９７６、第９３７−９５５頁に示されている。
その測定は、例えば“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｗ
ｉｒｅ ａｎｄ Ｃａｂｌｅ Ｓｙｍｐｏｓｉｏｍ”
（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第４５
０頁に示されているいわゆる“ｍｅｓｈ ｗｉｒｅ ｔ
ｅｓｔ”により行なわれる。ファイバー即ち波光導体の
ミクロ屈曲こわれやすさは、例えばＩＷＣＳ，Ｐｒｏｃ
ｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第７０４−７０９頁に示され
ているＭＡＣ値により特徴づけることができる。次に関
連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。
【００２２】次の式が適用される。
【００２３】ＭＡＣ＝ＭＦＤ／λceff この式に示されている様に、モードフィールド直径ＭＦ
Ｄがより小さくされると、屈曲こわれやすさが減少する
（λceff＝実効限界波長）。コア領域に対する第１の屈
折値および外装領域に対する第２の所定の屈折値を有す
る光案内ファイバーは、通常は約７．５であるＭＡＣ値
を有する。このＭＡＣ値７．５を例えば６．５へ低下さ
せると（例えばモードフィールド直径ＭＦＤの減少化に
より）、ミクロ屈曲こわれやすさは、２よりも大きい係
数だけ低減される。そのためこの種の波光導体は増加さ
れた機械的荷重を受ける。この場合このことにより不所
望に大きい減衰量増加が生ずることはない。より低いＭ
ＡＣ値（即ち例えば７．４を、有利には７．０を、最良
には６．５さえも下回わる）を有するこの種の波光導体
は、図１〜図４の波光導体Ｕ１１１〜Ｕ４４４のために
最適である。こわれやすい波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ２２
３）のＭＡＣ値とこわれやすくない波光導体（Ｕ１１１
〜Ｕ４４４）のＭＡＣ値との差は好適には０．２にすべ
きであり、例えば０．５よりも大きく最適には１．０よ
りも大きい値を有すべきである。前記の値はλ＝１３０
０ｎｍへ関係づけられている。
Ｄがより小さくされると、屈曲こわれやすさが減少する
（λceff＝実効限界波長）。コア領域に対する第１の屈
折値および外装領域に対する第２の所定の屈折値を有す
る光案内ファイバーは、通常は約７．５であるＭＡＣ値
を有する。このＭＡＣ値７．５を例えば６．５へ低下さ
せると（例えばモードフィールド直径ＭＦＤの減少化に
より）、ミクロ屈曲こわれやすさは、２よりも大きい係
数だけ低減される。そのためこの種の波光導体は増加さ
れた機械的荷重を受ける。この場合このことにより不所
望に大きい減衰量増加が生ずることはない。より低いＭ
ＡＣ値（即ち例えば７．４を、有利には７．０を、最良
には６．５さえも下回わる）を有するこの種の波光導体
は、図１〜図４の波光導体Ｕ１１１〜Ｕ４４４のために
最適である。こわれやすい波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ２２
３）のＭＡＣ値とこわれやすくない波光導体（Ｕ１１１
〜Ｕ４４４）のＭＡＣ値との差は好適には０．２にすべ
きであり、例えば０．５よりも大きく最適には１．０よ
りも大きい値を有すべきである。前記の値はλ＝１３０
０ｎｍへ関係づけられている。
【００２４】波光導体の所望の非こわれやすさを得る目
的で、光案内ファイバーの設計を相応に変更できる。例
えば光案内ファイバーのコアの屈折率と外装の屈折率と
の差を増加させると、ファイバーの案内特性が改善さ
れ、そのため屈曲に対するこわれやすさがより小さくな
る。光ファイバーの機械的けんろう性のこの種の改善に
より、もちろん通常は減衰がわずかに増加はするが、し
かしこの増加は、機械的な荷重が増加した場合の機械的
にこわれやすい光案内ファイバーの減衰度増加よりは著
しく小さい。
的で、光案内ファイバーの設計を相応に変更できる。例
えば光案内ファイバーのコアの屈折率と外装の屈折率と
の差を増加させると、ファイバーの案内特性が改善さ
れ、そのため屈曲に対するこわれやすさがより小さくな
る。光ファイバーの機械的けんろう性のこの種の改善に
より、もちろん通常は減衰がわずかに増加はするが、し
かしこの増加は、機械的な荷重が増加した場合の機械的
にこわれやすい光案内ファイバーの減衰度増加よりは著
しく小さい。
【００２５】次に前述の事象を説明する関係式の導出を
簡単に説明する。
簡単に説明する。
【００２６】図５にミクロ屈折損失αがＭＡＣ値に依存
して、ａ＝４〜４．３μｍ（ａ＝コア半径）および△
（正規化された屈折率の差）＝０．００３３−０．００
３９％（ｎ1＝波光導体のコアの屈折数、ｎ2＝外装屈折
率）の場合に示されている。
して、ａ＝４〜４．３μｍ（ａ＝コア半径）および△
（正規化された屈折率の差）＝０．００３３−０．００
３９％（ｎ1＝波光導体のコアの屈折数、ｎ2＝外装屈折
率）の場合に示されている。
【００２７】 Δ＝（ｎ2（１）−ｎ2（２））／２ｎ2（１） （２） Ｖ−パラメータ：（ストラクチャパラメータ） Ｖ＝（２π／λ）α・ｎ1・√２Δ （３） モードフィールド直径
【００２８】
【数１】
【００２９】レーレー散乱による減衰 αS＝（０．６８５＋６６Δｎ）／λ4 （５） 次の屈折率の場合は次の値から出発する： Ｖｃ＝２．４０５ λｃ＝λceff＋１００ｎｍ（λｃ＝理論上の限界波長） ｎ1＝１．４５１；ただしλ＝１３００ｎｍ （１）〜（４）により次の式が得られる。
【００３０】Δ＝（１／２π2）（λｃＶｃ／ＭＡＣ・
λceff・ｎ1）…０.６５＋１.６１９／（λｃＶｃ／
λ）・＋・２.８７９／（λｃＶｃ／λ） 正規化された屈折率差△を屈折率差△ｎに変換してその
結果を（５）に代入すると、図６に示されている、λ
ceffの関数としての減衰αsの依存性が、種々のＭＡＣ
値の場合に得られる。曲線Ｋ１はＭＡＣ＝６．５、曲線
Ｋ２はＭＡＣ＝７、曲線Ｋ３はＭＡＣ＝７．５の場合に
それぞれ当てはまる。
λceff・ｎ1）…０.６５＋１.６１９／（λｃＶｃ／
λ）・＋・２.８７９／（λｃＶｃ／λ） 正規化された屈折率差△を屈折率差△ｎに変換してその
結果を（５）に代入すると、図６に示されている、λ
ceffの関数としての減衰αsの依存性が、種々のＭＡＣ
値の場合に得られる。曲線Ｋ１はＭＡＣ＝６．５、曲線
Ｋ２はＭＡＣ＝７、曲線Ｋ３はＭＡＣ＝７．５の場合に
それぞれ当てはまる。
【００３１】図６に示されている様にＭＡＣ＝６．５の
場合でさえもキロメータ減衰（１３００ｎｍの場合）は
まだ０．４ｄＢ／ｋｍよりも小さい。ＭＡＣ＝７．５の
場合の減衰値に比べて、減衰はわずか約５・１０~2ｄＢ
／ｋｍしか増加しない。しかしミクロ屈折こわれやすさ
は著しく低減している。
場合でさえもキロメータ減衰（１３００ｎｍの場合）は
まだ０．４ｄＢ／ｋｍよりも小さい。ＭＡＣ＝７．５の
場合の減衰値に比べて、減衰はわずか約５・１０~2ｄＢ
／ｋｍしか増加しない。しかしミクロ屈折こわれやすさ
は著しく低減している。
【００３２】そのためこの種のファイバーは例えば、フ
ァイバーが著しく大きいミクロ屈折を受けるような、ケ
ーブル構造の位置に適する。
ァイバーが著しく大きいミクロ屈折を受けるような、ケ
ーブル構造の位置に適する。
【００３３】図７は、図１に示されているＵ形プロフィ
ルのケーブルの中に設けられている、１０個のファイバ
ー帯状体を有する帯状体成層体から成る、上側、中間お
よび下側の波光導体Ｌ１−Ｌ１２の減衰値αを示す。
ルのケーブルの中に設けられている、１０個のファイバ
ー帯状体を有する帯状体成層体から成る、上側、中間お
よび下側の波光導体Ｌ１−Ｌ１２の減衰値αを示す。
【００３４】破線は荷重の加わらない状態におけるファ
イバー帯状体の減衰値を示す。即ち全部の波光導体Ｌ１
−Ｌ１２は、波長１５５０ｎｍの場合にだいたい同じ減
衰度０．２ｄＢ／ｋｍを有する。屈曲にこわれやすいフ
ァイバーが用いられると、前述の荷重の場合たとえばよ
り線化そのものの場合またはケーブルの内部温度テスト
の場合、外側帯状体のいちばん外側の両方の波光導体に
対する減衰が著しく増加し、白丸ＥＬ１およびＥＬ１２
により示されている値にある。即ち減衰増加は約１．０
ｄＢ／ｋｍの値を有する。この場合、ＭＡＣ値８．２が
定められている。他方、いちばん外側の両方の波光導体
Ｌ１とＬ１２のために、屈曲にこわれやすくないＭＡＣ
値６．８のファイバーが用いられる時は、外側の両方の
波光導体における減衰増加は著しくわずかで、点ＵＬ１
（約０．３３ｄＢ／ｋｍ）と点ＵＬ１２（約０．４５ｄ
Ｂ／ｋｍ）により示されている値にしか達しない。
イバー帯状体の減衰値を示す。即ち全部の波光導体Ｌ１
−Ｌ１２は、波長１５５０ｎｍの場合にだいたい同じ減
衰度０．２ｄＢ／ｋｍを有する。屈曲にこわれやすいフ
ァイバーが用いられると、前述の荷重の場合たとえばよ
り線化そのものの場合またはケーブルの内部温度テスト
の場合、外側帯状体のいちばん外側の両方の波光導体に
対する減衰が著しく増加し、白丸ＥＬ１およびＥＬ１２
により示されている値にある。即ち減衰増加は約１．０
ｄＢ／ｋｍの値を有する。この場合、ＭＡＣ値８．２が
定められている。他方、いちばん外側の両方の波光導体
Ｌ１とＬ１２のために、屈曲にこわれやすくないＭＡＣ
値６．８のファイバーが用いられる時は、外側の両方の
波光導体における減衰増加は著しくわずかで、点ＵＬ１
（約０．３３ｄＢ／ｋｍ）と点ＵＬ１２（約０．４５ｄ
Ｂ／ｋｍ）により示されている値にしか達しない。
【００３５】そのためストラクチャの臨界領域にほとん
ど屈曲にこわれやすくない波光導体を本発明により使用
することにより、ストラクチャの特性全体の著しい改善
が達成される。詳細には次の点が改善される：このスト
ラクチャの維持の下に全体的により小さい減衰値が得ら
れる。
ど屈曲にこわれやすくない波光導体を本発明により使用
することにより、ストラクチャの特性全体の著しい改善
が達成される。詳細には次の点が改善される：このスト
ラクチャの維持の下に全体的により小さい減衰値が得ら
れる。
【００３６】所定の減衰値の場合は不利な処理パラメー
タ（より大きい屈曲、より小さい区間長さ）が許容でき
る。
タ（より大きい屈曲、より小さい区間長さ）が許容でき
る。
【００３７】処理パラメータおよび減衰が変らない場合
は、ストラクチャの内部でより多くの本数の波光導体が
設置できる。
は、ストラクチャの内部でより多くの本数の波光導体が
設置できる。
【００３８】１つの成層体の内部の１つの帯状体の内部
にわずか６つの波光導体ではなく、１つの帯状体の内部
に８つの波光導体の成層体を、許容される誤差の値を上
回わることなく、実現できる。
にわずか６つの波光導体ではなく、１つの帯状体の内部
に８つの波光導体の成層体を、許容される誤差の値を上
回わることなく、実現できる。
【００３９】１つの所定のストラクチャの内部に、わず
かしか屈曲こわれやすさを有しない全部の波光導体を構
成することもできる、即ちＭＡＣ値７．４を有利に７．
０を、必要に応じて６．５さえも下回わるＭＡＣ値で全
部の波光導体を構成することもできる。
かしか屈曲こわれやすさを有しない全部の波光導体を構
成することもできる、即ちＭＡＣ値７．４を有利に７．
０を、必要に応じて６．５さえも下回わるＭＡＣ値で全
部の波光導体を構成することもできる。
【００４０】実際の所与条件たとえば維持されるべき寸
法選定は、ストラクチャ内部で最も強く荷重を受ける領
域において、機械的にわずかしかこわれやすくない波光
導体を有するストラクチャを構成する場合は、必ずしも
そのまま考慮しなくてよい。そのため本発明の別の構成
の課題は、種々異なる機械的こわれやすさの波光導体を
有する所定のストラクチャを、実際の所与条件の十分な
考慮の下に、簡単に構成する手段を提供することであ
る。この課題はこの変形実施例の第１の解決手段により
次のようにして解決されている。即ちより高い機械的荷
重の領域における波光導体は、その１次コーティングの
層の厚さを、より低い機械的荷重の領域における波光導
体よりも、より大きくすることにより、解決されてい
る。
法選定は、ストラクチャ内部で最も強く荷重を受ける領
域において、機械的にわずかしかこわれやすくない波光
導体を有するストラクチャを構成する場合は、必ずしも
そのまま考慮しなくてよい。そのため本発明の別の構成
の課題は、種々異なる機械的こわれやすさの波光導体を
有する所定のストラクチャを、実際の所与条件の十分な
考慮の下に、簡単に構成する手段を提供することであ
る。この課題はこの変形実施例の第１の解決手段により
次のようにして解決されている。即ちより高い機械的荷
重の領域における波光導体は、その１次コーティングの
層の厚さを、より低い機械的荷重の領域における波光導
体よりも、より大きくすることにより、解決されてい
る。
【００４１】それぞれより高い機械的荷重の領域におけ
る波光導体の第１の被覆スリーブ（１次コーティング）
の厚さ増加により、波光導体の伝送特性における許容で
きないほど高い減衰増加を生ぜさせるおそれのある、こ
れらのミクロ−および／またはマクロ屈曲の影響（いわ
ゆる“ミクロ−またはマクロベンディング”）はほとん
ど受けない様になる。何故ならば１次コーティングの厚
さ増加により有利に、例えば発生し得る機械的荷重たと
えば圧縮荷重に対して付加的な減衰作用を与えるからで
ある。さらにこの種の波光導体は実際の所与条件に著し
く簡単に適合化される種々の変形可能なストラクチャ構
成を可能にする。何故ならばそれぞれの波光導体の１次
被覆の厚さを所期のように調整することにより、ストラ
クチャの例えば所定のスペース状態、値選定データ、各
々の波光導体への最大許容圧縮力等を、ストラクチャ構
成の際に著しく簡単に有利に考慮できるからである。
る波光導体の第１の被覆スリーブ（１次コーティング）
の厚さ増加により、波光導体の伝送特性における許容で
きないほど高い減衰増加を生ぜさせるおそれのある、こ
れらのミクロ−および／またはマクロ屈曲の影響（いわ
ゆる“ミクロ−またはマクロベンディング”）はほとん
ど受けない様になる。何故ならば１次コーティングの厚
さ増加により有利に、例えば発生し得る機械的荷重たと
えば圧縮荷重に対して付加的な減衰作用を与えるからで
ある。さらにこの種の波光導体は実際の所与条件に著し
く簡単に適合化される種々の変形可能なストラクチャ構
成を可能にする。何故ならばそれぞれの波光導体の１次
被覆の厚さを所期のように調整することにより、ストラ
クチャの例えば所定のスペース状態、値選定データ、各
々の波光導体への最大許容圧縮力等を、ストラクチャ構
成の際に著しく簡単に有利に考慮できるからである。
【００４２】変形実施例の第２の解決手段によれば、前
述の課題は次のようにして解決されている。即ちそれぞ
れより高い機械的荷重の領域における波光導体が、より
低い機械的荷重の領域における波光導体よりも、その第
１の被覆のためによりソフトな材料を有することにより
解決されている。
述の課題は次のようにして解決されている。即ちそれぞ
れより高い機械的荷重の領域における波光導体が、より
低い機械的荷重の領域における波光導体よりも、その第
１の被覆のためによりソフトな材料を有することにより
解決されている。
【００４３】この有利な構成によりストラクチャ内部の
より高い機械的荷重の個所における波光導体に対して
も、許容されない位に高い伝送減衰が回避される。外径
直径が同じ場合は、１次コーティング用のよりソフトな
材料を有するより強く荷重の加わる波光導体は、わずか
な荷重しか加わらない波光導体よりも、良好にクッショ
ン作用を受ける、即ち機械的に減衰される。このように
して、種々の所与条件に適合される最適化されたストラ
クチャ構成が可能になる。
より高い機械的荷重の個所における波光導体に対して
も、許容されない位に高い伝送減衰が回避される。外径
直径が同じ場合は、１次コーティング用のよりソフトな
材料を有するより強く荷重の加わる波光導体は、わずか
な荷重しか加わらない波光導体よりも、良好にクッショ
ン作用を受ける、即ち機械的に減衰される。このように
して、種々の所与条件に適合される最適化されたストラ
クチャ構成が可能になる。
【００４４】より強く荷重の加わる波光導体の１次コー
ティングのために、機械的にわずかしか荷重の加わらな
い波光導体の１次コーティングのためよりも、より大き
い１次被覆の厚さ（１次コーティング）ならびに同時に
よりソフトな材料を設けることは特に有利である。この
組み合わされた構成により、種々の所与条件を、たとえ
ば値選定データ、機械的な最小荷重（けんろう性）、各
々の個々の波光導体のための許容通過減衰等を満たすス
トラクチャが著しく簡単に構成される。
ティングのために、機械的にわずかしか荷重の加わらな
い波光導体の１次コーティングのためよりも、より大き
い１次被覆の厚さ（１次コーティング）ならびに同時に
よりソフトな材料を設けることは特に有利である。この
組み合わされた構成により、種々の所与条件を、たとえ
ば値選定データ、機械的な最小荷重（けんろう性）、各
々の個々の波光導体のための許容通過減衰等を満たすス
トラクチャが著しく簡単に構成される。
【００４５】荷重が生ずると、図１の帯状体成層体ＳＴ
１は実質的に、室空間における角部の４つのファイバー
Ｕ１１１，Ｕ１１４，Ｕ１３１，Ｕ１３４により実質的
に支持される。この角部の形式の減衰増加の目的で、必
要に応じて例えば温度サイクル、屈曲−または横方向圧
力検査が実施できる、即ち成層体の中で角部のファイバ
ーは最もこわれやすさが大きい。
１は実質的に、室空間における角部の４つのファイバー
Ｕ１１１，Ｕ１１４，Ｕ１３１，Ｕ１３４により実質的
に支持される。この角部の形式の減衰増加の目的で、必
要に応じて例えば温度サイクル、屈曲−または横方向圧
力検査が実施できる、即ち成層体の中で角部のファイバ
ーは最もこわれやすさが大きい。
【００４６】ストラクチャの波光導体の所望の不こわれ
やすさ−例えばそれらの４つの角部領域における−は次
のようにして得られる、即ちより高い機械的荷重の個所
における光案内ファイバーの被覆の設計（コーティング
設計）は、より低い機械的荷重の領域における光案内フ
ァイバーのそれに比較して、変形されていることにより
得られる。図１２は、波光導体ＬＷ１＊の構造を示す。
これは例えば図１のストラクチャＳＴ１における機械的
にわずかしかこわれやすくない波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１
３４のために使用できる。図１２の波光導体ＬＷ１＊は
中心に光案内用ガラスコアＣＯを有する。ＣＯは外装ガ
ラス（“被覆”）ＣＬにより囲まれている。その結果、
外径ＤＦを有する光案内ファイバーが形成されている。
この光案内ファイバーの上に少なくとも１つの１次の内
側のプラスチック被覆（１次コーティング）ＰＣが被着
されている。この１次コーティングＰＣのために例え
ば、弾性係数０．５〜２．５ＭＰａを有するウレタンア
クリラートのようなソフトな材料が選定される。この１
次コーティングＰＣはさらに少なくとも１つの２次の、
さらに外側に設けられる被覆（２次コーティング）によ
り被われる。この２次コーティングＳＣのために１次コ
ーティング用よりも硬い材料たとえばＳＣ、ウレタンア
クリラートまたはシリコンアクリラートエポキシダクリ
ラート−弾性係数５００〜１５００ＭＰａ−が、１次コ
ーティングＰＣの外側表面の損傷を実質的に回避する目
的で、さらにこの回避により光案内ファイバーの確実な
問題のない以後の処理を可能にする目的で、選定され
る。
やすさ−例えばそれらの４つの角部領域における−は次
のようにして得られる、即ちより高い機械的荷重の個所
における光案内ファイバーの被覆の設計（コーティング
設計）は、より低い機械的荷重の領域における光案内フ
ァイバーのそれに比較して、変形されていることにより
得られる。図１２は、波光導体ＬＷ１＊の構造を示す。
これは例えば図１のストラクチャＳＴ１における機械的
にわずかしかこわれやすくない波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１
３４のために使用できる。図１２の波光導体ＬＷ１＊は
中心に光案内用ガラスコアＣＯを有する。ＣＯは外装ガ
ラス（“被覆”）ＣＬにより囲まれている。その結果、
外径ＤＦを有する光案内ファイバーが形成されている。
この光案内ファイバーの上に少なくとも１つの１次の内
側のプラスチック被覆（１次コーティング）ＰＣが被着
されている。この１次コーティングＰＣのために例え
ば、弾性係数０．５〜２．５ＭＰａを有するウレタンア
クリラートのようなソフトな材料が選定される。この１
次コーティングＰＣはさらに少なくとも１つの２次の、
さらに外側に設けられる被覆（２次コーティング）によ
り被われる。この２次コーティングＳＣのために１次コ
ーティング用よりも硬い材料たとえばＳＣ、ウレタンア
クリラートまたはシリコンアクリラートエポキシダクリ
ラート−弾性係数５００〜１５００ＭＰａ−が、１次コ
ーティングＰＣの外側表面の損傷を実質的に回避する目
的で、さらにこの回避により光案内ファイバーの確実な
問題のない以後の処理を可能にする目的で、選定され
る。
【００４７】より高い機械的荷重の個所における波光導
体たとえば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４をそのストラクチ
ャＳＴ１の内部で、使用し得る圧力に対して機械的によ
り非感応しないようにする目的で、波光導体の被覆は次
のように形成される。即ち被覆は、小さい機械的荷重の
個所における波光導体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３より
も、大きい層の厚さを有する１次コーティングをそれぞ
れ有するように、形成される。その根拠は、“Ｉｎｔｅ
ｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｗｉｒｅ ｕｎｄ Ｃａｂｌｅ
Ｓｙｍｐｏｓｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ”（ＩＷ
ＣＳ）、１９９３、３８９〜３９０頁に示されている様
に第一に、１次コーティングＰＣが波光導体のミクロ屈
曲こわれやすさに影響を与えるからである。たとえばよ
り高い機械的圧力荷重の領域における波光導体Ｕ１１１
〜Ｕ１３４がより小さい機械的荷重の領域における例え
ば図１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような波光導体よりも、
それぞれ１．５〜４倍たとえば２〜３倍大きい、その１
次コーティングＰＣの層の厚さを有する。有利には機械
的にこわれやすさのより小さい波光導体の１次コーティ
ングＰＣのために、層の厚さ２０〜５０μｍたとえば３
０〜４０μｍが選定される。例えばソフトな１次コーテ
ィングＰＣの厚さ増加によりそのクッション作用すなわ
ちバッファ作用が増加する。そのため作用し得る、それ
ぞれの光案内ファイバーへの押圧荷重が減衰されて、全
体的により堅ろうな波光導体が形成される。
体たとえば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４をそのストラクチ
ャＳＴ１の内部で、使用し得る圧力に対して機械的によ
り非感応しないようにする目的で、波光導体の被覆は次
のように形成される。即ち被覆は、小さい機械的荷重の
個所における波光導体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３より
も、大きい層の厚さを有する１次コーティングをそれぞ
れ有するように、形成される。その根拠は、“Ｉｎｔｅ
ｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｗｉｒｅ ｕｎｄ Ｃａｂｌｅ
Ｓｙｍｐｏｓｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ”（ＩＷ
ＣＳ）、１９９３、３８９〜３９０頁に示されている様
に第一に、１次コーティングＰＣが波光導体のミクロ屈
曲こわれやすさに影響を与えるからである。たとえばよ
り高い機械的圧力荷重の領域における波光導体Ｕ１１１
〜Ｕ１３４がより小さい機械的荷重の領域における例え
ば図１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような波光導体よりも、
それぞれ１．５〜４倍たとえば２〜３倍大きい、その１
次コーティングＰＣの層の厚さを有する。有利には機械
的にこわれやすさのより小さい波光導体の１次コーティ
ングＰＣのために、層の厚さ２０〜５０μｍたとえば３
０〜４０μｍが選定される。例えばソフトな１次コーテ
ィングＰＣの厚さ増加によりそのクッション作用すなわ
ちバッファ作用が増加する。そのため作用し得る、それ
ぞれの光案内ファイバーへの押圧荷重が減衰されて、全
体的により堅ろうな波光導体が形成される。
【００４８】１次コーティングＰＣの設けられた、図１
２の波光導体ＬＷ１＊の光案内ファイバーは例えば、図
１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような機械的にこわれやすい
波光導体よりも、１．１〜１．５倍たとえば１．２〜
１．４倍大きい外径ＤＰＣを有する。例えば外径ＤＰＣ
は１６５〜２５０μｍ、例えば１７０〜２１０μｍが選
定される。より小さい機械的こわれやすさの図１の波光
導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の場合の２次コーティングＳＣ
は、より小さい機械的荷重の図１の波光導体Ｅ１１２〜
Ｅ１３３の２次コーティングに比較して、ほぼ等しいか
または１．１〜２倍大きい層の厚さをそれぞれ有する。
有利には２次コーティングＳＣのための層の厚さは１０
〜４０μｍたとえば２０〜３０μｍに選定される。その
ため圧縮荷重に対して機械的にけんろうな波光導体ＬＷ
１＊は、図１の機械的にこわれやすい波光導体Ｅ１１２
〜Ｅ１３３よりも、１．２〜１．８倍たとえば１．２〜
１．５倍大きい全体の外径を有する。例えば全体の外径
ＤＬＷは２００〜３００μｍたとえば２００〜２５０μ
ｍに選定される。
２の波光導体ＬＷ１＊の光案内ファイバーは例えば、図
１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような機械的にこわれやすい
波光導体よりも、１．１〜１．５倍たとえば１．２〜
１．４倍大きい外径ＤＰＣを有する。例えば外径ＤＰＣ
は１６５〜２５０μｍ、例えば１７０〜２１０μｍが選
定される。より小さい機械的こわれやすさの図１の波光
導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の場合の２次コーティングＳＣ
は、より小さい機械的荷重の図１の波光導体Ｅ１１２〜
Ｅ１３３の２次コーティングに比較して、ほぼ等しいか
または１．１〜２倍大きい層の厚さをそれぞれ有する。
有利には２次コーティングＳＣのための層の厚さは１０
〜４０μｍたとえば２０〜３０μｍに選定される。その
ため圧縮荷重に対して機械的にけんろうな波光導体ＬＷ
１＊は、図１の機械的にこわれやすい波光導体Ｅ１１２
〜Ｅ１３３よりも、１．２〜１．８倍たとえば１．２〜
１．５倍大きい全体の外径を有する。例えば全体の外径
ＤＬＷは２００〜３００μｍたとえば２００〜２５０μ
ｍに選定される。
【００４９】それぞれの波光導体のミクロ屈曲こわれや
すさへの１次コーティングＰＣの影響を説明するため
に、次のテーブルに例えば波光導体の５つの異なるコー
ティング形式Ｔ１〜Ｔ５が示されている。
すさへの１次コーティングＰＣの影響を説明するため
に、次のテーブルに例えば波光導体の５つの異なるコー
ティング形式Ｔ１〜Ｔ５が示されている。
【００５０】これらは、例えば“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏ
ｎａｌ Ｗｉｒｅ ｕｎｄ Ｃａｂｌｅ Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ、１９８
９、第４５０頁に示されている、いわゆる“メッシュワ
イヤテスト”を受ける。それぞれの光導体形式Ｔ１〜Ｔ
５に、個々にそれぞれ全体の外径ＤＬＷ、光案内ファイ
バー直径ＤＦ、外径ＤＰＣ、１次コーティングＰＣで被
覆された光案内ファイバー、ならびに１次コーティング
ＰＣおよび２次コーティングＳＣに対してそれらの所属
の弾性係数が示されている。
ｎａｌ Ｗｉｒｅ ｕｎｄ Ｃａｂｌｅ Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ、１９８
９、第４５０頁に示されている、いわゆる“メッシュワ
イヤテスト”を受ける。それぞれの光導体形式Ｔ１〜Ｔ
５に、個々にそれぞれ全体の外径ＤＬＷ、光案内ファイ
バー直径ＤＦ、外径ＤＰＣ、１次コーティングＰＣで被
覆された光案内ファイバー、ならびに１次コーティング
ＰＣおよび２次コーティングＳＣに対してそれらの所属
の弾性係数が示されている。
【００５１】 テーブル１ ＤＬＷ ＤＰＣ ＤＦ コーティング PCの弾性係数 ＳＣ [μｍ] [μｍ] [μｍ] 機種 ［ＭＰａ］ ［ＭＰａ］ 180 150 125 Ｔ1 1.6 1530 200 150 125 Ｔ2 1.6 1530 200 165 125 Ｔ3 1.6 1530 245 205 125 Ｔ4 2.6 690 245 190 125 Ｔ5 1.6 580 図１３に例えば５つの異なるコーティングされた波光導
体Ｔ１〜Ｔ５に対してそれぞれ、ミクロ屈曲損失（減衰
損失）α＊ｄＢ／ｋｇ圧縮荷重がそれぞれのいわゆるＭ
ＡＣ値に依存して、波長１５５０ｎｍにおいてＭＡＣ領
域たとえば６．５〜８．５にわたり示されている。ＭＡ
Ｃ値は、ＩＷＣＳ、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８８、
第７０４〜７０９頁に示されている様に、ファイバーす
なわち波光導体のマイクロこわれやすさを特徴づける。
次に関連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。この場
合、次の式が適用される： ＭＡＣ＝ＭＦＤ／λceff この式に示されている様に、それぞれの波光導体のモー
ドフィールド直径ＭＦＤが小さくなると、屈曲こわれや
すさは減少する。図１３にＴ１＊で示されている、テー
ブル１のコーティング形式Ｔ１の場合の測定直線は、現
行のモノモード波光導体の場合のミクロ屈曲損失にもと
づく減衰比を、ＭＡＣ値に依存して示す。この１次コー
ティング形式Ｔ１に比較して２次コーティング形式Ｔ２
の場合は、２次コーティングが約２０μｍだけ増加す
る。このことは図１３の減衰ダイヤグラムにおいて、測
定直線Ｔ１をわずかに下回わる測定直線Ｔ２＊を生ぜし
める。他方、伝送減衰の著しく大きい低減ないし低下
は、１次コーティング層の厚さ増加により達せられる。
このことは例えばコーティング形式Ｔ３−その測定直線
Ｔ３＊は約０．０５ｄＢ／ｋｇ（１測定単位）の間隔で
測定直線Ｔ２＊を下回わりかつこれにほぼ平行に走行す
る。図１３にさらにテーブル１のコーティング形式の場
合の測定直線Ｔ４＊が示されている。この直線は測定曲
線Ｔ３＊を著しく下回わりかつＴ３＊よりも小さい傾き
で走行する。コーティング形式Ｔ４はコーティング形式
Ｔ３よりも、１次コーティングのより大きい層厚（ＤＰ
Ｃ−ＤＦ＝８０μｍ）により特徴づけられている。同時
にその２次コーティングＰＣの場合は、この実施例にお
いてはより小さい例えば半分よりも小さい弾性係数を有
する材料が選定されている。このコーティングＴ４の設
計の場合、減衰損失の一層の低減が達せられる。このこ
とは測定曲線Ｔ３＊よりも小さい傾きで走行する測定直
線Ｔ４＊で当該の６．５〜８．５のＭＡＣ領域において
示されている。コーティング形式Ｔ５の場合、最終的に
波光導体はＭＡＣ値領域６．５〜８．５において外側の
圧縮荷重に近似的に依存しないようにできる。このこと
は例えば、１次コーティングＰＣの弾性係数を形式Ｔ４
の弾性係数よりも減少させることにより、達せられる。
このことは、Ｔ４＊下側を近似的に一定の形で走行する
測定曲線Ｔ５＊に示されている。
体Ｔ１〜Ｔ５に対してそれぞれ、ミクロ屈曲損失（減衰
損失）α＊ｄＢ／ｋｇ圧縮荷重がそれぞれのいわゆるＭ
ＡＣ値に依存して、波長１５５０ｎｍにおいてＭＡＣ領
域たとえば６．５〜８．５にわたり示されている。ＭＡ
Ｃ値は、ＩＷＣＳ、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８８、
第７０４〜７０９頁に示されている様に、ファイバーす
なわち波光導体のマイクロこわれやすさを特徴づける。
次に関連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。この場
合、次の式が適用される： ＭＡＣ＝ＭＦＤ／λceff この式に示されている様に、それぞれの波光導体のモー
ドフィールド直径ＭＦＤが小さくなると、屈曲こわれや
すさは減少する。図１３にＴ１＊で示されている、テー
ブル１のコーティング形式Ｔ１の場合の測定直線は、現
行のモノモード波光導体の場合のミクロ屈曲損失にもと
づく減衰比を、ＭＡＣ値に依存して示す。この１次コー
ティング形式Ｔ１に比較して２次コーティング形式Ｔ２
の場合は、２次コーティングが約２０μｍだけ増加す
る。このことは図１３の減衰ダイヤグラムにおいて、測
定直線Ｔ１をわずかに下回わる測定直線Ｔ２＊を生ぜし
める。他方、伝送減衰の著しく大きい低減ないし低下
は、１次コーティング層の厚さ増加により達せられる。
このことは例えばコーティング形式Ｔ３−その測定直線
Ｔ３＊は約０．０５ｄＢ／ｋｇ（１測定単位）の間隔で
測定直線Ｔ２＊を下回わりかつこれにほぼ平行に走行す
る。図１３にさらにテーブル１のコーティング形式の場
合の測定直線Ｔ４＊が示されている。この直線は測定曲
線Ｔ３＊を著しく下回わりかつＴ３＊よりも小さい傾き
で走行する。コーティング形式Ｔ４はコーティング形式
Ｔ３よりも、１次コーティングのより大きい層厚（ＤＰ
Ｃ−ＤＦ＝８０μｍ）により特徴づけられている。同時
にその２次コーティングＰＣの場合は、この実施例にお
いてはより小さい例えば半分よりも小さい弾性係数を有
する材料が選定されている。このコーティングＴ４の設
計の場合、減衰損失の一層の低減が達せられる。このこ
とは測定曲線Ｔ３＊よりも小さい傾きで走行する測定直
線Ｔ４＊で当該の６．５〜８．５のＭＡＣ領域において
示されている。コーティング形式Ｔ５の場合、最終的に
波光導体はＭＡＣ値領域６．５〜８．５において外側の
圧縮荷重に近似的に依存しないようにできる。このこと
は例えば、１次コーティングＰＣの弾性係数を形式Ｔ４
の弾性係数よりも減少させることにより、達せられる。
このことは、Ｔ４＊下側を近似的に一定の形で走行する
測定曲線Ｔ５＊に示されている。
【００５２】１次コーティングの層の厚さの増加に付加
的にまたはこれに依存することなく、より高い機械的荷
重たとえば押圧力の個所に位置定めされている波光導体
の場合に、例えば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４の場合に、
これらは必要に応じて次のようにしても圧力に一層こわ
れやすいように即ち一層けんろうにされる。即ちその１
次コーティングＰＣのために、図１のストラクチャＳＴ
１の内部のより小さい機械的荷重の範囲における波光導
体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３のＰＣのためよりも、よ
りソフトな材料が選定されていることにより、圧力に一
層こわれやすいように即ち一層けんろうにできる。その
ため有利に、より高い機械的荷重の領域における図１の
例えばＵ１１１〜Ｕ１３４のような波光導体は、より小
さい機械的荷重の領域における波光導体よりもできるだ
け小さい弾性係数を有するようにする。例えば図１の強
く荷重を受ける波光導体の１次コーティングＰＣのため
に、それぞれより小さい機械的荷重の領域における図１
の波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１３３のための材料よりも１〜
５倍たとえば１〜２．５倍ソフトな材料が選定されてい
る。特に有利に図１のより強く荷重を受ける波光導体Ｕ
１１１〜Ｕ１３４の１次コーティングのために、より小
さい荷重の領域における波光導体のための弾性係数より
も、例えば１〜２．５倍小さい弾性係数が選定されてい
る。好適には図１の一層けんろうな光導体Ｕ１１１〜Ｕ
１３４は、弾性係数０．５〜３たとえば１〜２ＭＰａを
有する。この構成に付加的にまたはこれに依存すること
なく、より高い圧力荷重の領域における波光導体は、必
要に応じて次のようにしても圧力に一層感応させること
ができる。即ち２次コーティングのために、より小さい
荷重を受ける光導体の材料よりもソフトな材料を選定す
ることにより、圧力に一層感応させることができる。有
利には一層けんろうな波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の２
次コーティングのための弾性係数は、機械的によりこわ
れやすい波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１１３の場合の弾性係数
よりも１．０〜２．５倍たとえば１．０〜２．０倍大き
く選定される。例えば機械的に圧力に対してより安定し
ている波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のための２次コーテ
ィングは、弾性係数５００〜１６００ＭＰａたとえば８
００〜１５００ＭＰａを有する。そのため２次コーティ
ングは有利に保護層として作用する。そのため外力は２
次コーティングＳＣから内側コーティング（１次コーテ
ィング）ＰＣの面へ伝達できる。
的にまたはこれに依存することなく、より高い機械的荷
重たとえば押圧力の個所に位置定めされている波光導体
の場合に、例えば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４の場合に、
これらは必要に応じて次のようにしても圧力に一層こわ
れやすいように即ち一層けんろうにされる。即ちその１
次コーティングＰＣのために、図１のストラクチャＳＴ
１の内部のより小さい機械的荷重の範囲における波光導
体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３のＰＣのためよりも、よ
りソフトな材料が選定されていることにより、圧力に一
層こわれやすいように即ち一層けんろうにできる。その
ため有利に、より高い機械的荷重の領域における図１の
例えばＵ１１１〜Ｕ１３４のような波光導体は、より小
さい機械的荷重の領域における波光導体よりもできるだ
け小さい弾性係数を有するようにする。例えば図１の強
く荷重を受ける波光導体の１次コーティングＰＣのため
に、それぞれより小さい機械的荷重の領域における図１
の波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１３３のための材料よりも１〜
５倍たとえば１〜２．５倍ソフトな材料が選定されてい
る。特に有利に図１のより強く荷重を受ける波光導体Ｕ
１１１〜Ｕ１３４の１次コーティングのために、より小
さい荷重の領域における波光導体のための弾性係数より
も、例えば１〜２．５倍小さい弾性係数が選定されてい
る。好適には図１の一層けんろうな光導体Ｕ１１１〜Ｕ
１３４は、弾性係数０．５〜３たとえば１〜２ＭＰａを
有する。この構成に付加的にまたはこれに依存すること
なく、より高い圧力荷重の領域における波光導体は、必
要に応じて次のようにしても圧力に一層感応させること
ができる。即ち２次コーティングのために、より小さい
荷重を受ける光導体の材料よりもソフトな材料を選定す
ることにより、圧力に一層感応させることができる。有
利には一層けんろうな波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の２
次コーティングのための弾性係数は、機械的によりこわ
れやすい波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１１３の場合の弾性係数
よりも１．０〜２．５倍たとえば１．０〜２．０倍大き
く選定される。例えば機械的に圧力に対してより安定し
ている波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のための２次コーテ
ィングは、弾性係数５００〜１６００ＭＰａたとえば８
００〜１５００ＭＰａを有する。そのため２次コーティ
ングは有利に保護層として作用する。そのため外力は２
次コーティングＳＣから内側コーティング（１次コーテ
ィング）ＰＣの面へ伝達できる。
【００５３】そのため２次コーティングの弾性係数の影
響は１次コーティングの影響に比較して、実質的に無視
できる。
響は１次コーティングの影響に比較して、実質的に無視
できる。
【００５４】そのためテーブル１におけるコーティング
形式Ｔ３〜Ｔ５を有する波光導体は約６．５〜８．５の
ＭＡＣ値領域において、コーティング形式Ｔ１に相応す
るように通常のように値の選定された波光導体よりも小
さいミクロ屈曲損失を有する。そのためこの種の修正さ
れた波光導体は、生じ得る押圧力の作用する、図１のス
トラクチャＳＴ１の個所に位置定めされる。図１の実施
例においてこの位置は例えば帯状体成層体における４つ
の角部の位置である。しかし特に確実に全部の帯状体Ｂ
１１，Ｂ１２及びＢ１３の場合、図１の帯状体成層体に
おいて、それぞれ角部の位置においてこの種の圧力感応
性の波光導体を設けることもできる。
形式Ｔ３〜Ｔ５を有する波光導体は約６．５〜８．５の
ＭＡＣ値領域において、コーティング形式Ｔ１に相応す
るように通常のように値の選定された波光導体よりも小
さいミクロ屈曲損失を有する。そのためこの種の修正さ
れた波光導体は、生じ得る押圧力の作用する、図１のス
トラクチャＳＴ１の個所に位置定めされる。図１の実施
例においてこの位置は例えば帯状体成層体における４つ
の角部の位置である。しかし特に確実に全部の帯状体Ｂ
１１，Ｂ１２及びＢ１３の場合、図１の帯状体成層体に
おいて、それぞれ角部の位置においてこの種の圧力感応
性の波光導体を設けることもできる。
【００５５】図８は図１のストラクチャＳＴ１の基本ユ
ニットとしての波光導体帯状体ＢＬ１を示す。この帯状
体ＢＬ１は、図１の、いちばん下に位置するＢ１３の場
所だけを、およびまたは図１の帯状体成層体（ストラク
チャＳＴ１）のいちばん上に位置する帯状体Ｂ１１の場
所だけを占める。他方その中間に取り付けられたその他
の帯状体は、それぞれ同種の波光導体を有する従来の設
計による帯状体とすることができる。しかしこれに代替
的に図１の成層体ＳＴ１において全部の帯状体をＢＬ１
の形式で即ち同じ形式で構成できる。この代替形式は、
一体的な複数式スプライス装置を使用できる利点を有す
る。
ニットとしての波光導体帯状体ＢＬ１を示す。この帯状
体ＢＬ１は、図１の、いちばん下に位置するＢ１３の場
所だけを、およびまたは図１の帯状体成層体（ストラク
チャＳＴ１）のいちばん上に位置する帯状体Ｂ１１の場
所だけを占める。他方その中間に取り付けられたその他
の帯状体は、それぞれ同種の波光導体を有する従来の設
計による帯状体とすることができる。しかしこれに代替
的に図１の成層体ＳＴ１において全部の帯状体をＢＬ１
の形式で即ち同じ形式で構成できる。この代替形式は、
一体的な複数式スプライス装置を使用できる利点を有す
る。
【００５６】帯状体ＢＬ１はほぼ長方形の長らなプラス
チック外側被覆ＡＨ１ならびにそれぞれ少なくとも１つ
の別の付加的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊を有する波
光導体標準帯状体ＧＢから構成される。後者はそれぞれ
標準帯状体ＧＢの丸められた短辺に外側に長手方向に接
続手段ＶＭを用いて外被ＡＨ１へ別個に当接されてい
る。そのためｎ個の波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは標準帯状
体ＧＢの外被ＡＨ１の中に埋め込まれて２つの別個の波
光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊により側面が限定され、その
結果、標準帯状体ＧＢよりも広幅の帯状体ＢＬ１が形成
される。この場合、波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは仮想の直
線状の接続線に沿って外被ＡＨ１の中心に収容される。
他方、両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は外側の保護
被覆なしにこの仮想の接続線の両側に続く。別個の付加
的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は図８において、標準
帯状体ＧＢの波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大きい直径
で示されている。このことは次のことを意味する。即ち
図８において波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊として前述の
様に例えば波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のために、この
種のものが設けられている。有利にこれらの両方の波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置するために小さ
い圧縮荷重を受ける波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大き
い、その１次コーティングの層厚を有する（例えばテー
ブル１のコーティング形式Ｔ３に相応する波光導体）。
もちろん全部の別の前述の波光導体形式（コアおよび外
装周期に対する異なる屈折率、即ち異なるＭＡＣ値）な
らびに生じえる押圧力にほとんどこわれやすくない波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊、例えば有利にテーブル１のコ
ーティング形式Ｔ３，Ｔ４，Ｔ５に相応する波光導体の
ためのコーティング設計も使用できる。波光導体ＬＷ１
＊，ＬＷｎ＊のための接続手段ＶＭとして例えば、接着
剤、通常の帯状体コーティングまたはその他の粘着手段
を選択できる。
チック外側被覆ＡＨ１ならびにそれぞれ少なくとも１つ
の別の付加的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊を有する波
光導体標準帯状体ＧＢから構成される。後者はそれぞれ
標準帯状体ＧＢの丸められた短辺に外側に長手方向に接
続手段ＶＭを用いて外被ＡＨ１へ別個に当接されてい
る。そのためｎ個の波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは標準帯状
体ＧＢの外被ＡＨ１の中に埋め込まれて２つの別個の波
光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊により側面が限定され、その
結果、標準帯状体ＧＢよりも広幅の帯状体ＢＬ１が形成
される。この場合、波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは仮想の直
線状の接続線に沿って外被ＡＨ１の中心に収容される。
他方、両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は外側の保護
被覆なしにこの仮想の接続線の両側に続く。別個の付加
的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は図８において、標準
帯状体ＧＢの波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大きい直径
で示されている。このことは次のことを意味する。即ち
図８において波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊として前述の
様に例えば波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のために、この
種のものが設けられている。有利にこれらの両方の波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置するために小さ
い圧縮荷重を受ける波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大き
い、その１次コーティングの層厚を有する（例えばテー
ブル１のコーティング形式Ｔ３に相応する波光導体）。
もちろん全部の別の前述の波光導体形式（コアおよび外
装周期に対する異なる屈折率、即ち異なるＭＡＣ値）な
らびに生じえる押圧力にほとんどこわれやすくない波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊、例えば有利にテーブル１のコ
ーティング形式Ｔ３，Ｔ４，Ｔ５に相応する波光導体の
ためのコーティング設計も使用できる。波光導体ＬＷ１
＊，ＬＷｎ＊のための接続手段ＶＭとして例えば、接着
剤、通常の帯状体コーティングまたはその他の粘着手段
を選択できる。
【００５７】図８に、標準帯状体ＧＢを側面で限定する
波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置する波光導
体ＬＷ１〜ＬＷｎのための側縁保護の形式で作用する。
そのためこれらはまさに、帯状体ＢＬ１の内部で、発生
し得る押圧力を最も強く受ける個所に、即ち帯状体ＢＬ
１の端部に設けられる。図１の帯状体ＢＬ１において両
方の最も外側に設けられている波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ
ｎ＊だけがそれぞれその１次コーティングの外被を有す
るため、それにもかかわらず全体として、外被ＡＨ１の
内部でｎ＋２個の同種の波光導体を備えた標準帯状体が
有するのとほぼ同じ帯状体量が維持される。このように
して、２つの異なる種類の波光導体を有する著しくコン
パクトな帯状体ＢＬ１が形成される。外被ＡＨ１により
画定された内側領域における小形の圧力に安定な波光導
体ＬＷ１〜ＬＷｎならびに、標準帯状体ＧＢの狭辺にお
ける、生じ得る荷重を受ける外側領域の中のこれらに対
向する少なくとも２つの圧力に一層安定な波光導体ＬＷ
１＊，ＬＷｎ＊。そのためこの帯状体ＢＬ１は著しく高
い集約密度によりならびに著しく簡単な製造により特徴
づけられる。さらに製造の際に有利に帯状体中での一様
なファイバー位置が可能にされる。
波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置する波光導
体ＬＷ１〜ＬＷｎのための側縁保護の形式で作用する。
そのためこれらはまさに、帯状体ＢＬ１の内部で、発生
し得る押圧力を最も強く受ける個所に、即ち帯状体ＢＬ
１の端部に設けられる。図１の帯状体ＢＬ１において両
方の最も外側に設けられている波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ
ｎ＊だけがそれぞれその１次コーティングの外被を有す
るため、それにもかかわらず全体として、外被ＡＨ１の
内部でｎ＋２個の同種の波光導体を備えた標準帯状体が
有するのとほぼ同じ帯状体量が維持される。このように
して、２つの異なる種類の波光導体を有する著しくコン
パクトな帯状体ＢＬ１が形成される。外被ＡＨ１により
画定された内側領域における小形の圧力に安定な波光導
体ＬＷ１〜ＬＷｎならびに、標準帯状体ＧＢの狭辺にお
ける、生じ得る荷重を受ける外側領域の中のこれらに対
向する少なくとも２つの圧力に一層安定な波光導体ＬＷ
１＊，ＬＷｎ＊。そのためこの帯状体ＢＬ１は著しく高
い集約密度によりならびに著しく簡単な製造により特徴
づけられる。さらに製造の際に有利に帯状体中での一様
なファイバー位置が可能にされる。
【００５８】図９の波光導体帯状体ＢＬ２の場合、図８
の帯状体ＢＬ１との相違は、両方の波光導体ＬＷ１，Ｌ
Ｗｎ＊がそれぞれ外被ＡＨ１の短辺の角部位置の中に片
側で一体化されている点にある。波光導体ＬＷ１＊，Ｌ
Ｗ２＊はその外側輪郭が帯状体ＢＬ２のための丸められ
た短辺を形成する。（図８からそのまま取り出された部
品は図９において同じ参照記号で示されている）。波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊は、帯状体の厚さに相応する外
径を有する。そのため波光導体は外被ＡＨ１の短辺のた
めの一種の閉鎖を形成する。
の帯状体ＢＬ１との相違は、両方の波光導体ＬＷ１，Ｌ
Ｗｎ＊がそれぞれ外被ＡＨ１の短辺の角部位置の中に片
側で一体化されている点にある。波光導体ＬＷ１＊，Ｌ
Ｗ２＊はその外側輪郭が帯状体ＢＬ２のための丸められ
た短辺を形成する。（図８からそのまま取り出された部
品は図９において同じ参照記号で示されている）。波光
導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊は、帯状体の厚さに相応する外
径を有する。そのため波光導体は外被ＡＨ１の短辺のた
めの一種の閉鎖を形成する。
【００５９】図９の帯状体ＢＬ２に代えて図１０におい
て両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は完全に外被ＡＨ
２の中へ一体化されている、即ちこれらは共通に波光導
体Ｌ１〜Ｌｎと共に完全に外被のプラスチック材料の中
に埋め込まれている。このようにして、その外被ＡＨ３
に関して実質的に一様に形成されている波光導体帯状体
ＢＬ３が構成されている。何故ならばその角部のファイ
バーもこの保護外被により囲まれているからである。
て両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は完全に外被ＡＨ
２の中へ一体化されている、即ちこれらは共通に波光導
体Ｌ１〜Ｌｎと共に完全に外被のプラスチック材料の中
に埋め込まれている。このようにして、その外被ＡＨ３
に関して実質的に一様に形成されている波光導体帯状体
ＢＬ３が構成されている。何故ならばその角部のファイ
バーもこの保護外被により囲まれているからである。
【００６０】最後に図１１は、図１の帯状体Ｂ１１〜Ｂ
１３ならびに図８〜図１０のＢＬ１〜ＢＬ３のための付
加的なまたは独立の構成を示す：それぞれの波光導体帯
状体は付加的な別の帯状体被覆（コーティング）により
囲まれている。図１１においては例えば図８の帯状体Ｂ
Ｌ１は別の帯状体コーティングＢＣにより完全に囲まれ
ている。この場合、帯状体ＢＬ１は簡単化のためにほぼ
長方形のブロックだけで示されている。見やすくするた
めに帯状体コーティングならびに帯状体ＢＬ１の斜線も
省略されている。付加的な帯状体コーティングとして例
えば、既に設けられている帯状体外被ＡＨ１よりも１〜
５倍小さい弾性係数を有する材料が選定される。好適に
はこの付加的な帯状体コーティングは弾性係数５０〜５
００Ｎ／ｍｍを有する。
１３ならびに図８〜図１０のＢＬ１〜ＢＬ３のための付
加的なまたは独立の構成を示す：それぞれの波光導体帯
状体は付加的な別の帯状体被覆（コーティング）により
囲まれている。図１１においては例えば図８の帯状体Ｂ
Ｌ１は別の帯状体コーティングＢＣにより完全に囲まれ
ている。この場合、帯状体ＢＬ１は簡単化のためにほぼ
長方形のブロックだけで示されている。見やすくするた
めに帯状体コーティングならびに帯状体ＢＬ１の斜線も
省略されている。付加的な帯状体コーティングとして例
えば、既に設けられている帯状体外被ＡＨ１よりも１〜
５倍小さい弾性係数を有する材料が選定される。好適に
はこの付加的な帯状体コーティングは弾性係数５０〜５
００Ｎ／ｍｍを有する。
【００６１】そのため別の帯状体コーティングＢＣは、
帯状体ＢＬ１の全体のまわりの付加的な軟かい−即ちバ
ッファ−層を形成する。必要に応じて滑り剤添加物が、
付加的な帯状体コーティングＢＣと帯状体ＢＬ１の外被
との間に、または付加的な帯状体コーティングそのもの
の中に設けることができる。その目的は成層体の帯状体
の間のまさつを低減させるためである。そのため成層体
中の荷重がケーブル（屈曲の際のケーブル）の中の局所
的な長さ超過／長さ不足の相殺により有利に低減され
る。図１１は２層の帯状体を示す。この帯状体の付加的
な帯状体コーティング層ＢＣは、圧縮荷重を付加的に減
衰する作用を有する。例えばこの付加的な帯状体コーテ
ィングＢＣの層の厚さは１０〜４０μｍであり、例えば
２０〜３２０μｍに選定されている。次の値選定は実際
に好適である： ａ） 波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊の外径は０．２４５
〜０．３００ｍｍ； ｂ） 波光導体ＬＢ１〜ＬＢｎの外径は０．１８０〜
０．２４５ｍｍ； ｃ） 帯状体の全体の厚さ（付加的な帯状体コーティン
グＢＣを含む）λ（全体の高さ）は０．２４５〜０３２
ｍｍ。
帯状体ＢＬ１の全体のまわりの付加的な軟かい−即ちバ
ッファ−層を形成する。必要に応じて滑り剤添加物が、
付加的な帯状体コーティングＢＣと帯状体ＢＬ１の外被
との間に、または付加的な帯状体コーティングそのもの
の中に設けることができる。その目的は成層体の帯状体
の間のまさつを低減させるためである。そのため成層体
中の荷重がケーブル（屈曲の際のケーブル）の中の局所
的な長さ超過／長さ不足の相殺により有利に低減され
る。図１１は２層の帯状体を示す。この帯状体の付加的
な帯状体コーティング層ＢＣは、圧縮荷重を付加的に減
衰する作用を有する。例えばこの付加的な帯状体コーテ
ィングＢＣの層の厚さは１０〜４０μｍであり、例えば
２０〜３２０μｍに選定されている。次の値選定は実際
に好適である： ａ） 波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊の外径は０．２４５
〜０．３００ｍｍ； ｂ） 波光導体ＬＢ１〜ＬＢｎの外径は０．１８０〜
０．２４５ｍｍ； ｃ） 帯状体の全体の厚さ（付加的な帯状体コーティン
グＢＣを含む）λ（全体の高さ）は０．２４５〜０３２
ｍｍ。
【００６２】図１４は例えば図１〜図１３に示されたそ
れぞれ同じ本発明の機種の１６の上下の層化された帯状
体から成る長方形の帯状体成層体の場合の減衰比を示
す。これは機械的圧縮力に対する同じ大きさのこわれや
すさのそれぞれの波光導体を有する従来の上下に層化さ
れた帯状体から成る１６段の帯状体成層体と比較したも
のである。図１４のダイヤグラムにはそれぞれ相対的減
衰測定値α（ｄｂ／ｋｍ）が、第１の、両方の中央（即
ち８番目と９番目の）のならびに最も下側および最も上
側に位置する波光導体帯状体の最後のファイバー位置の
場合に示されている。この場合、本発明により構成され
た帯状体成層体においていちばん上に位置する帯状体の
場合の相対測定値は、それぞれ書き込まれた四角形によ
り、いちばん下に位置する帯状体のための相対測定値は
記入されていない空の四角形により示されている。従来
の帯状体成層体のいちばん上に位置する帯状体の波光導
体のための相対測定値は記入された円により、ならびに
そのいちばん下に位置する帯状体のための測定値は空の
記入されていない円により示されている。本発明による
帯状体成層体の角部における減衰測定値は、即ちいちば
ん上ならびにいちばん下に位置する帯状体の１番目のな
らびに１６番のファイバー位置における減衰測定値は、
従来のように構成された帯状体成層体の角部位置におけ
る波光導体の相対減衰測定値（α＝８．９；α＝４．
０；α＝６．２；α＝５．３を比較のこと）を明らかに
下回わる。少なくともいちばん上にならびにいちばん下
に位置する帯状体の場合にそれぞれ外に、即ち少なくと
も帯状体成層体の角部位置において、それぞれ波光導体
が設けられており、この波光導体は、帯状体成層体スト
ラクチャのほとんど荷重の加わらない領域におけるより
も、生じ得る圧縮力に対して感応度が小さい。この構成
により、帯状体成層体の角部位置における波光導体の伝
送減衰の著しい低減化が達せられる。ケーブル直径が同
じ場合は、標準帯状体を有する帯状体成層体に比較して
係数２〜１２だけ減衰増加が低減される。さらに図１４
の減衰ダイヤグラムは、中間のファイバー位置における
波光導体のために、即ち本発明による帯状体成層体の場
合のならびに従来の帯状体成層体の場合のそれぞれの帯
状体における例えば８番目および９番目のファイバー位
置における波光導体のために、ほぼ等しい伝送減衰を有
することを明瞭に示す。この局所的ファイバー位置はス
トラクチャの内部でマイクロ屈曲なしに維持される。例
えば図１〜図１１たとえば図８〜１１に示されている基
本ストラクチャを有する帯状体成層体の本発明による構
成により、図１の帯状体成層体の角部位置における波光
導体に対しても、λ＝１５５０ｎｍの場合に０．３ｄＢ
／ｋｍを下回わる減衰測定値が得られる。それぞれの帯
状体における中間のファイバー位置は、より大きいマイ
クロ屈曲感応度を有する波光導体により占めることがで
きる。何故ならばこれらは、生じ得る圧縮力をほとんど
受けないからである。
れぞれ同じ本発明の機種の１６の上下の層化された帯状
体から成る長方形の帯状体成層体の場合の減衰比を示
す。これは機械的圧縮力に対する同じ大きさのこわれや
すさのそれぞれの波光導体を有する従来の上下に層化さ
れた帯状体から成る１６段の帯状体成層体と比較したも
のである。図１４のダイヤグラムにはそれぞれ相対的減
衰測定値α（ｄｂ／ｋｍ）が、第１の、両方の中央（即
ち８番目と９番目の）のならびに最も下側および最も上
側に位置する波光導体帯状体の最後のファイバー位置の
場合に示されている。この場合、本発明により構成され
た帯状体成層体においていちばん上に位置する帯状体の
場合の相対測定値は、それぞれ書き込まれた四角形によ
り、いちばん下に位置する帯状体のための相対測定値は
記入されていない空の四角形により示されている。従来
の帯状体成層体のいちばん上に位置する帯状体の波光導
体のための相対測定値は記入された円により、ならびに
そのいちばん下に位置する帯状体のための測定値は空の
記入されていない円により示されている。本発明による
帯状体成層体の角部における減衰測定値は、即ちいちば
ん上ならびにいちばん下に位置する帯状体の１番目のな
らびに１６番のファイバー位置における減衰測定値は、
従来のように構成された帯状体成層体の角部位置におけ
る波光導体の相対減衰測定値（α＝８．９；α＝４．
０；α＝６．２；α＝５．３を比較のこと）を明らかに
下回わる。少なくともいちばん上にならびにいちばん下
に位置する帯状体の場合にそれぞれ外に、即ち少なくと
も帯状体成層体の角部位置において、それぞれ波光導体
が設けられており、この波光導体は、帯状体成層体スト
ラクチャのほとんど荷重の加わらない領域におけるより
も、生じ得る圧縮力に対して感応度が小さい。この構成
により、帯状体成層体の角部位置における波光導体の伝
送減衰の著しい低減化が達せられる。ケーブル直径が同
じ場合は、標準帯状体を有する帯状体成層体に比較して
係数２〜１２だけ減衰増加が低減される。さらに図１４
の減衰ダイヤグラムは、中間のファイバー位置における
波光導体のために、即ち本発明による帯状体成層体の場
合のならびに従来の帯状体成層体の場合のそれぞれの帯
状体における例えば８番目および９番目のファイバー位
置における波光導体のために、ほぼ等しい伝送減衰を有
することを明瞭に示す。この局所的ファイバー位置はス
トラクチャの内部でマイクロ屈曲なしに維持される。例
えば図１〜図１１たとえば図８〜１１に示されている基
本ストラクチャを有する帯状体成層体の本発明による構
成により、図１の帯状体成層体の角部位置における波光
導体に対しても、λ＝１５５０ｎｍの場合に０．３ｄＢ
／ｋｍを下回わる減衰測定値が得られる。それぞれの帯
状体における中間のファイバー位置は、より大きいマイ
クロ屈曲感応度を有する波光導体により占めることがで
きる。何故ならばこれらは、生じ得る圧縮力をほとんど
受けないからである。
【００６３】生じえる押圧力に対して著しくけんろうな
ストラクチャは次の場合に得られる。即ち図１の成層体
ストラクチャＳＴ１の全体の波光導体帯状体が同種の波
光導体により、図１〜図１１たとえば図８〜図１の同じ
実施例の帯状体により置き換えられている場合に得られ
る。そのため機械的に感応性のない波光導体は、仮想の
長方形の外わく−これは内側に位置するその他の波光導
体をほとんど荷重の加わらない領域において囲む−の上
に位置する。
ストラクチャは次の場合に得られる。即ち図１の成層体
ストラクチャＳＴ１の全体の波光導体帯状体が同種の波
光導体により、図１〜図１１たとえば図８〜図１の同じ
実施例の帯状体により置き換えられている場合に得られ
る。そのため機械的に感応性のない波光導体は、仮想の
長方形の外わく−これは内側に位置するその他の波光導
体をほとんど荷重の加わらない領域において囲む−の上
に位置する。
【００６４】この種の、図１〜図１１に例えば図８〜図
１１に示されている様に構成された帯状体は、波光導体
技術における多種多様な適用に適する、例えば室内ケー
ブル（図３）Ｕプロフィールケーブル（図１）または束
ケーブル（図４）の室の中へ設置するために適する。
１１に示されている様に構成された帯状体は、波光導体
技術における多種多様な適用に適する、例えば室内ケー
ブル（図３）Ｕプロフィールケーブル（図１）または束
ケーブル（図４）の室の中へ設置するために適する。
【図１】本発明による第１の光ケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図２】図１による実施例の変形実施例である。
【図３】図１による実施例の変形実施例である。
【図４】図１による実施例の変形実施例である。
【図５】ミクロ屈曲損失によるＭＡＣ値と減衰増加との
関係を示すダイヤグラム図である。
関係を示すダイヤグラム図である。
【図６】異なるＭＡＣ値の場合の減衰損失を限界波長に
依存して示したダイヤグラム図である。
依存して示したダイヤグラム図である。
【図７】帯状体成層体の上側、中間および下側帯状体で
ある。
ある。
【図８】図１により光ケーブルの場合の波光導体の第１
の基本ストラクチャの横断面図である。
の基本ストラクチャの横断面図である。
【図９】図８の基本ストラクチャの第１の変形実施例で
ある。
ある。
【図１０】図８の基本ストラクチャの第２の変形実施例
である。
である。
【図１１】図１に示された光ケーブル用の波光導体の別
の基本ストラクチャを示す。
の基本ストラクチャを示す。
【図１２】図１〜図１１によるストラクチャのための、
機械的にほとんど感荷重を有しない波光導体の構成図で
ある。
機械的にほとんど感荷重を有しない波光導体の構成図で
ある。
【図１３】種々異なる厚さのコーティング層を有する波
光導体におけるミクロ屈曲によるＭＡＣ値と減衰増加と
の関係を示すダイヤグラムである。
光導体におけるミクロ屈曲によるＭＡＣ値と減衰増加と
の関係を示すダイヤグラムである。
【図１４】図１〜図１１による基本ストラクチャを有す
る光ケーブルにおける帯状体成層体の上側、中間、下側
の波光導体−帯状体における波光導体の減衰ダイヤグラ
ムである。
る光ケーブルにおける帯状体成層体の上側、中間、下側
の波光導体−帯状体における波光導体の減衰ダイヤグラ
ムである。
ＯＣ１ 光ケーブル ＣＡ１１〜ＣＡ１ｎ 室エレメント ＣＥ１，ＣＥ２ 耐引っ張りエレメント ＣＰ１ 支持体 ＳＴ１，ＳＴ４ ストラクチャ Ｕ１１１〜Ｕ１１４，Ｅ１１２〜Ｅ１３３ 波光導体 ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ４ 中性軸線 ＭＡ１，ＭＡ３ 外被 Ｕ４１１，Ｕ４１４，Ｕ４４１，Ｕ４４４ 光導波体 Ｂ４１〜Ｂ４４ 光導波体帯状体 ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎ 切欠
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヴァルデマール シュテックライン ドイツ連邦共和国 コーブルク アム シ ースシュタント 13アー (72)発明者 クレメンス ウンガー ドイツ連邦共和国 レーデンタール シュ ロスガルテン ３ (72)発明者 エルンスト オペル ドイツ連邦共和国 シュヴァルツェンバッ ハ アン デア ザーレ フェルケンロイ ト 12
Claims (28)
- 【請求項１】 複数個の波光導体を有する光ケーブルで
あって、該波光導体は、所定のストラクチャ（ＳＴ１）
を有する少なくとも１つの群の中に設けられており、個
々の波光導体はストラクチャ（ＳＴ１）の内部でそれぞ
れ異なる機械的荷重を受けている形式の光ケーブルにお
いて、ストラクチャ（ＳＴ１）の内部に異なる機械的こ
われやすさを有する波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１１４；Ｅ
１１２〜Ｅ１３３）が設けられており、より小さい機械
的こわれやすさを有する波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３
４）が所定のストラクチャ（ＳＴ１）の、高められた機
械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の中に設け
られていることを特徴とする、複数個の波光導体を有す
る光ケーブル。 - 【請求項２】 ストラクチャ（ＳＴ１）の内部において
より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体（Ｕ１
１１，Ｕ１１２）は、波光導体が、ストラクチャに配属
されるべき中性軸線（ＡＸ１）から著しく大きい間隔を
有する個所に設けられている、請求項１記載の光ケーブ
ル。 - 【請求項３】 ストラクチャ（ＳＴ１）の中性軸線（Ａ
Ｘ１）から所定の最小間隔を有する波光導体が、より小
さい機械的こわれやすさを有する波光導体（Ｕ１１１〜
Ｕ１３４）として構成されている、請求項２記載の波光
導体。 - 【請求項４】 外側に位置する波光導体の間で角部を形
成する接続線を有するストラクチャの場合、このストラ
クチャ（ＳＴ１）の角部の領域に位置する波光導体（Ｕ
１１１〜Ｕ１３４）がより小さい機械的こわれやすさを
有する、請求項１から３までのいずれか１項記載の光ケ
ーブル。 - 【請求項５】 より小さい機械的こわれやすさ（Ｕ１１
１〜Ｕ１３４）を有する波光導体が、その他の波光導体
よりもより小さいＭＡＣ値を有し、該ＭＡＣはＭＡＣ＝
ＭＦＤ／λceffにより与えられており、ただしＭＦＤは
光案内ファイバーのモードフィールド直径であり、λ
ceffは実効限界波長である、請求項１から４までのいず
れか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項６】 より小さい機械的こわれやすさを有する
波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）に対して、λ＝１３０
０ｎｍの場合に、ＭＡＣ値が７．４を下回わるように選
定されている、請求項５記載の光ケーブル。 - 【請求項７】 こわれやすい波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１
３３）とこわれやすくない波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３
４）は、それらのＭＡＣ値において、少なくとも０．５
だけ、例えば少なくとも１だけ互いに異なる、請求項５
又は６記載の光ケーブル。 - 【請求項８】 完成したケーブルにおけるストラクチャ
の配置にもとづいて許容限界値を上回わる減衰増加を生
ぜさせ得る、ストラクチャ（ＳＴ１）の内部の波光導体
が、より小さい機械的こわれやすさを有する波光導体
（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）により置き換えられている、請
求項１から７までのいずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項９】 ストラクチャ（ＳＴ１）がＵ字形の室エ
レメント（ＣＡ１）の内部に設けられており、該エレメ
ントは他のこの種のエレメントとより線化されている、
請求項１から８までのいずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項１０】 ストラクチャ（ＳＴ２）が、ほぼ台形
状の横断面を有する室エレメント（ＣＡ２１）の内部に
収容されている、請求項１から９までのいずれか１項記
載の光ケーブル。 - 【請求項１１】 ストラクチャが、室状の凹欠（ＣＡ３
１〜ＣＡ３ｎ）の設けられたプロフィル体（ＣＰ３）の
内部に設けられている、請求項１から９までのいずれか
１項記載の光ケーブル。 - 【請求項１２】 ストラクチャ（ＳＴ４）が閉鎖された
保護外被（ＳＨ）の内部に収容されており、複数個のこ
の種のより線エレメントが１つのケーブル心となるよう
により線化されている、請求項１から９までのいずれか
１項記載の光ケーブル。 - 【請求項１３】 ストラクチャの全部の波光導体が、
７．４を下回わる例えば７．０を下回わるＭＡＣ値を有
する、請求項５から１２までのいずれか１項記載の光ケ
ーブル。 - 【請求項１４】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）がそれぞれ、より小さい
機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１３
３）よりも、それらの１次コーティング（ＰＣ）のより
大きい層の厚さを有している、請求項１から１３までの
いずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項１５】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）が、より小さい機械的荷
重の領域における波光導体（Ｅ１１１〜Ｅ１３３）より
も、その１次コーティングの１．５〜４．５倍の例えば
２〜３倍の層の厚さを有する、請求項１４記載の光ケー
ブル。 - 【請求項１６】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）の１次コーティングが、
０．０２〜０．０５ｍｍ例えば０．０３〜０．０４ｍｍ
の層の厚さを有する、請求項１５記載の光ケーブル。 - 【請求項１７】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）がそれぞれ、より低い機
械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１１〜Ｅ１３
３）よりも、その１次コーティング（ＰＣ）に対してよ
りソフトな材料を有する、請求項１から１６までのいず
れか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項１８】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）に対しては、低い機械的
荷重の領域における波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１３３）に
対するよりも、その１次コーティング（ＰＣ）のために
１〜５倍たとえば１〜２．５倍ソフトな材料が設けられ
ている、請求項１７記載の光ケーブル。 - 【請求項１９】 より高い機械的荷重の領域における波
光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）の１次コーティング（Ｐ
Ｃ）のための材料として、弾性係数０．５〜２．５ＭＰ
ａを有するウレタンアクリラートが選定されている、請
求項１７又は１８記載の光ケーブル。 - 【請求項２０】 波光導体（例えばＵ１１１，Ｅ１１
２，Ｅ１１３，Ｕ１１４）が、ストラクチャを形成する
波光導体−帯状体（例えばＢ１１）の中に設けられてお
り、この帯状体ストラクチャの内部で外側に位置する波
光導体（例えばＵ１１１，Ｕ１１４）が、これより内側
に位置する波光導体（例えばＥ１１２，Ｅ１１３）より
も、より小さい機械的こわれやすさを有する、請求項１
から１９までのいずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項２１】 複数個の波光導体帯状体が、ストラク
チャ（ＳＴ１）を形成する成層体となるようにまとめら
れている、請求項１９記載の光ケーブル。 - 【請求項２２】 波光導体−帯状体（例えばＢＬ１）が
次のような波光導体（ＬＷ１〜ＬＷｎ）を有する標準帯
状体（ＧＢ）により構成されており、即ち該帯状体の狭
幅側に外側に、内側に位置する、該標準帯状体（ＧＢ）
の波光導体（ＬＷ１〜ＬＷｎ）よりもより小さい機械的
こわれやすさのそれぞれ付加的に少なくとも１つの波光
導体（例えばＬＷ１＊，ＬＷｎ＊）が設けられているよ
うな波光導体を有する標準帯状体により構成されてい
る、請求項１９又は２０記載の光ケーブル。 - 【請求項２３】 付加的に側面に設けられている波光導
体（ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊）がそれぞれ接続手段（ＶＭ）
により接続されている、請求項２１記載の光ケーブル。 - 【請求項２４】 より小さい機械的こわれやすさを有す
る波光導体（ＬＷ１＊，ＬＷ２＊）はそれぞれ帯状体
（ＢＬ２）において角部の位置を占めており、ここでは
その外被（ＡＨ２）を外側へ閉鎖する、請求項１９又は
２０記載の光ケーブル。 - 【請求項２５】 より小さい機械的こわれやすさの波光
導体（ＬＷ１＊，ＬＷ２＊）が帯状体の外被（ＡＨ３）
の内部で帯状体（ＢＬ３）の角部位置の中に埋め込まれ
ている、請求項１９又は２０記載の光ケーブル。 - 【請求項２６】 それぞれの波光導体−帯状体（例えば
ＢＬ１，ＢＬ２またはＢＬ３）が、それぞれ付加的な保
護層（ＢＣ）により囲まれている、請求項１９から２４
までのいずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項２７】 ストラクチャ（ＳＴ１）を形成する成
層体が、請求項１９〜２５による同種の波光導体帯状体
（ＢＬ１，ＢＬ２，ＢＬ３）により構成されている、請
求項１から２６までのいずれか１項記載の光ケーブル。 - 【請求項２８】 ストラクチャ（ＳＴ１）を形成する成
層体はいちばん下ならびにいちばん上で、請求項１９〜
２５による波光導体帯状体（ＢＬ１，ＢＬ２，ＢＬ３）
を有する、請求項１４から２５までのいずれか１項記載
の光ケーブル。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4312121A DE4312121B4 (de) | 1993-04-14 | 1993-04-14 | Optisches Kabel mit mehreren in einer vorgegebenen Struktur angeordneten Lichtwellenleitern |
| DE4312121.7 | 1994-02-11 | ||
| DE4404441A DE4404441B4 (de) | 1993-04-14 | 1994-02-11 | Optisches Kabel mit mehreren in einer vorgegebenen Struktur angeordneten Lichtwellenleitern |
| DE4404441.0 | 1994-02-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06324239A true JPH06324239A (ja) | 1994-11-25 |
| JP3824663B2 JP3824663B2 (ja) | 2006-09-20 |
Family
ID=25924897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07605894A Expired - Lifetime JP3824663B2 (ja) | 1993-04-14 | 1994-04-14 | 複数個の波光導体を有する光ケーブル |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3824663B2 (ja) |
| FR (1) | FR2704071A1 (ja) |
| IT (1) | IT1273636B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013228415A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバケーブル |
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1994
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