JPH06325634A - 多芯酸化物超電導線材 - Google Patents
多芯酸化物超電導線材Info
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- JPH06325634A JPH06325634A JP5116021A JP11602193A JPH06325634A JP H06325634 A JPH06325634 A JP H06325634A JP 5116021 A JP5116021 A JP 5116021A JP 11602193 A JP11602193 A JP 11602193A JP H06325634 A JPH06325634 A JP H06325634A
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- wire
- oxide superconducting
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、優れた耐曲げ歪特性を有し、交流用
線材として適用可能である多芯酸化物超電導線材を提供
することを目的とする。 【構成】金属材料からなる長尺体と、酸化物超電導体か
らなり、前記長尺体内にその長手方向に沿って連続して
埋設された複数の線状体とを具備する多芯酸化物超電導
線材において、前記線状体の断面形状が偏平であり、前
記線状体の短辺の長さをａとし、長辺の長さをｂとした
ときに、ａ／ｂの値が０．０５〜０．９であり、全横断
面積をＳ1 とし、横断面における前記線状体が埋設され
ている領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −Ｓ2 ）
／Ｓ2 の値が３以上であり、前記長尺体が長手方向に沿
って捩じれていることを特徴としている。
線材として適用可能である多芯酸化物超電導線材を提供
することを目的とする。 【構成】金属材料からなる長尺体と、酸化物超電導体か
らなり、前記長尺体内にその長手方向に沿って連続して
埋設された複数の線状体とを具備する多芯酸化物超電導
線材において、前記線状体の断面形状が偏平であり、前
記線状体の短辺の長さをａとし、長辺の長さをｂとした
ときに、ａ／ｂの値が０．０５〜０．９であり、全横断
面積をＳ1 とし、横断面における前記線状体が埋設され
ている領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −Ｓ2 ）
／Ｓ2 の値が３以上であり、前記長尺体が長手方向に沿
って捩じれていることを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、多芯酸化物超電導線材
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】臨界温度（Ｔｃ）が液体窒素温度以上で
ある酸化物超電導体として、Ｙ系、Ｂｉ系、およびＴｌ
系の酸化物超電導体が知られている。このような酸化物
超電導体を応用するために、酸化物超電導体を種々の形
状に成形することが検討されており、特に、酸化物超電
導体を用いた線材の開発が行われている。
ある酸化物超電導体として、Ｙ系、Ｂｉ系、およびＴｌ
系の酸化物超電導体が知られている。このような酸化物
超電導体を応用するために、酸化物超電導体を種々の形
状に成形することが検討されており、特に、酸化物超電
導体を用いた線材の開発が行われている。
【０００３】例えば、酸化物超電導体を線材に作製する
場合、パウダーインチューブ法が一般に用いられてい
る。この方法は、酸化物超電導体の原料粉末を金属パイ
プ内に充填してビレットとし、これに塑性加工を施して
所望形状、寸法に仕上げた後、熱処理を施して酸化物超
電導線材とするものである。金属パイプの材料として
は、Ａｇが一般的に用いられる。塑性加工としては、押
出加工、圧延加工、スウェージング、引き抜き加工等の
従来の方法がそのまま適用されている。線材の形状とし
ては、テープ状、丸線状が挙げられる。また、この技術
を応用して、金属内部に酸化物超電導体が複数配置され
た構造の多芯線材、金属内部に酸化物超電導体が渦巻
状、同心円状に配置された多層線材等も試作検討されて
いる。このような酸化物超電導線材は、例えばケーブル
あるいはコイル等への適用が検討されており、特に交流
用電力ケーブルに用いることが有望視されている。通
常、ケーブル用導体としては、図３に示すように、管状
のフォーマ３１の外側に長手方向に沿って、金属マトリ
クス３２中に酸化物超電導体３３が埋設された複数のテ
ープ状線材３４を多層で螺旋状に巻き付けてなるものが
使用されている。
場合、パウダーインチューブ法が一般に用いられてい
る。この方法は、酸化物超電導体の原料粉末を金属パイ
プ内に充填してビレットとし、これに塑性加工を施して
所望形状、寸法に仕上げた後、熱処理を施して酸化物超
電導線材とするものである。金属パイプの材料として
は、Ａｇが一般的に用いられる。塑性加工としては、押
出加工、圧延加工、スウェージング、引き抜き加工等の
従来の方法がそのまま適用されている。線材の形状とし
ては、テープ状、丸線状が挙げられる。また、この技術
を応用して、金属内部に酸化物超電導体が複数配置され
た構造の多芯線材、金属内部に酸化物超電導体が渦巻
状、同心円状に配置された多層線材等も試作検討されて
いる。このような酸化物超電導線材は、例えばケーブル
あるいはコイル等への適用が検討されており、特に交流
用電力ケーブルに用いることが有望視されている。通
常、ケーブル用導体としては、図３に示すように、管状
のフォーマ３１の外側に長手方向に沿って、金属マトリ
クス３２中に酸化物超電導体３３が埋設された複数のテ
ープ状線材３４を多層で螺旋状に巻き付けてなるものが
使用されている。
【０００４】他方、酸化物超電導線材を交流用電力ケー
ブルに用いる場合には、交流損失を極力低減するため
に、線材の外径をできるだけ小さくしたり、線材を捩じ
って線材内に酸化物超電導体が螺旋状に配置するように
したりすることが望ましい。
ブルに用いる場合には、交流損失を極力低減するため
に、線材の外径をできるだけ小さくしたり、線材を捩じ
って線材内に酸化物超電導体が螺旋状に配置するように
したりすることが望ましい。
【０００５】このような捩じれを有する酸化物超電導線
材としては、図４（Ａ）示すように、金属マトリクス３
２中に酸化物超電導体３３が埋設された丸型の単芯線材
３５を複数本撚り合わせたもの、または図４（Ｂ）に示
すように、金属マトリクス３２中に複数の酸化物超電導
体３３が埋設された多芯線材３６を捩じったもの等が挙
げられる。
材としては、図４（Ａ）示すように、金属マトリクス３
２中に酸化物超電導体３３が埋設された丸型の単芯線材
３５を複数本撚り合わせたもの、または図４（Ｂ）に示
すように、金属マトリクス３２中に複数の酸化物超電導
体３３が埋設された多芯線材３６を捩じったもの等が挙
げられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】一般に、図４（Ａ）に
示す単芯線材３５や図４（Ｂ）に示す多芯線材３６はそ
れぞれ断面が円形状であるので、結晶配向性が低下する
ため、臨界電流密度（Ｊｃ）が比較的低いという問題が
ある。この問題を解決するためには、これらの線材に加
圧成形を施して図５に示すように断面が矩形である線材
５１にすることが考えられる。
示す単芯線材３５や図４（Ｂ）に示す多芯線材３６はそ
れぞれ断面が円形状であるので、結晶配向性が低下する
ため、臨界電流密度（Ｊｃ）が比較的低いという問題が
ある。この問題を解決するためには、これらの線材に加
圧成形を施して図５に示すように断面が矩形である線材
５１にすることが考えられる。
【０００７】しかしながら、このような断面が矩形であ
る線材は、複数本を撚り合わせることが非常に困難であ
る。したがって、金属マトリクス中に複数の酸化物超電
導体を埋設した丸型の線材にツイスト加工を施した後、
断面矩形に成形したり、断面矩形に成形した後さらにツ
イスト加工を施してさらに断面矩形に成形する等すると
酸化物超電導体が切断されてしまい、高いＩｃ、Ｊｃを
発揮することができなくなる。
る線材は、複数本を撚り合わせることが非常に困難であ
る。したがって、金属マトリクス中に複数の酸化物超電
導体を埋設した丸型の線材にツイスト加工を施した後、
断面矩形に成形したり、断面矩形に成形した後さらにツ
イスト加工を施してさらに断面矩形に成形する等すると
酸化物超電導体が切断されてしまい、高いＩｃ、Ｊｃを
発揮することができなくなる。
【０００８】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、優れた耐曲げ歪特性を有し、交流用線材として適
用可能である多芯酸化物超電導線材を提供することを目
的とする。
あり、優れた耐曲げ歪特性を有し、交流用線材として適
用可能である多芯酸化物超電導線材を提供することを目
的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、金属材料から
なる長尺体と、前記長尺体内にその長手方向に沿って連
続して埋設された複数の酸化物超電導体製の線状体とを
具備する多芯酸化物超電導線材において、前記線状体の
断面形状が偏平であり、前記線状体の短辺の長さをａと
し、長辺の長さをｂとしたときに、ａ／ｂの値が０．０
５〜０．９であり、多芯酸化物超電導線材の全横断面積
をＳ1 とし、横断面における前記線状体が埋設されてい
る領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ
2 の値が３以上であり、前記長尺体が長手方向に沿って
捩じれていることを特徴とする多芯酸化物超電導線材を
提供する。
なる長尺体と、前記長尺体内にその長手方向に沿って連
続して埋設された複数の酸化物超電導体製の線状体とを
具備する多芯酸化物超電導線材において、前記線状体の
断面形状が偏平であり、前記線状体の短辺の長さをａと
し、長辺の長さをｂとしたときに、ａ／ｂの値が０．０
５〜０．９であり、多芯酸化物超電導線材の全横断面積
をＳ1 とし、横断面における前記線状体が埋設されてい
る領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ
2 の値が３以上であり、前記長尺体が長手方向に沿って
捩じれていることを特徴とする多芯酸化物超電導線材を
提供する。
【００１０】ここで、長尺体を構成する金属材料として
は、耐酸化性および酸素透過性に優れるのでＡｇ、Ａｇ
合金を用いることができる。また、酸化物超電導体の種
類としては、Ｂｉ系２２２３相、Ｔｌ系２２２３相等を
用いることができる。なお、長尺体に埋設する酸化物超
電導体の線状体の本数には特に制限はない。
は、耐酸化性および酸素透過性に優れるのでＡｇ、Ａｇ
合金を用いることができる。また、酸化物超電導体の種
類としては、Ｂｉ系２２２３相、Ｔｌ系２２２３相等を
用いることができる。なお、長尺体に埋設する酸化物超
電導体の線状体の本数には特に制限はない。
【００１１】本発明において、図１に示すように線状体
１１の断面形状は偏平となるように作製する。すなわ
ち、短辺ａおよび長辺ｂを有し、ａ／ｂの値が０．０５
〜０．９となるように設定する。これは、ａ／ｂの値が
０．０５未満であるとツイスト加工において線状体が切
断されてしまい、ａ／ｂの値が０．９を超えるとＩｃ、
Ｊｃを向上させる効果がないからである。
１１の断面形状は偏平となるように作製する。すなわ
ち、短辺ａおよび長辺ｂを有し、ａ／ｂの値が０．０５
〜０．９となるように設定する。これは、ａ／ｂの値が
０．０５未満であるとツイスト加工において線状体が切
断されてしまい、ａ／ｂの値が０．９を超えるとＩｃ、
Ｊｃを向上させる効果がないからである。
【００１２】本発明の多芯酸化物超電導線材は、図２
（Ａ）に示すように、断面が円形状でもよく、図２
（Ｂ）に示すように、断面が矩形形状であってもよい。
断面が円形状のものでも充分に耐曲げ歪特性は発揮され
るが、高いＪｃを得るためには断面が矩形形状であるこ
とが好ましい。なお、図２中２１は金属材料からなる長
尺体を示し、２２は酸化物超電導体を示す。
（Ａ）に示すように、断面が円形状でもよく、図２
（Ｂ）に示すように、断面が矩形形状であってもよい。
断面が円形状のものでも充分に耐曲げ歪特性は発揮され
るが、高いＪｃを得るためには断面が矩形形状であるこ
とが好ましい。なお、図２中２１は金属材料からなる長
尺体を示し、２２は酸化物超電導体を示す。
【００１３】本発明において、多芯酸化物超電導線材の
全横断面積をＳ1 とし、横断面における線状体が埋設さ
れている領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −
Ｓ2 ）／Ｓ2 の値が３以上となるように設定する。これ
は、前記値が３未満であると充分な耐曲げ歪特性が達成
されないからである。なお、横断面において線状体が埋
設されている領域Ｓ2 とは、線状体が埋設されている部
分を含む金属材料の領域をいう。すなわち、多芯酸化物
超電導線材の外形と相似形であって、すべての線状体を
含む最小の形状の部分、例えば図２（Ａ）においては、
Ｓ2 ＝π・（ｔ1 ／２）2 であり、図２（Ｂ）において
は、Ｓ2 ＝ｔ2 ・ｔ3 である。
全横断面積をＳ1 とし、横断面における線状体が埋設さ
れている領域の面積をＳ2 としたときに、（Ｓ1 −
Ｓ2 ）／Ｓ2 の値が３以上となるように設定する。これ
は、前記値が３未満であると充分な耐曲げ歪特性が達成
されないからである。なお、横断面において線状体が埋
設されている領域Ｓ2 とは、線状体が埋設されている部
分を含む金属材料の領域をいう。すなわち、多芯酸化物
超電導線材の外形と相似形であって、すべての線状体を
含む最小の形状の部分、例えば図２（Ａ）においては、
Ｓ2 ＝π・（ｔ1 ／２）2 であり、図２（Ｂ）において
は、Ｓ2 ＝ｔ2 ・ｔ3 である。
【００１４】本発明において多芯酸化物超電導線材中に
配置されている長尺体は、互いに長手方向に沿って捩じ
れている。この捩じれのピッチには、特に制限はない
が、あまり大きすぎると交流用線材に適用する場合に交
流損失が大きくなるので好ましくない。
配置されている長尺体は、互いに長手方向に沿って捩じ
れている。この捩じれのピッチには、特に制限はない
が、あまり大きすぎると交流用線材に適用する場合に交
流損失が大きくなるので好ましくない。
【００１５】本発明の多芯酸化物超電導線材は、複数本
撚り合わされて用いられてもよいし、図３に示すように
フォーマ上に巻き付けて用いられてもよい。このように
撚り合わせても、フォーマ上に巻き付けても耐曲げ歪特
性を発揮することができる。
撚り合わされて用いられてもよいし、図３に示すように
フォーマ上に巻き付けて用いられてもよい。このように
撚り合わせても、フォーマ上に巻き付けても耐曲げ歪特
性を発揮することができる。
【００１６】次に、本発明の多芯酸化物超電導線材の製
造方法について説明する。
造方法について説明する。
【００１７】まず、あらかじめ準備した金属パイプ内に
酸化物超電導体の原料粉末を充填して単芯線を作製す
る。これに塑性加工を施して、例えば丸線材、六角線
材、角型線材等に仕上げる。酸化物超電導体の断面形状
を偏平にするためには、これらの線材に加工を施して断
面形状を偏平にする。
酸化物超電導体の原料粉末を充填して単芯線を作製す
る。これに塑性加工を施して、例えば丸線材、六角線
材、角型線材等に仕上げる。酸化物超電導体の断面形状
を偏平にするためには、これらの線材に加工を施して断
面形状を偏平にする。
【００１８】次いで、この単芯線を複数本束ねて金属パ
イプ内に挿入してビレットを作製する。これに塑性加
工、ツイスト加工、および熱処理を順次施して多芯酸化
物超電導線材を得る。この塑性加工により、図２（Ａ）
または（Ｂ）に示すような酸化物超電導線材の断面形状
が決定される。
イプ内に挿入してビレットを作製する。これに塑性加
工、ツイスト加工、および熱処理を順次施して多芯酸化
物超電導線材を得る。この塑性加工により、図２（Ａ）
または（Ｂ）に示すような酸化物超電導線材の断面形状
が決定される。
【００１９】ここで使用される塑性加工としては、従来
の押出加工、圧延加工、引き抜き加工、スウェージング
等が挙げられる。また、塑性加工および熱処理を複数回
繰り返して施してもよい。特に、酸化物超電導体がＢｉ
系２２２３相である場合には、塑性加工および熱処理を
複数回繰り返して施すことにより、高いＪｃを実現する
ことができる。この場合、ツイスト加工は、中間熱処理
前に施してもよく、最終熱処理前に施してもよい。
の押出加工、圧延加工、引き抜き加工、スウェージング
等が挙げられる。また、塑性加工および熱処理を複数回
繰り返して施してもよい。特に、酸化物超電導体がＢｉ
系２２２３相である場合には、塑性加工および熱処理を
複数回繰り返して施すことにより、高いＪｃを実現する
ことができる。この場合、ツイスト加工は、中間熱処理
前に施してもよく、最終熱処理前に施してもよい。
【００２０】なお、金属パイプの肉厚および加工度を制
御することにより、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2 の値を３以上
に設定することができ、金属パイプの断面形状によりａ
／ｂの値を０．０５〜０．９に設定することができる。
御することにより、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2 の値を３以上
に設定することができ、金属パイプの断面形状によりａ
／ｂの値を０．０５〜０．９に設定することができる。
【００２１】
【作用】本発明の多芯酸化物超電導線材では、酸化物超
電導体製線状体の断面形状が偏平であり、その短辺の長
さをａとし、長辺の長さをｂとしたときに、ａ／ｂの値
が所定範囲にあり、かつ多芯酸化物超電導線材の全横断
面積Ｓ1 と酸化物超電導体が埋設されている領域の面積
をＳ2 との比が所定の値であり、かつ長尺体が捩じられ
た配置となっていることを特徴としている。
電導体製線状体の断面形状が偏平であり、その短辺の長
さをａとし、長辺の長さをｂとしたときに、ａ／ｂの値
が所定範囲にあり、かつ多芯酸化物超電導線材の全横断
面積Ｓ1 と酸化物超電導体が埋設されている領域の面積
をＳ2 との比が所定の値であり、かつ長尺体が捩じられ
た配置となっていることを特徴としている。
【００２２】（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2 の値を３以上に設定
することにより、酸化物超電導体が埋設されている領域
を覆う金属材料の部分が、酸化物超電導体に加わる歪を
充分に緩和できるようになる。また、酸化物超電導体の
短辺および長辺を１００μｍ以上に設定することによ
り、ツイスト加工の際の酸化物超電導体の切断を防止で
きる。実際には、多芯酸化物超電導線材に、その外径の
３〜５倍程度のピッチでツイスト加工を施しても、酸化
物超電導体は切断せず、高いＩｃ、Ｊｃを実現すること
ができる。
することにより、酸化物超電導体が埋設されている領域
を覆う金属材料の部分が、酸化物超電導体に加わる歪を
充分に緩和できるようになる。また、酸化物超電導体の
短辺および長辺を１００μｍ以上に設定することによ
り、ツイスト加工の際の酸化物超電導体の切断を防止で
きる。実際には、多芯酸化物超電導線材に、その外径の
３〜５倍程度のピッチでツイスト加工を施しても、酸化
物超電導体は切断せず、高いＩｃ、Ｊｃを実現すること
ができる。
【００２３】酸化物超電導体の断面形状を偏平とし、ａ
／ｂの値を０．０５〜０．９に設定すると、塑性加工に
より酸化物超電導体の結晶配向が可能になり、高いＪｃ
を実現することができる。
／ｂの値を０．０５〜０．９に設定すると、塑性加工に
より酸化物超電導体の結晶配向が可能になり、高いＪｃ
を実現することができる。
【００２４】さらに、長尺体が長手方向に沿って互いに
捩じれた配置となっていることにより、交流損失が低減
されるために交流用電力ケーブルに適用することができ
る。
捩じれた配置となっていることにより、交流損失が低減
されるために交流用電力ケーブルに適用することができ
る。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例を具体的に説明する。
【００２６】（実施例１）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比でＢ
ｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．６：０．４：２：
２：３となるように配合し、混合した後、大気中８００
℃×１００時間仮焼成して仮焼粉末を得た。
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比でＢ
ｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．６：０．４：２：
２：３となるように配合し、混合した後、大気中８００
℃×１００時間仮焼成して仮焼粉末を得た。
【００２７】この仮焼粉末を外径が２５mmφであって、
内径が１５mmφであるＡｇパイプ内に充填して単芯線を
作製した。その単芯線に塑性加工を施して断面における
最大寸法が３mmである六角線材に仕上げた。この六角線
材に加工を施して断面形状が偏平（短辺ａ、長辺ｂ）で
ある偏平線材を作製した。この偏平線材を７〜２５５本
束ねて外径が２５mmφであって、内径が１５〜２０mmφ
であるＡｇパイプ内に挿入してビレットを作製した。
内径が１５mmφであるＡｇパイプ内に充填して単芯線を
作製した。その単芯線に塑性加工を施して断面における
最大寸法が３mmである六角線材に仕上げた。この六角線
材に加工を施して断面形状が偏平（短辺ａ、長辺ｂ）で
ある偏平線材を作製した。この偏平線材を７〜２５５本
束ねて外径が２５mmφであって、内径が１５〜２０mmφ
であるＡｇパイプ内に挿入してビレットを作製した。
【００２８】このビレットに塑性加工を施して外径２mm
φに仕上げ、ピッチ１０mmとなるようにツイスト加工を
施した。さらに、これに８４０℃、１００時間の熱処理
を施し、外径１．８mmφとなるように引き抜き加工を施
した。最後に、これに８４０℃、１００時間の熱処理を
施して図２（Ａ）に示すような本発明の多芯酸化物超電
導線材（表１中No. １〜４）を作製した。これらの多芯
酸化物超電導線材は、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2 の値が３以
上であり、ａ／ｂの値が０．０５〜０．９であった。
φに仕上げ、ピッチ１０mmとなるようにツイスト加工を
施した。さらに、これに８４０℃、１００時間の熱処理
を施し、外径１．８mmφとなるように引き抜き加工を施
した。最後に、これに８４０℃、１００時間の熱処理を
施して図２（Ａ）に示すような本発明の多芯酸化物超電
導線材（表１中No. １〜４）を作製した。これらの多芯
酸化物超電導線材は、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2 の値が３以
上であり、ａ／ｂの値が０．０５〜０．９であった。
【００２９】得られた多芯酸化物超電導線材について、
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記
表１に示す。なお、Ｊｃは多芯酸化物超電導線材に曲げ
歪ε＝０．５％を与えた状態で液体窒素中に浸漬し、０
磁場において測定した。
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記
表１に示す。なお、Ｊｃは多芯酸化物超電導線材に曲げ
歪ε＝０．５％を与えた状態で液体窒素中に浸漬し、０
磁場において測定した。
【００３０】また、比較例として、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ
2 の値、ａまたはｂの長さ、ａ／ｂ値が本発明の範囲外
となるように設定して作製した多芯酸化物超電導線材
（表１中No. ５〜７）についても上記と同様にして曲げ
歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記表１
に併記する。
2 の値、ａまたはｂの長さ、ａ／ｂ値が本発明の範囲外
となるように設定して作製した多芯酸化物超電導線材
（表１中No. ５〜７）についても上記と同様にして曲げ
歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記表１
に併記する。
【００３１】
【表１】 表１から明らかなように、本発明にかかる多芯酸化物超
電導線材（No. １〜４）は、曲げ歪下でのＪｃが高いこ
とが分かる。これは、ツイスト加工時に酸化物超電導体
が切断されておらず、また曲げられた時に酸化物超電導
体製の長尺体に加わる歪を充分緩和できたためと思われ
る。
電導線材（No. １〜４）は、曲げ歪下でのＪｃが高いこ
とが分かる。これは、ツイスト加工時に酸化物超電導体
が切断されておらず、また曲げられた時に酸化物超電導
体製の長尺体に加わる歪を充分緩和できたためと思われ
る。
【００３２】これに対して本発明の範囲外の（Ｓ1 −Ｓ
2 ）／Ｓ2 の値またはａ／ｂ値である多芯酸化物超電導
線材は、曲げ歪下でのＪｃが比較的小さく、本発明の範
囲外のａまたはｂの長さである多芯酸化物超電導線材
は、ツイスト加工において酸化物超電導体が切断された
ためＪｃが小さかったと思われる。
2 ）／Ｓ2 の値またはａ／ｂ値である多芯酸化物超電導
線材は、曲げ歪下でのＪｃが比較的小さく、本発明の範
囲外のａまたはｂの長さである多芯酸化物超電導線材
は、ツイスト加工において酸化物超電導体が切断された
ためＪｃが小さかったと思われる。
【００３３】（実施例２）実施例１において作製された
外径２mmφの線材にピッチ１０mmとなるようにツイスト
加工を施した。この後、圧延加工を施して厚さ０．３m
m、幅３mmのテープ線材を作製した。これに８４０℃、
１００時間の熱処理を施し、さらに厚さ０．２５mmとな
るまで圧延加工を施した。さらに、これに８４０℃、１
００時間の熱処理を施して図２（Ｂ）に示すような本発
明の多芯酸化物超電導線材（表２中No. ８〜11）を作製
した。この多芯酸化物超電導線材は、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／
Ｓ2 の値が３以上であり、ａ／ｂの値が０．０５〜０．
９であった。
外径２mmφの線材にピッチ１０mmとなるようにツイスト
加工を施した。この後、圧延加工を施して厚さ０．３m
m、幅３mmのテープ線材を作製した。これに８４０℃、
１００時間の熱処理を施し、さらに厚さ０．２５mmとな
るまで圧延加工を施した。さらに、これに８４０℃、１
００時間の熱処理を施して図２（Ｂ）に示すような本発
明の多芯酸化物超電導線材（表２中No. ８〜11）を作製
した。この多芯酸化物超電導線材は、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／
Ｓ2 の値が３以上であり、ａ／ｂの値が０．０５〜０．
９であった。
【００３４】得られた多芯酸化物超電導線材について、
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを実施例１と同様にして調
べた。その結果を下記表２に示す。
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを実施例１と同様にして調
べた。その結果を下記表２に示す。
【００３５】また、比較例として、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ
2 の値、ａまたはｂの長さ、ａ／ｂ値が本発明の範囲外
となるように設定して作製した多芯酸化物超電導線材
（表２中No. 12〜14）についても実施例１と同様にして
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記
表２に併記する。
2 の値、ａまたはｂの長さ、ａ／ｂ値が本発明の範囲外
となるように設定して作製した多芯酸化物超電導線材
（表２中No. 12〜14）についても実施例１と同様にして
曲げ歪を与えた状態でのＪｃを調べた。その結果を下記
表２に併記する。
【００３６】
【表２】 表２から明らかなように、本発明にかかる多芯酸化物超
電導線材（No. ８〜11）は、実施例１の結果と同様に、
酸化物超電導体が切断されておらず、しかも曲げ歪下で
のＪｃが高いことが分かる。
電導線材（No. ８〜11）は、実施例１の結果と同様に、
酸化物超電導体が切断されておらず、しかも曲げ歪下で
のＪｃが高いことが分かる。
【００３７】これに対して本発明の範囲外の（Ｓ1 −Ｓ
2 ）／Ｓ2 の値またはａ／ｂ値である多芯酸化物超電導
線材は、実施例１の結果と同様に、曲げ歪下でのＪｃが
比較的小さく、本発明の範囲外のａまたはｂの長さであ
る多芯酸化物超電導線材は、実施例１の結果と同様に、
ツイスト加工において酸化物超電導体が切断されたため
Ｊｃが小さかった。
2 ）／Ｓ2 の値またはａ／ｂ値である多芯酸化物超電導
線材は、実施例１の結果と同様に、曲げ歪下でのＪｃが
比較的小さく、本発明の範囲外のａまたはｂの長さであ
る多芯酸化物超電導線材は、実施例１の結果と同様に、
ツイスト加工において酸化物超電導体が切断されたため
Ｊｃが小さかった。
【００３８】
【発明の効果】以上説明した如く本発明の多芯酸化物超
電導線材は、酸化物超電導体製長尺体の断面形状、寸法
および酸化物超電導体が埋設されている領域の面積を特
定すると共に、長尺体が互いに長手方向に沿って捩じら
れて配置されたものである。この多芯酸化物超電導線材
は、曲げ歪下においても高い超電導特性を示し、ツイス
ト加工を施しても酸化物超電導体が切断されないので、
交流用線材として適用可能である。
電導線材は、酸化物超電導体製長尺体の断面形状、寸法
および酸化物超電導体が埋設されている領域の面積を特
定すると共に、長尺体が互いに長手方向に沿って捩じら
れて配置されたものである。この多芯酸化物超電導線材
は、曲げ歪下においても高い超電導特性を示し、ツイス
ト加工を施しても酸化物超電導体が切断されないので、
交流用線材として適用可能である。
【図１】本発明の多芯酸化物超電導線材における酸化物
超電導体の断面形状を示す断面図。
超電導体の断面形状を示す断面図。
【図２】（Ａ）および（Ｂ）は本発明の多芯酸化物超電
導線材の一例を示す斜視図。
導線材の一例を示す斜視図。
【図３】通常のケーブル導体の一例を示す斜視図。
【図４】（Ａ）および（Ｂ）は従来の多芯酸化物超電導
線材の一例を示す斜視図。
線材の一例を示す斜視図。
【図５】従来の多芯酸化物超電導線材の他の例を示す斜
視図。
視図。
１１…線状体、２１…長尺体、２２…酸化物超電導体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 靖三 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (72)発明者 原 築志 東京都調布市西つつじヶ丘２丁目４番１号 東京電力株式会社技術研究所内 (72)発明者 石井 英雄 東京都調布市西つつじヶ丘２丁目４番１号 東京電力株式会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 金属材料からなる長尺体と、前記長尺体
内にその長手方向に沿って連続して埋設された複数の酸
化物超電導体製の線状体とを具備する多芯酸化物超電導
線材において、前記線状体の断面形状が偏平であり、前
記線状体の短辺の長さをａとし、長辺の長さをｂとした
ときに、ａ／ｂの値が０．０５〜０．９であり、多芯酸
化物超電導線材の全横断面積をＳ1 とし、横断面におけ
る前記線状体が埋設されている領域の面積をＳ2 とした
ときに、（Ｓ1 −Ｓ2 ）／Ｓ2の値が３以上であり、前
記長尺体が長手方向に沿って互いに捩じられた配置であ
ることを特徴とする多芯酸化物超電導線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5116021A JPH06325634A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 多芯酸化物超電導線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5116021A JPH06325634A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 多芯酸化物超電導線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06325634A true JPH06325634A (ja) | 1994-11-25 |
Family
ID=14676827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5116021A Pending JPH06325634A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 多芯酸化物超電導線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06325634A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997017706A3 (en) * | 1995-11-07 | 1997-09-04 | American Superconductor Corp | Cabled superconductors and method of making |
| WO1997028557A3 (en) * | 1996-01-18 | 1997-10-16 | American Superconductor Corp | Superconducting wires for magnet applications |
| EP0860030A1 (en) * | 1995-11-07 | 1998-08-26 | American Superconductor Corporation | Processing of oxide superconductor cables |
| US6284712B1 (en) | 1993-04-01 | 2001-09-04 | Alexander Otto | Processing of oxide superconductors |
| JP2001338538A (ja) * | 2000-05-29 | 2001-12-07 | Chubu Electric Power Co Inc | 酸化物超電導線材及びその製造方法 |
| RU2487145C1 (ru) * | 2011-12-05 | 2013-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВПО "КубГУ") | Способ получения композиционной катионообменной мембраны |
-
1993
- 1993-05-18 JP JP5116021A patent/JPH06325634A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6284712B1 (en) | 1993-04-01 | 2001-09-04 | Alexander Otto | Processing of oxide superconductors |
| US6436876B1 (en) | 1993-04-01 | 2002-08-20 | American Superconductor Corporation | Processing of oxide superconductors |
| US6194352B1 (en) | 1994-01-28 | 2001-02-27 | American Superconductor Corporation | Multifilament composite BSCCO oxide superconductor |
| WO1997017706A3 (en) * | 1995-11-07 | 1997-09-04 | American Superconductor Corp | Cabled superconductors and method of making |
| EP0860030A1 (en) * | 1995-11-07 | 1998-08-26 | American Superconductor Corporation | Processing of oxide superconductor cables |
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| US6202287B1 (en) | 1996-01-18 | 2001-03-20 | American Superconductor Corporation | Method for producing biaxially aligned super conducting ceramics |
| JP2001338538A (ja) * | 2000-05-29 | 2001-12-07 | Chubu Electric Power Co Inc | 酸化物超電導線材及びその製造方法 |
| RU2487145C1 (ru) * | 2011-12-05 | 2013-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВПО "КубГУ") | Способ получения композиционной катионообменной мембраны |
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