JPH06330246A - ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 - Google Patents
ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金Info
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- JPH06330246A JPH06330246A JP11809993A JP11809993A JPH06330246A JP H06330246 A JPH06330246 A JP H06330246A JP 11809993 A JP11809993 A JP 11809993A JP 11809993 A JP11809993 A JP 11809993A JP H06330246 A JPH06330246 A JP H06330246A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れた
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の提供。 【構成】基本成分として、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａ
ｌ，Ｎを含有し、下記の４グループの組合せの元素を含
有する。 （１−１）ＴｉおよびＺｒ、ただしＴｉ＋Ｚｒは１．５
〜３％ （１−２）Ｔｉ，ＺｒおよびＮｂ、ただしＴｉ＋Ｚｒ＋
Ｎｂは１．５〜３％ （２−１）ランタノイドの内、Ｃｅは０．０３％以下、
Ｌａは０．０５〜０．２％ （２−２）ランタノイドの内、Ｃｅは０．０３％以下、
Ｃｅを除くランタノイド０．００１〜０．０５％かつそ
の合計量は０．０５〜０．２％
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の提供。 【構成】基本成分として、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａ
ｌ，Ｎを含有し、下記の４グループの組合せの元素を含
有する。 （１−１）ＴｉおよびＺｒ、ただしＴｉ＋Ｚｒは１．５
〜３％ （１−２）Ｔｉ，ＺｒおよびＮｂ、ただしＴｉ＋Ｚｒ＋
Ｎｂは１．５〜３％ （２−１）ランタノイドの内、Ｃｅは０．０３％以下、
Ｌａは０．０５〜０．２％ （２−２）ランタノイドの内、Ｃｅは０．０３％以下、
Ｃｅを除くランタノイド０．００１〜０．０５％かつそ
の合計量は０．０５〜０．２％
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ろう付け後の高温強度
および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金板およ
びその箔に関する。本合金はろう付けによって組み立て
られる部品の材料であり、高温酸化性雰囲気下で激しい
振動、熱刺激を受ける自動車排ガス浄化用触媒担体およ
び触媒コンバータに好適である。
および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金板およ
びその箔に関する。本合金はろう付けによって組み立て
られる部品の材料であり、高温酸化性雰囲気下で激しい
振動、熱刺激を受ける自動車排ガス浄化用触媒担体およ
び触媒コンバータに好適である。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車排ガス浄化触媒装置の担体
としてＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔をろう付けによってハ
ニカム状に組み立てた担体が採用されつつある。しか
し、自動車排ガス規制の強化により、特にコールドスタ
ート時の排ガス浄化効率を向上させることが必要とされ
ている。そのため、自動車排ガス浄化触媒装置はコンバ
ータを燃焼環境に近い位置に設置し、高温の排ガスによ
りエンジン始動初期より早い時期に触媒活性化温度に到
達させ、触媒反応を起こさせるものが開発されつつあ
る。また、エンジンの高出力化および小型化によるエン
ジン振動および排ガス衝撃の増大していることから、従
来のＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ合金ではその高温強度が不足し、
ハニカム破損が生じて実用化できない。
としてＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔をろう付けによってハ
ニカム状に組み立てた担体が採用されつつある。しか
し、自動車排ガス規制の強化により、特にコールドスタ
ート時の排ガス浄化効率を向上させることが必要とされ
ている。そのため、自動車排ガス浄化触媒装置はコンバ
ータを燃焼環境に近い位置に設置し、高温の排ガスによ
りエンジン始動初期より早い時期に触媒活性化温度に到
達させ、触媒反応を起こさせるものが開発されつつあ
る。また、エンジンの高出力化および小型化によるエン
ジン振動および排ガス衝撃の増大していることから、従
来のＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ合金ではその高温強度が不足し、
ハニカム破損が生じて実用化できない。
【０００３】素材自身の強度をＮｂ添加により改善して
いる例が、特開平４−１２０２４７号および特開昭５８
−１７７４３７号に開示されている。しかし、ろう付け
によって組み立てられた箔材は、粒界強度が著しく低下
し、ハニカムが破損してしまう。
いる例が、特開平４−１２０２４７号および特開昭５８
−１７７４３７号に開示されている。しかし、ろう付け
によって組み立てられた箔材は、粒界強度が著しく低下
し、ハニカムが破損してしまう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来の
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金をろう付けによって使用する場
合、強度不足のため実用に耐えない。本発明は上述した
従来技術の欠点を解消した高温での強度および耐酸化性
に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金、特に触媒担体用材料と
して好適な、板厚が０．５ｍｍ以下のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金板および０．１ｍｍ以下の箔を提供することを目的
とする。また、本材料はろう付けによって組み立てられ
る燃焼ガス排気系の機器、装置としても好ましい。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金をろう付けによって使用する場
合、強度不足のため実用に耐えない。本発明は上述した
従来技術の欠点を解消した高温での強度および耐酸化性
に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金、特に触媒担体用材料と
して好適な、板厚が０．５ｍｍ以下のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金板および０．１ｍｍ以下の箔を提供することを目的
とする。また、本材料はろう付けによって組み立てられ
る燃焼ガス排気系の機器、装置としても好ましい。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の態様によ
れば、重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｔｉ＋Ｚｒの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ≦３．０％
を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金が提供される。
れば、重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｔｉ＋Ｚｒの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ≦３．０％
を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金が提供される。
【０００６】本発明の第二の態様によれば、重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｔｉ＋Ｚｒの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ≦３．０％ ランタノイド：Ｃｅを０．０３％以下、その他のランタ
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金が提供される。
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金が提供される。
【０００７】本発明の第三の態様によれば、重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｎｂ：０．０１〜１．５％、 Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎ
ｂ≦３．０％を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金が提供される。
ｂ≦３．０％を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金が提供される。
【０００８】本発明の第四の態様によれば、重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｎｂ：０．０１〜１．５％、 Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎ
ｂ≦３．０％ ランタノイド：Ｃｅを０．０３％以下、その他のランタ
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金が提供される。
ｂ≦３．０％ ランタノイド：Ｃｅを０．０３％以下、その他のランタ
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金が提供される。
【０００９】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。本発明
のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金は四態様があり、基本的には、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｎを含有する。それ以外
に下記の２つのグループの組合せの元素を含有する。下
記（１−１）、（１−２）、（２−１）および（２−
２）の組合せにより、ろう付け後の高温強度および耐酸
化性を改善することができる。その用途は特に合金板ま
たは箔として、自動車などの触媒コンバータ用材料をは
じめとした耐熱材料に好適である。 （１）Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ （１−１）ＴｉおよびＺｒを含有する場合は、Ｔｉ＋Ｚ
ｒは１．５〜３％とする。 （１−２）また、これらに加えてＮｂを含有する場合
は、Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂは１．５〜３％とする。 （２）ランタノイド （２−１）ランタノイドの内Ｌａを含有する場合は０．
０５〜０．２％とする。 （２−２）Ｃｅを除くランタノイドを含有する場合は
０．００１〜０．０５％かつその合計量は０．０５〜
０．２％とする。 （２−１）および（２−２）のいずれの場合にも、Ｃｅ
は０．０３％以下とする。
のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金は四態様があり、基本的には、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｎを含有する。それ以外
に下記の２つのグループの組合せの元素を含有する。下
記（１−１）、（１−２）、（２−１）および（２−
２）の組合せにより、ろう付け後の高温強度および耐酸
化性を改善することができる。その用途は特に合金板ま
たは箔として、自動車などの触媒コンバータ用材料をは
じめとした耐熱材料に好適である。 （１）Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ （１−１）ＴｉおよびＺｒを含有する場合は、Ｔｉ＋Ｚ
ｒは１．５〜３％とする。 （１−２）また、これらに加えてＮｂを含有する場合
は、Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂは１．５〜３％とする。 （２）ランタノイド （２−１）ランタノイドの内Ｌａを含有する場合は０．
０５〜０．２％とする。 （２−２）Ｃｅを除くランタノイドを含有する場合は
０．００１〜０．０５％かつその合計量は０．０５〜
０．２％とする。 （２−１）および（２−２）のいずれの場合にも、Ｃｅ
は０．０３％以下とする。
【００１０】次に本発明合金の各成分の限定理由につい
て述べる。なお、下限がないものについては０％を含
む。 Ａｌ：Ａｌは本発明において耐酸化性およびクリープ強
度を確保するために、不可欠な元素であり、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金を高温に保持した場合、ＡｌはＦｅ−Ｃｒよ
り優先酸化されて合金表面に保護性の高いＡｌ2 Ｏ3 皮
膜を生成し、耐酸化性を改善する。Ａｌ含有量が１．０
％未満であると耐酸化性およびクリープ強度に優れたＡ
ｌ2 Ｏ3 皮膜が生成しないため、その下限を１．０％以
上に限定する。耐酸化性およびクリープ特性の点からは
Ａｌ含有量を高めることが望ましいが、一方でＡｌは８
％を越えると熱間圧延が困難なのでその上限を８％以下
に限定する。
て述べる。なお、下限がないものについては０％を含
む。 Ａｌ：Ａｌは本発明において耐酸化性およびクリープ強
度を確保するために、不可欠な元素であり、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金を高温に保持した場合、ＡｌはＦｅ−Ｃｒよ
り優先酸化されて合金表面に保護性の高いＡｌ2 Ｏ3 皮
膜を生成し、耐酸化性を改善する。Ａｌ含有量が１．０
％未満であると耐酸化性およびクリープ強度に優れたＡ
ｌ2 Ｏ3 皮膜が生成しないため、その下限を１．０％以
上に限定する。耐酸化性およびクリープ特性の点からは
Ａｌ含有量を高めることが望ましいが、一方でＡｌは８
％を越えると熱間圧延が困難なのでその上限を８％以下
に限定する。
【００１１】Ｃｒ：ＣｒはＡｌの耐酸化性を向上させる
役割を持つばかりではなく、Ｃｒ自体が耐酸化性を向上
させる元素である。ここで１１％未満では耐酸化性が確
保できず、２６％を越えると靭性が低下し冷間圧延が困
難となるので１１％以上２６％以下とした。
役割を持つばかりではなく、Ｃｒ自体が耐酸化性を向上
させる元素である。ここで１１％未満では耐酸化性が確
保できず、２６％を越えると靭性が低下し冷間圧延が困
難となるので１１％以上２６％以下とした。
【００１２】Ｓｉ：ＳｉはＡｌ同様耐酸化性を高める元
素であるが多量に含有すると靭性を低下させ製造性を低
下させるのでその上限を１．５％以下に限定する。
素であるが多量に含有すると靭性を低下させ製造性を低
下させるのでその上限を１．５％以下に限定する。
【００１３】Ｍｎ：ＭｎはＡｌ脱酸の予備材として添加
される場合、鋼中に残存することがあるが、Ｍｎは耐酸
化性および耐食性を劣化させるので、少ない方がよい。
工業的および経済的な溶製技術を考慮して１．０％以下
に限定した。
される場合、鋼中に残存することがあるが、Ｍｎは耐酸
化性および耐食性を劣化させるので、少ない方がよい。
工業的および経済的な溶製技術を考慮して１．０％以下
に限定した。
【００１４】Ｌａ：ＬａはＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金におい
て高温で生成するＡｌ2 Ｏ3 ，Ｃｒ 2 Ｏ3 等の酸化皮膜
の密着性を改善し、耐酸化性および酸化スケールの耐剥
離性向上に極めて顕著な効果を有する。酸化スケールの
剥離防止は耐酸化性の向上のみならず、箔でのクリープ
強度に、酸化皮膜の強度をも加算するので極めて重要な
元素である。この効果は、０．０５％未満では耐酸化特
性、クリープ特性を確保できず、０．２％以上では熱間
圧延が不可能となるので、０．０５％以上０．２％以下
に限定する。
て高温で生成するＡｌ2 Ｏ3 ，Ｃｒ 2 Ｏ3 等の酸化皮膜
の密着性を改善し、耐酸化性および酸化スケールの耐剥
離性向上に極めて顕著な効果を有する。酸化スケールの
剥離防止は耐酸化性の向上のみならず、箔でのクリープ
強度に、酸化皮膜の強度をも加算するので極めて重要な
元素である。この効果は、０．０５％未満では耐酸化特
性、クリープ特性を確保できず、０．２％以上では熱間
圧延が不可能となるので、０．０５％以上０．２％以下
に限定する。
【００１５】Ｃｅを除くランタノイド：Ｃｅを除くラン
タノイドはＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金に対しＬａと同様に
高温で生成する酸化皮膜の密着性を向上することを通じ
て耐酸化性を向上する効果を有し、かつ、源鉱石からＬ
ａを生成する場合、純粋なＬａよりＮｄなど含有した場
合の方が容易な場合があることから、Ｃｅを除くランタ
ノイドを０．００１〜０．０５％の範囲で含有させるこ
とができる。それに多量に添加すると熱間圧延が不可能
となるのでランタノイドの合計は０．２％以下とする。
タノイドはＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金に対しＬａと同様に
高温で生成する酸化皮膜の密着性を向上することを通じ
て耐酸化性を向上する効果を有し、かつ、源鉱石からＬ
ａを生成する場合、純粋なＬａよりＮｄなど含有した場
合の方が容易な場合があることから、Ｃｅを除くランタ
ノイドを０．００１〜０．０５％の範囲で含有させるこ
とができる。それに多量に添加すると熱間圧延が不可能
となるのでランタノイドの合計は０．２％以下とする。
【００１６】Ｃｅ：希土類を添加する際にミッシュメタ
ルで添加すると経済的であるが、Ｃｅの添加は避けられ
ない。Ｃｅは熱間加工性および耐酸化性を劣化させるの
で添加しないほうが好ましいが、０．０３％以下では特
性上、製造上問題がない。よって添加の上限を０．０３
％以下に限定する。
ルで添加すると経済的であるが、Ｃｅの添加は避けられ
ない。Ｃｅは熱間加工性および耐酸化性を劣化させるの
で添加しないほうが好ましいが、０．０３％以下では特
性上、製造上問題がない。よって添加の上限を０．０３
％以下に限定する。
【００１７】Ｚｒ：ＺｒＮ，ＺｒＣを生成し高温強度を
高める効果がある。また、Ｚｒは表面濃化してＺｒＯ2
の酸化物を生成する。ＺｒはＬａと複合で含有する場合
にＡｌの酸化消耗を抑制しＡｌ2 Ｏ3 皮膜およびＣｒ2
Ｏ3 皮膜を形成する時間を延ばし、合金の耐酸化性を向
上させる。この効果は０．０１％以上で顕著となる。強
度の点からは、Ｚｒはできるだけ多く添加するのが望ま
しいが、その含有量が２．０％を越えると耐酸化性が低
下するので、その含有量を０．０１％以上２．０％以下
とした。
高める効果がある。また、Ｚｒは表面濃化してＺｒＯ2
の酸化物を生成する。ＺｒはＬａと複合で含有する場合
にＡｌの酸化消耗を抑制しＡｌ2 Ｏ3 皮膜およびＣｒ2
Ｏ3 皮膜を形成する時間を延ばし、合金の耐酸化性を向
上させる。この効果は０．０１％以上で顕著となる。強
度の点からは、Ｚｒはできるだけ多く添加するのが望ま
しいが、その含有量が２．０％を越えると耐酸化性が低
下するので、その含有量を０．０１％以上２．０％以下
とした。
【００１８】Ｔｉ：ＴｉはＺｒ同様ＴｉＮ，ＴｉＣを生
成し高温強度を高める効果がある。この効果は０．０１
％以上添加しないと効果がないのでその下限を０．０１
％以上とする。また過剰に添加すると耐酸化性が低下す
るのでその上限を２．０％に限定する。ＴｉとＺｒが共
存するときは、Ｔｉ＋Ｚｒは１．５〜３．０％とする。
それは、１．５％未満ではろう接後のクリープ特性に劣
り、３％を超えると耐酸化性が低下するためである。
成し高温強度を高める効果がある。この効果は０．０１
％以上添加しないと効果がないのでその下限を０．０１
％以上とする。また過剰に添加すると耐酸化性が低下す
るのでその上限を２．０％に限定する。ＴｉとＺｒが共
存するときは、Ｔｉ＋Ｚｒは１．５〜３．０％とする。
それは、１．５％未満ではろう接後のクリープ特性に劣
り、３％を超えると耐酸化性が低下するためである。
【００１９】Ｎｂ：ＮｂもＺｒ，Ｔｉ同様、ＮｂＣ，Ｎ
ｂＮを生成し高温強度を高める効果がある。この効果は
０．０１％以上添加しないと効果がないのでその下限を
０．０１％とする。また、過剰に添加すると耐酸化性が
低下するのでその上限を２．０％に限定する。 Ｔｉお
よびＺｒと共存するときは、Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂは１．５
〜３％とする。１．５％未満ではろう接後のクリープ特
性に劣り、３％を超えると耐酸化性が低下するためであ
る。
ｂＮを生成し高温強度を高める効果がある。この効果は
０．０１％以上添加しないと効果がないのでその下限を
０．０１％とする。また、過剰に添加すると耐酸化性が
低下するのでその上限を２．０％に限定する。 Ｔｉお
よびＺｒと共存するときは、Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂは１．５
〜３％とする。１．５％未満ではろう接後のクリープ特
性に劣り、３％を超えると耐酸化性が低下するためであ
る。
【００２０】Ｃ：Ｃは過剰になると高温強度および耐酸
化性さらに靭性を低下させるので、極力低減させる方が
望ましい。よって０．０５％以下に限定する。
化性さらに靭性を低下させるので、極力低減させる方が
望ましい。よって０．０５％以下に限定する。
【００２１】Ｎ：Ｎは微細な炭化物の生成元素であるＺ
ｒ，Ｔｉ，ＮｂなどをＮ化物として固定してしまい、粗
大なＣｒ，Ｆｅの炭化物が析出して高温での強度を低下
するので極力低減させることが望ましい。また、Ｎが過
剰になると靭性を低下させ、また、冷間圧延性、加工性
を低下させる。Ａｌと反応し、粗大なＡｌＮ（〜１０μ
ｍ）を析出すると５０μｍ程度の箔に圧延した場合、穴
開きの原因にもなる。よって０．０３％以下に限定す
る。
ｒ，Ｔｉ，ＮｂなどをＮ化物として固定してしまい、粗
大なＣｒ，Ｆｅの炭化物が析出して高温での強度を低下
するので極力低減させることが望ましい。また、Ｎが過
剰になると靭性を低下させ、また、冷間圧延性、加工性
を低下させる。Ａｌと反応し、粗大なＡｌＮ（〜１０μ
ｍ）を析出すると５０μｍ程度の箔に圧延した場合、穴
開きの原因にもなる。よって０．０３％以下に限定す
る。
【００２２】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例）表１に本発明例および比較例の化学組成を示
す。これら素材は真空溶解によって溶製され、１２５０
℃に加熱後、板厚３ｍｍまで熱間圧延し、焼鈍と冷間圧
延を繰り返し５０μｍの箔にした。この圧延箔をＮｉろ
う材を用いて１２００℃で真空ろう付けを行った後、耐
酸化性の調査をした。その結果を同様に表１に示す。１
２００℃，１５０ｈの酸化で酸化増量が１．５ｍｇ／ｃ
ｍ2 未満のものを○で、これ以上のものを×で示した。
また、高温強度の評価は、５０μｍの冷延箔を用いて、
８００℃、大気中、初期応力３ｋｇｆ／ｍｍ2 を負荷し
たクリープ試験により行った。破断時間が８ｈ以上のも
のを○印で、これ未満のものを×で示した。本発明鋼１
〜７までは耐酸化性およびクリープ強度に優れている。
一方、比較鋼８〜１１は耐酸化性は優れるが、クリープ
特性に劣り、比較鋼１２はクリープ特性には優れるが耐
酸化特性には劣る。また、比較鋼１３〜１５は耐酸化性
およびクリープ特性いずれの特性にも劣る。
明する。 （実施例）表１に本発明例および比較例の化学組成を示
す。これら素材は真空溶解によって溶製され、１２５０
℃に加熱後、板厚３ｍｍまで熱間圧延し、焼鈍と冷間圧
延を繰り返し５０μｍの箔にした。この圧延箔をＮｉろ
う材を用いて１２００℃で真空ろう付けを行った後、耐
酸化性の調査をした。その結果を同様に表１に示す。１
２００℃，１５０ｈの酸化で酸化増量が１．５ｍｇ／ｃ
ｍ2 未満のものを○で、これ以上のものを×で示した。
また、高温強度の評価は、５０μｍの冷延箔を用いて、
８００℃、大気中、初期応力３ｋｇｆ／ｍｍ2 を負荷し
たクリープ試験により行った。破断時間が８ｈ以上のも
のを○印で、これ未満のものを×で示した。本発明鋼１
〜７までは耐酸化性およびクリープ強度に優れている。
一方、比較鋼８〜１１は耐酸化性は優れるが、クリープ
特性に劣り、比較鋼１２はクリープ特性には優れるが耐
酸化特性には劣る。また、比較鋼１３〜１５は耐酸化性
およびクリープ特性いずれの特性にも劣る。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】本発明は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金にＴ
ｉとＺｒあるいはさらにＮｂを複合添加し、またＬａあ
るいはランタノイドを含有することにより、高温強度お
よび耐酸化性に優れた合金を提供できる。本発明の合金
板またその箔は自動車などの触媒コンバータ用材料をは
じめとした、耐熱材料として好適な合金であり、とくに
板厚０．１ｍｍ以下の箔として優れた性能を示す。
ｉとＺｒあるいはさらにＮｂを複合添加し、またＬａあ
るいはランタノイドを含有することにより、高温強度お
よび耐酸化性に優れた合金を提供できる。本発明の合金
板またその箔は自動車などの触媒コンバータ用材料をは
じめとした、耐熱材料として好適な合金であり、とくに
板厚０．１ｍｍ以下の箔として優れた性能を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｔｉ＋Ｚｒの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ≦３．０％
を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金。 - 【請求項２】重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｔｉ＋Ｚｒの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ≦３．０％ ランタノイド：Ｃｅを０．０３％以下、その他のランタ
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金。 - 【請求項３】重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、 Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｎｂ：０．０１〜１．５％、 Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎ
ｂ≦３．０％を満たし、 Ｌａ：０．０５〜０．２％、Ｃｅ：０．０３％以下を含
み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とするろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金。 - 【請求項４】重量％で、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．５％以下 Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１１．０〜２６％ Ａｌ：１．０〜８．０％、Ｎ：０．０３％以下 Ｔｉ：０．０１〜２．０％、Ｚｒ：０．０１〜２．０％ Ｎｂ：０．０１〜１．５％、 Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎｂの総量が、１．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｎ
ｂ≦３．０％ ランタノイド：Ｃｅを０．０３％以下、その他のランタ
ノイド０．００１〜０．０５％の範囲内でかつランタノ
イドの合計が０．０５〜０．２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付け後
の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11809993A JPH06330246A (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11809993A JPH06330246A (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330246A true JPH06330246A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=14727985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11809993A Withdrawn JPH06330246A (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | ろう付け後の高温強度および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330246A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7005105B2 (en) * | 2000-12-28 | 2006-02-28 | Korea Electrotechnology Research Institute | Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires |
-
1993
- 1993-05-20 JP JP11809993A patent/JPH06330246A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7005105B2 (en) * | 2000-12-28 | 2006-02-28 | Korea Electrotechnology Research Institute | Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires |
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