JPH06330249A - 疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製造方法 - Google Patents
疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製造方法Info
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- JPH06330249A JPH06330249A JP12426193A JP12426193A JPH06330249A JP H06330249 A JPH06330249 A JP H06330249A JP 12426193 A JP12426193 A JP 12426193A JP 12426193 A JP12426193 A JP 12426193A JP H06330249 A JPH06330249 A JP H06330249A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性および疲労特性に優れた小型のばねの
製造に適するばね用オーステナイト系ステンレス鋼線を
提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０６〜０．０８％、Ｓ
ｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．
０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：８．００
〜１０．５０％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％で且
つ、［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足
するＣａを含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる疲労特
性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線。
製造に適するばね用オーステナイト系ステンレス鋼線を
提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０６〜０．０８％、Ｓ
ｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．
０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：８．００
〜１０．５０％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％で且
つ、［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足
するＣａを含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる疲労特
性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、テレビ，ビデオ，冷蔵
庫などの電気機器、電算機，測定機などの電子機器、時
計，はかりなどの精密機器、カメラ，コピー機，ファク
シミリ装置などの光学ないしは事務機器等々において使
用される耐食・耐久性の良いばねの素材として利用され
る疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス
鋼線およびその製造方法に関するものである。
庫などの電気機器、電算機，測定機などの電子機器、時
計，はかりなどの精密機器、カメラ，コピー機，ファク
シミリ装置などの光学ないしは事務機器等々において使
用される耐食・耐久性の良いばねの素材として利用され
る疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス
鋼線およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】各種機器等において使用される耐食性の
よいステンレス鋼線ばねは、ばねとしての特性に優れて
いるのはもちろんのこと、各種機器の軽薄短小化に対応
して小型化が可能であることが要求される。
よいステンレス鋼線ばねは、ばねとしての特性に優れて
いるのはもちろんのこと、各種機器の軽薄短小化に対応
して小型化が可能であることが要求される。
【０００３】そして、このようなばねの小型化要求に応
えるためには、ばね用ステンレス鋼線の細径化が必要と
なり、したがって、伸線素材を用いて極細線にまで伸線
を行うことができるすぐれた伸線性を有していることが
望まれると共に、ばねに成形した後にはすぐれた疲労特
性を有していることが望まれる。
えるためには、ばね用ステンレス鋼線の細径化が必要と
なり、したがって、伸線素材を用いて極細線にまで伸線
を行うことができるすぐれた伸線性を有していることが
望まれると共に、ばねに成形した後にはすぐれた疲労特
性を有していることが望まれる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、ばねの小
型化要求に応えるためには、ばね用ステンレス鋼線の細
径化が必要となることから、伸線素材を用いて直径約５
０μｍ程度の極細線にまで伸線を良好に行うことが可能
であって伸線素材状態での伸線性に優れていると共に、
ばね成形後には疲労特性にも優れているばね用オーステ
ナイト系ステンレス鋼線の開発が望まれているという課
題があった。
型化要求に応えるためには、ばね用ステンレス鋼線の細
径化が必要となることから、伸線素材を用いて直径約５
０μｍ程度の極細線にまで伸線を良好に行うことが可能
であって伸線素材状態での伸線性に優れていると共に、
ばね成形後には疲労特性にも優れているばね用オーステ
ナイト系ステンレス鋼線の開発が望まれているという課
題があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、ばね成形後の疲労特性に
優れているのみならず、伸線素材状態での伸線性にも優
れていて、極細線への伸線に適したばね用オーステナイ
ト系ステンレス鋼線およびその製造方法を提供すること
を目的としている。
がみてなされたものであって、ばね成形後の疲労特性に
優れているのみならず、伸線素材状態での伸線性にも優
れていて、極細線への伸線に適したばね用オーステナイ
ト系ステンレス鋼線およびその製造方法を提供すること
を目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる伸線素材
状態での伸線性およびばね成形後の疲労特性に優れたば
ね用オーステナイト系ステンレス鋼線は、重量％で、
Ｃ：０．０６〜０．０８％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．
０３０％以下、Ｎｉ：８．００〜１０．５０％、Ｃｒ：
１８．００〜２０．００％で且つ、［Ｃａ］≧１．２７
×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足するＣａを含み、残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴しており、実施態様
においては、Ｔｏｔａｌ‐Ａｌ≦０．０１００％，Ｉｎ
ｓｏｌ‐Ａｌ≦０．００５０％，Ｃａ≦０．０５％，Ａ
ＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径≦１６μｍであ
るようにしたことを特徴としている。
状態での伸線性およびばね成形後の疲労特性に優れたば
ね用オーステナイト系ステンレス鋼線は、重量％で、
Ｃ：０．０６〜０．０８％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．
０３０％以下、Ｎｉ：８．００〜１０．５０％、Ｃｒ：
１８．００〜２０．００％で且つ、［Ｃａ］≧１．２７
×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足するＣａを含み、残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴しており、実施態様
においては、Ｔｏｔａｌ‐Ａｌ≦０．０１００％，Ｉｎ
ｓｏｌ‐Ａｌ≦０．００５０％，Ｃａ≦０．０５％，Ａ
ＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径≦１６μｍであ
るようにしたことを特徴としている。
【０００７】また、本発明に係わる伸線素材状態での伸
線性およびばね成形後の疲労特性に優れたばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の製造方法は、このようなば
ね用オーステナイト系ステンレス鋼線を製造するに際
し、鋼の溶製時におけるスラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２）を１．８〜２．２の範囲にすると共に鋼中の［Ｃ
ａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足するＣａ
の添加を行って溶製して得たオーステナイト系ステンレ
ス鋼を素材として伸線するようにしたことを特徴として
いる。
線性およびばね成形後の疲労特性に優れたばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の製造方法は、このようなば
ね用オーステナイト系ステンレス鋼線を製造するに際
し、鋼の溶製時におけるスラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２）を１．８〜２．２の範囲にすると共に鋼中の［Ｃ
ａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足するＣａ
の添加を行って溶製して得たオーステナイト系ステンレ
ス鋼を素材として伸線するようにしたことを特徴として
いる。
【０００８】次に、本発明に係わる伸線素材状態での伸
線性およびばね成形後の疲労特性に優れたばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の成分限定理由について説明
する。
線性およびばね成形後の疲労特性に優れたばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の成分限定理由について説明
する。
【０００９】Ｃは母相に固溶して基地を強化し、ばねの
強度を高めるのに有効な元素であるので、０．０６％以
上としたが、多すぎると耐食性が低下することとなるの
で、０．０８％以下とした。
強度を高めるのに有効な元素であるので、０．０６％以
上としたが、多すぎると耐食性が低下することとなるの
で、０．０８％以下とした。
【００１０】Ｓｉは高融点の介在物であるＡｌ２Ｏ３，
Ｃｒ２Ｏ３等の生成を抑制するためにスラグの塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を２．０前後の中間の値にして鋼
の溶製を行う場合においてＡｌを脱酸剤として使用しな
いのが望ましいことから、Ｍｎと共に脱酸剤として作用
させるようにするために添加するが、多すぎるとフェラ
イトが生成しやすくなるので、１．００％以下とした。
Ｃｒ２Ｏ３等の生成を抑制するためにスラグの塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を２．０前後の中間の値にして鋼
の溶製を行う場合においてＡｌを脱酸剤として使用しな
いのが望ましいことから、Ｍｎと共に脱酸剤として作用
させるようにするために添加するが、多すぎるとフェラ
イトが生成しやすくなるので、１．００％以下とした。
【００１１】Ｍｎは鋼の溶製を行う場合において脱酸剤
および脱硫剤として作用させるようにするために添加す
るが、多すぎると加工性を低下させると共に耐食性を劣
化させるので、２．００％以下とした。
および脱硫剤として作用させるようにするために添加す
るが、多すぎると加工性を低下させると共に耐食性を劣
化させるので、２．００％以下とした。
【００１２】Ｐは耐食性を劣化させるので極力少量であ
ることが好ましく、このため上限を０．０４５％以下と
した。
ることが好ましく、このため上限を０．０４５％以下と
した。
【００１３】Ｓは熱間加工性を害するので極力少量であ
ることが望ましく、このため上限を０．０３０％以下と
した。
ることが望ましく、このため上限を０．０３０％以下と
した。
【００１４】Ｎｉはオーステナイト安定化元素でありス
テンレス鋼をオーステナイト相として耐食性を向上させ
るための主要な元素であると同時に加工誘起マルテンサ
イトの抑制にも有用な元素であるので、８．００％以上
とした。しかし、オーステナイトの安定化のためにはあ
る程度以上含有させる必要はなく、かえってコストの上
昇をもたらすこととなるので、１０．５０％以下とし
た。
テンレス鋼をオーステナイト相として耐食性を向上させ
るための主要な元素であると同時に加工誘起マルテンサ
イトの抑制にも有用な元素であるので、８．００％以上
とした。しかし、オーステナイトの安定化のためにはあ
る程度以上含有させる必要はなく、かえってコストの上
昇をもたらすこととなるので、１０．５０％以下とし
た。
【００１５】Ｃｒは耐食性を向上させるのに寄与する元
素であり、このような効果を得るために１８．００％以
上含有させることとしているが、多量に含有するとフェ
ライトを生成するので２０．００％以下とした。
素であり、このような効果を得るために１８．００％以
上含有させることとしているが、多量に含有するとフェ
ライトを生成するので２０．００％以下とした。
【００１６】Ｃａはスラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２）を２．０前後とほぼ中間の値にして鋼の溶製を行
うことによりＡｌ２Ｏ３の生成量を抑制しようとした場
合に、微量のＡｌ２Ｏ３が生成されているときに微量添
加することによって低融点の介在物である１２ＣａＯ・
７Ａｌ２Ｏ３を生成させてＡｌ２Ｏ３系介在物の形態を
制御する作用を有しており、この低融点の介在物は溶鋼
温度で液体状態を呈するため、溶鋼撹拌時にスラグへの
溶融分離が容易となり、介在物量の低減がもたらされる
と共に、介在物の微細化に寄与することによって、ＡＳ
ＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径を１６μｍ以下に
するのに役立つ。
Ｏ２）を２．０前後とほぼ中間の値にして鋼の溶製を行
うことによりＡｌ２Ｏ３の生成量を抑制しようとした場
合に、微量のＡｌ２Ｏ３が生成されているときに微量添
加することによって低融点の介在物である１２ＣａＯ・
７Ａｌ２Ｏ３を生成させてＡｌ２Ｏ３系介在物の形態を
制御する作用を有しており、この低融点の介在物は溶鋼
温度で液体状態を呈するため、溶鋼撹拌時にスラグへの
溶融分離が容易となり、介在物量の低減がもたらされる
と共に、介在物の微細化に寄与することによって、ＡＳ
ＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径を１６μｍ以下に
するのに役立つ。
【００１７】そして、このような介在物の微細化のため
には、例えば、予想Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ＝１２ｐｐｍに対
して１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３ねらいのためにＣａ＝１
５ｐｐｍ添加する必要があることを考慮して、［Ｃａ］
≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満たすＣａを含有
させることとした。
には、例えば、予想Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ＝１２ｐｐｍに対
して１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３ねらいのためにＣａ＝１
５ｐｐｍ添加する必要があることを考慮して、［Ｃａ］
≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満たすＣａを含有
させることとした。
【００１８】しかし、Ｃａが多量に添加されても効果の
向上は得られないので、０．０５％以下とするのがよ
く、溶接性を良好なものとするためには、０．０１％以
下とするのが好ましい。
向上は得られないので、０．０５％以下とするのがよ
く、溶接性を良好なものとするためには、０．０１％以
下とするのが好ましい。
【００１９】また、Ａｌ含有量が多すぎるとＡｌ２Ｏ３
の生成量が多くなり、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＢ系介在物
が多く生成して伸線性を低下させることとなるので、Ｔ
ｏｔａｌ‐Ａｌで０．０１００％以下、Ｉｎｓｏｌ‐Ａ
ｌで０．００５０％以下とすることが望ましい。
の生成量が多くなり、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＢ系介在物
が多く生成して伸線性を低下させることとなるので、Ｔ
ｏｔａｌ‐Ａｌで０．０１００％以下、Ｉｎｓｏｌ‐Ａ
ｌで０．００５０％以下とすることが望ましい。
【００２０】このような伸線素材状態での伸線性および
ばね成形後の疲労特性に優れたばね用オーステナイト系
ステンレス鋼線を製造するのに用いるオーステナイト系
ステンレス鋼を溶製するに際しては、ＡＯＤ，ＶＯＤな
どによって精錬を行い、溶鋼の精錬時におけるスラグの
塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が１．８〜２．２の中間的
な範囲となるようにすると共に鋼中の［Ｃａ］≧１．２
７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足することとなるＣａの
添加を行う。
ばね成形後の疲労特性に優れたばね用オーステナイト系
ステンレス鋼線を製造するのに用いるオーステナイト系
ステンレス鋼を溶製するに際しては、ＡＯＤ，ＶＯＤな
どによって精錬を行い、溶鋼の精錬時におけるスラグの
塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が１．８〜２．２の中間的
な範囲となるようにすると共に鋼中の［Ｃａ］≧１．２
７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足することとなるＣａの
添加を行う。
【００２１】この場合、スラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２）が低いと平衡酸素レベルが高くなり、融点の高い
Ｃｒ２Ｏ３系介在物が多く生成するようになるので好ま
しくなく、このようなことからスラグの塩基度は１．８
以上とするのがよい。
Ｏ２）が低いと平衡酸素レベルが高くなり、融点の高い
Ｃｒ２Ｏ３系介在物が多く生成するようになるので好ま
しくなく、このようなことからスラグの塩基度は１．８
以上とするのがよい。
【００２２】また、スラグの塩基度（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２）が高いと平衡酸素レベルが低くなり、ＭｇＯ溶出
量が多くなって、融点の高いＡｌ２Ｏ３，ＭｇＯ系介在
物が多く生成するようになるので好ましくなく、このよ
うなことからスラグの塩基度は２．２以下とするのがよ
いこのようなスラグの塩基度がほぼ中間となる精錬を行
うことによってＡｌ２Ｏ３系介在物を減少させることが
できるが、さらに、このような少量のＡｌ２Ｏ３の存在
下でＣａを適量添加することによって、低融点の１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ２Ｏ３が生成されるようになり、この生成
物は溶鋼温度で液体状態を呈して溶鋼撹拌時にスラグへ
の融合分離が容易なものとなり、介在物量の低減が果さ
れることとなって、伸線素材状態での伸線性およびばね
成形後におけるばねの疲労強度の向上がもたらされるこ
ととなるが、このようなＣａの添加効果を得るために
は、［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足
するＣａの添加を行うのが良いことがわかった。
Ｏ２）が高いと平衡酸素レベルが低くなり、ＭｇＯ溶出
量が多くなって、融点の高いＡｌ２Ｏ３，ＭｇＯ系介在
物が多く生成するようになるので好ましくなく、このよ
うなことからスラグの塩基度は２．２以下とするのがよ
いこのようなスラグの塩基度がほぼ中間となる精錬を行
うことによってＡｌ２Ｏ３系介在物を減少させることが
できるが、さらに、このような少量のＡｌ２Ｏ３の存在
下でＣａを適量添加することによって、低融点の１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ２Ｏ３が生成されるようになり、この生成
物は溶鋼温度で液体状態を呈して溶鋼撹拌時にスラグへ
の融合分離が容易なものとなり、介在物量の低減が果さ
れることとなって、伸線素材状態での伸線性およびばね
成形後におけるばねの疲労強度の向上がもたらされるこ
ととなるが、このようなＣａの添加効果を得るために
は、［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を満足
するＣａの添加を行うのが良いことがわかった。
【００２３】このような精錬を行うことによって、可塑
性の低いＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径を小
さくすると共に生成量を低減させたものとすることによ
って、伸線素材段階での伸線性およびばね素材ないしは
ばね成形後の疲労特性が向上した極細径のばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の伸線素材に適するものとな
り、この伸線素材を例えば直径５０μｍ程度までの極細
線に伸線することによって極細径のばね用オーステナイ
ト系ステンレス鋼線とすることができる。
性の低いＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径を小
さくすると共に生成量を低減させたものとすることによ
って、伸線素材段階での伸線性およびばね素材ないしは
ばね成形後の疲労特性が向上した極細径のばね用オース
テナイト系ステンレス鋼線の伸線素材に適するものとな
り、この伸線素材を例えば直径５０μｍ程度までの極細
線に伸線することによって極細径のばね用オーステナイ
ト系ステンレス鋼線とすることができる。
【００２４】
【発明の作用】本発明に係わるばね用オーステナイト系
ステンレス鋼線およびその製造方法は、上述した構成を
有するものとなっているので、可塑性の低いＡＳＴＭ−
Ａ法によるＤ系介在物が少ないものになっていると共に
Ｄ系介在物の直径も小さいものとなり、伸線素材状態で
の伸線性およびばねとしての疲労特性に優れたばね用オ
ーステナイト系ステンレス鋼線となって、ばね用ステン
レス鋼線の細径化，ステンレスばねの疲労特性の向上、
ステンレスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機
器の軽薄短小化の要望にも応えるものとなる。
ステンレス鋼線およびその製造方法は、上述した構成を
有するものとなっているので、可塑性の低いＡＳＴＭ−
Ａ法によるＤ系介在物が少ないものになっていると共に
Ｄ系介在物の直径も小さいものとなり、伸線素材状態で
の伸線性およびばねとしての疲労特性に優れたばね用オ
ーステナイト系ステンレス鋼線となって、ばね用ステン
レス鋼線の細径化，ステンレスばねの疲労特性の向上、
ステンレスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機
器の軽薄短小化の要望にも応えるものとなる。
【００２５】
【実施例】表１に示す化学成分組成のオーステナイト系
ステンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉により溶製した
後ビレットに成形し、各ビレットに対し線材圧延を行っ
て直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
ステンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉により溶製した
後ビレットに成形し、各ビレットに対し線材圧延を行っ
て直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
【００２６】このとき、溶製時においては表２の塩基度
の欄に示すスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２比として鋼の溶製
を行った。そして、各伸線素材の各基本成分およびＴｏ
ｔａｌ‐Ａｌ，Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ，Ｃａ含有量は表１に
示すものとなっていた。また、各伸線素材中におけるＡ
ＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物品位（最大径，介在物組
成）を線材断面ミクロにおいて線材巨大介在物（≧１０
μｍ）の定量分析および介在物の抽出分析により調べた
ところ、同じく表２に示す結果であった。
の欄に示すスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２比として鋼の溶製
を行った。そして、各伸線素材の各基本成分およびＴｏ
ｔａｌ‐Ａｌ，Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ，Ｃａ含有量は表１に
示すものとなっていた。また、各伸線素材中におけるＡ
ＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物品位（最大径，介在物組
成）を線材断面ミクロにおいて線材巨大介在物（≧１０
μｍ）の定量分析および介在物の抽出分析により調べた
ところ、同じく表２に示す結果であった。
【００２７】次いで、直径５．５ｍｍの各伸線素材に対
して固溶化処理および被膜形成処理を施したのち伸線を
行ったところ、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍ以下のも
のでは、線径５０μｍまでの伸線が支障なく可能であっ
たが、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍを超えるものの中
には、線径５０μｍまでの伸線が不可能であったものも
存在しており、例えば、Ｄ系介在物の最大径が３５μｍ
であるＮｏ．９の場合には線径が１００μｍとなる以前
に破断を生じた。
して固溶化処理および被膜形成処理を施したのち伸線を
行ったところ、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍ以下のも
のでは、線径５０μｍまでの伸線が支障なく可能であっ
たが、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍを超えるものの中
には、線径５０μｍまでの伸線が不可能であったものも
存在しており、例えば、Ｄ系介在物の最大径が３５μｍ
であるＮｏ．９の場合には線径が１００μｍとなる以前
に破断を生じた。
【００２８】また、疲労特性を評価するために疲労試験
を行い、疲労強度が７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上のものを
○，疲労強度が７０未満〜６０ｋｇｆ／ｍｍ２のものを
△，疲労強度が６０ｋｇｆ／ｍｍ２未満のものを×とし
て評価したところ、同じく表２に示す結果であり、Ｄ系
介在物の最大径が１６μｍ以下のものでは、介在物が微
細化されていることによって疲労強度が高い値を示して
いたが、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍを超えるもので
は疲労強度が低いものとなっていた。
を行い、疲労強度が７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上のものを
○，疲労強度が７０未満〜６０ｋｇｆ／ｍｍ２のものを
△，疲労強度が６０ｋｇｆ／ｍｍ２未満のものを×とし
て評価したところ、同じく表２に示す結果であり、Ｄ系
介在物の最大径が１６μｍ以下のものでは、介在物が微
細化されていることによって疲労強度が高い値を示して
いたが、Ｄ系介在物の最大径が１６μｍを超えるもので
は疲労強度が低いものとなっていた。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明に係わ
るばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製
造方法によれば、伸線素材状態での伸線性および線材な
いしはばね成形後の状態での疲労特性に優れたばね用オ
ーステナイト系ステンレス鋼線を提供することが可能で
あるため、極細径のばね用ステンレス鋼線を得ることが
可能であってこのような極細径のばね用ステンレス鋼線
を使用してばねに成形することによってばねの小型化を
はかることが可能となり、各種機器の軽薄短小化の要請
に伴って要求されるばねの小型化に対応することが可能
であり、耐食性および疲労特性にすぐれた小型のばねを
提供することが可能になるという著しく優れた効果がも
たらされる。
るばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製
造方法によれば、伸線素材状態での伸線性および線材な
いしはばね成形後の状態での疲労特性に優れたばね用オ
ーステナイト系ステンレス鋼線を提供することが可能で
あるため、極細径のばね用ステンレス鋼線を得ることが
可能であってこのような極細径のばね用ステンレス鋼線
を使用してばねに成形することによってばねの小型化を
はかることが可能となり、各種機器の軽薄短小化の要請
に伴って要求されるばねの小型化に対応することが可能
であり、耐食性および疲労特性にすぐれた小型のばねを
提供することが可能になるという著しく優れた効果がも
たらされる。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０６〜０．０８％、
Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：
０．０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：８．
００〜１０．５０％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％
で且つ、［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］を
満足するＣａを含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなるこ
とを特徴とする疲労特性に優れたばね用オーステナイト
系ステンレス鋼線。 - 【請求項２】 Ｔｏｔａｌ‐Ａｌ≦０．０１００％，Ｉ
ｎｓｏｌ‐Ａｌ≦０．００５０％，Ｃａ≦０．０５％，
ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物の最大径≦１６μｍで
ある請求項１に記載の疲労特性に優れたばね用オーステ
ナイト系ステンレス鋼線。 - 【請求項３】 ばね用オーステナイト系ステンレス鋼線
を製造するに際し、鋼の溶製時におけるスラグの塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を１．８〜２．２の範囲にすると
共に鋼中の［Ｃａ］≧１．２７×［Ｉｎｓｏｌ‐Ａｌ］
を満足するＣａの添加を行って溶製して得たオーステナ
イト系ステンレス鋼を素材として伸線することを特徴と
する疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレ
ス鋼線の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP12426193A JP3396910B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP12426193A JP3396910B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 疲労特性に優れたばね用オーステナイト系ステンレス鋼線およびその製造方法 |
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| JP3396910B2 JP3396910B2 (ja) | 2003-04-14 |
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Family Applications (1)
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3396910B2 (ja) |
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1993
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| JP3396910B2 (ja) | 2003-04-14 |
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