JPH0633773A - 内燃機関装置 - Google Patents
内燃機関装置Info
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- JPH0633773A JPH0633773A JP26265092A JP26265092A JPH0633773A JP H0633773 A JPH0633773 A JP H0633773A JP 26265092 A JP26265092 A JP 26265092A JP 26265092 A JP26265092 A JP 26265092A JP H0633773 A JPH0633773 A JP H0633773A
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- injection
- intake
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- fuel
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/027—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle four
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は火花点火式内燃機関のノッキングの
防止を目的とする。 【構成】 ４サイクルガソリンエンジンに、スワールを
発生する吸気ポート４と電磁式燃料インジェクタ５とを
設け、噴射口付近の燃焼室内壁に向けて、噴射ノズル６
の噴射方向を設ける。この構成によれば、スワールを利
用して空気層の上下に混合気層を形成でき、更に噴射ノ
ズル６が周辺側に混合気部分を作る事で中間層の中央部
分に不燃層を形成できる。この不燃層によって火炎面積
を制限する事で、未燃焼部分の最高温度を制限する。
防止を目的とする。 【構成】 ４サイクルガソリンエンジンに、スワールを
発生する吸気ポート４と電磁式燃料インジェクタ５とを
設け、噴射口付近の燃焼室内壁に向けて、噴射ノズル６
の噴射方向を設ける。この構成によれば、スワールを利
用して空気層の上下に混合気層を形成でき、更に噴射ノ
ズル６が周辺側に混合気部分を作る事で中間層の中央部
分に不燃層を形成できる。この不燃層によって火炎面積
を制限する事で、未燃焼部分の最高温度を制限する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、火花点火式内燃機関の
ノッキングの防止に関するものである。
ノッキングの防止に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】火花点火式内燃機関では、火花点火によ
る小さな火炎が、その後、面積を増大してゆく。同時
に、未燃焼部分の混合気温度も上昇する。しかも、火炎
面積の増大と未燃焼部分の温度上昇とが、相互にフィー
ドバックする関係を持ち、燃焼が急速に進行する。一
方、上死点後にピストンが下降すると、燃焼室容積の増
大により、未燃焼部分の温度低下要因が増大するが、前
述の温度上昇要因の方がはるかに大きい。そして、多吸
気量時には着火時の混合気温度も高く、未燃焼部分が自
己着火してノッキングを発生する。そして、燃焼室壁に
接した消炎層をこわして、熱負荷を急増させる。なお、
雑誌「内燃機関」１９９０年２月号のＰ３９からＰ４１
によると、使用した内燃機関の自己着火を発生する温度
は１０２０Ｋと測定されている。この問題に対し、空
燃比の濃厚化や不燃性液体の混入によって混合気の温度
上昇の制限が行なわれているが、熱効率が急激に低下す
る。また、点火時期を遅延させると点火時の混合気温
度が制限されるが、膨張比も低下して、等容度が低下
し、トルクが低下する。更に、雑誌「内燃機関」１９
８１年７月号のＰ３５からＰ４０により、吸気ロータリ
ーバルブの早閉じにより、圧縮比のみを低下させて、点
火時の混合気温度を制限する方法が示されているが、装
置が複雑化してしまう。
る小さな火炎が、その後、面積を増大してゆく。同時
に、未燃焼部分の混合気温度も上昇する。しかも、火炎
面積の増大と未燃焼部分の温度上昇とが、相互にフィー
ドバックする関係を持ち、燃焼が急速に進行する。一
方、上死点後にピストンが下降すると、燃焼室容積の増
大により、未燃焼部分の温度低下要因が増大するが、前
述の温度上昇要因の方がはるかに大きい。そして、多吸
気量時には着火時の混合気温度も高く、未燃焼部分が自
己着火してノッキングを発生する。そして、燃焼室壁に
接した消炎層をこわして、熱負荷を急増させる。なお、
雑誌「内燃機関」１９９０年２月号のＰ３９からＰ４１
によると、使用した内燃機関の自己着火を発生する温度
は１０２０Ｋと測定されている。この問題に対し、空
燃比の濃厚化や不燃性液体の混入によって混合気の温度
上昇の制限が行なわれているが、熱効率が急激に低下す
る。また、点火時期を遅延させると点火時の混合気温
度が制限されるが、膨張比も低下して、等容度が低下
し、トルクが低下する。更に、雑誌「内燃機関」１９
８１年７月号のＰ３５からＰ４０により、吸気ロータリ
ーバルブの早閉じにより、圧縮比のみを低下させて、点
火時の混合気温度を制限する方法が示されているが、装
置が複雑化してしまう。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、火花点火式
内燃機関のノッキングを防止する事を目的とする。
内燃機関のノッキングを防止する事を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】４サイクル火花点火ピス
トン式内燃機関において、燃焼室上部に点火プラグを設
け、吸気ポートを一以上設け、吸気ポートの吸気弁傘部
側でのシリンダ内への吸気流入方向を、シリンダ中心軸
に対して同一回転方向で、しかもシリンダ中心からオフ
セットしてシリンダ内周方向とし、吸気弁近傍の吸気ポ
ートに設けた電磁式燃料インジェクタを持つ電子制御式
燃料噴射装置を設け、噴射ノズルおよび噴射ノズル用の
高圧燃料噴射ポンプを設け、噴射ノズルの噴射口をシリ
ンダヘッド内面またはシリンダ内周の最上部に設け、更
に噴射口の噴射方向を凡そスワールの回転方向で噴射口
付近の燃焼室壁面に向ける構成としている。
トン式内燃機関において、燃焼室上部に点火プラグを設
け、吸気ポートを一以上設け、吸気ポートの吸気弁傘部
側でのシリンダ内への吸気流入方向を、シリンダ中心軸
に対して同一回転方向で、しかもシリンダ中心からオフ
セットしてシリンダ内周方向とし、吸気弁近傍の吸気ポ
ートに設けた電磁式燃料インジェクタを持つ電子制御式
燃料噴射装置を設け、噴射ノズルおよび噴射ノズル用の
高圧燃料噴射ポンプを設け、噴射ノズルの噴射口をシリ
ンダヘッド内面またはシリンダ内周の最上部に設け、更
に噴射口の噴射方向を凡そスワールの回転方向で噴射口
付近の燃焼室壁面に向ける構成としている。
【０００５】
【作用】噴射ノズルを持つ構成の作用を説明する。一以
上の吸気ポートの吸気弁傘部側での吸気流入方向は、シ
リンダ中心軸に対して同一回転方向で、しかもシリンダ
中心に対してオフセットしてシリンダ内周方向を向いて
いる。従って、吸気ポートを通ってシリンダ内に流入す
る吸気は、スワールを発生する。そして、吸入行程の初
めと終りの二つの噴射期間の間に、電磁式燃料インジェ
クタが燃料を噴射しない期間を作ると、シリンダ内の上
部および下部に混合気層が層状に形成され、中間部の空
気層には混合気層の一部が拡散して、超希薄空燃比で燃
焼不能の不燃層（以下「不燃層」という。）が形成され
る。また、燃焼室内に噴射口を設けた噴射ノズルが圧縮
行程後期に噴射すると、噴射した燃料の内で、燃焼室内
壁に付着しない燃料は、不燃層の周辺部で気化するが、
火炎が伝幡するまでの期間が短い為に、多くは周辺部に
遍在して円弧状層を形成する。そして圧縮行程時にもス
ワールは残る為に、図１に示す様に、上部混合気層１４
および下部混合気層１５にはさまれて、中間部の中心側
に不燃層１６と周辺側に円弧状層１７とが層状に形成さ
れる。
上の吸気ポートの吸気弁傘部側での吸気流入方向は、シ
リンダ中心軸に対して同一回転方向で、しかもシリンダ
中心に対してオフセットしてシリンダ内周方向を向いて
いる。従って、吸気ポートを通ってシリンダ内に流入す
る吸気は、スワールを発生する。そして、吸入行程の初
めと終りの二つの噴射期間の間に、電磁式燃料インジェ
クタが燃料を噴射しない期間を作ると、シリンダ内の上
部および下部に混合気層が層状に形成され、中間部の空
気層には混合気層の一部が拡散して、超希薄空燃比で燃
焼不能の不燃層（以下「不燃層」という。）が形成され
る。また、燃焼室内に噴射口を設けた噴射ノズルが圧縮
行程後期に噴射すると、噴射した燃料の内で、燃焼室内
壁に付着しない燃料は、不燃層の周辺部で気化するが、
火炎が伝幡するまでの期間が短い為に、多くは周辺部に
遍在して円弧状層を形成する。そして圧縮行程時にもス
ワールは残る為に、図１に示す様に、上部混合気層１４
および下部混合気層１５にはさまれて、中間部の中心側
に不燃層１６と周辺側に円弧状層１７とが層状に形成さ
れる。
【０００６】次に、図１および図２を使って燃焼行程中
の未燃焼部分の温度について説明する。火炎が円弧状層
１７に達すると、火炎面積が大幅に減少し、発生熱量も
激減し、未燃焼部温度は点１８から点１９まで従来より
も上昇を制限される。また、下部混合気層１５の量に応
じて、円弧状層１７の厚みが設定されており、下部混合
気層１５に火炎伝幡時の未燃焼部分の最高温度点２０は
１０２０Ｋ未燃になり、ノッキングは発生しない。
の未燃焼部分の温度について説明する。火炎が円弧状層
１７に達すると、火炎面積が大幅に減少し、発生熱量も
激減し、未燃焼部温度は点１８から点１９まで従来より
も上昇を制限される。また、下部混合気層１５の量に応
じて、円弧状層１７の厚みが設定されており、下部混合
気層１５に火炎伝幡時の未燃焼部分の最高温度点２０は
１０２０Ｋ未燃になり、ノッキングは発生しない。
【０００７】
【実施例】噴射ノズルを持つ構成の実施例を説明する。
図３は４サイクル火花点火ピストン式内燃機関のシリン
ダヘッド部の上面から見た透視図で、１の吸気弁および
２の排気弁は、一以上の任意の数だけ設ける。点火プラ
グ３は、上部混合気層の燃焼後に、円弧状層に火炎伝幡
させる為に、燃焼室上部付近に設ける。シリンダヘッド
内面またはシリンダ内周の最上部に、高圧燃料噴射ポン
プ用の噴射ノズル６の噴射口を設ける。そして、噴射ノ
ズル６の噴射方向は、円弧状層を形成する為に、燃焼室
の中心に向けるのではなく、噴射口付近の壁面に向け
る。噴射ノズル６の噴射方向を、スワールの回転方向に
対して傾けると、不燃層が上下に移動しても、不燃層の
周辺側に円弧状層と、上下の混合気層の周辺側に重複し
た混合気層とを形成できる。そして、高圧燃料噴射ポン
プおよびその噴射ノズル６は、圧縮着火式内燃機関用の
ものが転用できる。また、噴射ノズル６の噴射方向は、
噴射時のスワールと同一回転方向としても良い。また、
圧縮行程後期に噴射された燃料が、不燃層の周辺に円弧
状層を形成する様に、噴射時期の実験を行い、噴射ポン
プ内のカムの位相を決定する。また、上記の様に噴射ノ
ズル６の噴射時期を設定すれば、シリンダ軸方向と平行
に噴射ノズル６の軸方向を設定しても良い。
図３は４サイクル火花点火ピストン式内燃機関のシリン
ダヘッド部の上面から見た透視図で、１の吸気弁および
２の排気弁は、一以上の任意の数だけ設ける。点火プラ
グ３は、上部混合気層の燃焼後に、円弧状層に火炎伝幡
させる為に、燃焼室上部付近に設ける。シリンダヘッド
内面またはシリンダ内周の最上部に、高圧燃料噴射ポン
プ用の噴射ノズル６の噴射口を設ける。そして、噴射ノ
ズル６の噴射方向は、円弧状層を形成する為に、燃焼室
の中心に向けるのではなく、噴射口付近の壁面に向け
る。噴射ノズル６の噴射方向を、スワールの回転方向に
対して傾けると、不燃層が上下に移動しても、不燃層の
周辺側に円弧状層と、上下の混合気層の周辺側に重複し
た混合気層とを形成できる。そして、高圧燃料噴射ポン
プおよびその噴射ノズル６は、圧縮着火式内燃機関用の
ものが転用できる。また、噴射ノズル６の噴射方向は、
噴射時のスワールと同一回転方向としても良い。また、
圧縮行程後期に噴射された燃料が、不燃層の周辺に円弧
状層を形成する様に、噴射時期の実験を行い、噴射ポン
プ内のカムの位相を決定する。また、上記の様に噴射ノ
ズル６の噴射時期を設定すれば、シリンダ軸方向と平行
に噴射ノズル６の軸方向を設定しても良い。
【０００８】吸気ポート４は、シリンダ内に流入する吸
気にスワールが発生し易い様に取りつける。すなわち、
直線状の吸気ポート４のシリンダ内への吸気流入方向
を、シリンダの中心からオフセットしてシリンダ内周に
向ける。そして、吸気弁１および吸気ポート４が複数の
場合は、上記の吸気流入方向がシリンダ中心軸に対し
て、同一回転方向となる様に設ける。また、吸気弁１に
シュラウド弁を使用しても良いし、吸気弁の近くの上流
側にスワールプレートを設けても良い。また、直線状の
吸気ポートの他に、吸気ポートを螺旋状に形成するスパ
イラルポートを、一以上設けても良い。この場合は、ス
パイラルポートの吸気弁の傘部側でのシリンダ内への吸
気流入方向を、シリンダ中心からオフセットしてシリン
ダ内周方向に向け、しかもスパイラルポートを含む吸気
ポートが複数の時は、シリンダ中心軸に対して同一回転
方向とする。
気にスワールが発生し易い様に取りつける。すなわち、
直線状の吸気ポート４のシリンダ内への吸気流入方向
を、シリンダの中心からオフセットしてシリンダ内周に
向ける。そして、吸気弁１および吸気ポート４が複数の
場合は、上記の吸気流入方向がシリンダ中心軸に対し
て、同一回転方向となる様に設ける。また、吸気弁１に
シュラウド弁を使用しても良いし、吸気弁の近くの上流
側にスワールプレートを設けても良い。また、直線状の
吸気ポートの他に、吸気ポートを螺旋状に形成するスパ
イラルポートを、一以上設けても良い。この場合は、ス
パイラルポートの吸気弁の傘部側でのシリンダ内への吸
気流入方向を、シリンダ中心からオフセットしてシリン
ダ内周方向に向け、しかもスパイラルポートを含む吸気
ポートが複数の時は、シリンダ中心軸に対して同一回転
方向とする。
【０００９】電磁式燃料インジェクタ５は、吸気弁１の
近傍の吸気ポート４内に設ける。次に、図４（ａ）のタ
イミングチャートを使って、電子制御式燃料噴射装置に
よる燃料噴射期間について説明する。吸気弁１はｔ１で
開き、ｔ２で閉じる。吸気弁１の極めて近くに電磁式燃
料インジェクタ５を設けた場合は、ｔ１からｔ１’まで
とｔ２’からｔ２までの二つの期間に燃料噴射し、
ｔ１’からｔ２’までの期間は噴射を中止する。そし
て、上部混合気層に対応するｔ２’からｔ２までの期間
と、円弧状層および不燃層の厚みに対応するｔ１’から
ｔ２’までの期間と、下部混合気層に対応するｔ１から
ｔ１’までの期間とについて、上部および下部混合気層
での未燃焼部分の温度を１０２０Ｋ未満に制限する様
に、吸気量に応じた上記三つの期間を実験しておき、そ
の結果を電子制御式燃料噴射装置内のコンピュータ内
に、予めデータ化しておく。また、吸入行程に調時した
吸気管への燃料噴射とスワールとによって、成層燃焼を
行う４サイクル火花点火式内燃機関でも、ノッキングの
防止が可能だが、噴射期間が上記のスロットルバルブを
持つ方式のものと、少し異なるので説明する。図４
（ｂ）に示す様に、吸入行程の前期のＴ１の期間には燃
料噴射を行なわず、燃焼室下部に空気層を作る。その後
に、下部混合気層を形成する噴射をＴ２の期間に行い、
その後のＴ３の期間は噴射を中止して、不燃層を形成す
る。また、その後のＴ４の期間に燃料噴射して、上部混
合気層を形成する。
近傍の吸気ポート４内に設ける。次に、図４（ａ）のタ
イミングチャートを使って、電子制御式燃料噴射装置に
よる燃料噴射期間について説明する。吸気弁１はｔ１で
開き、ｔ２で閉じる。吸気弁１の極めて近くに電磁式燃
料インジェクタ５を設けた場合は、ｔ１からｔ１’まで
とｔ２’からｔ２までの二つの期間に燃料噴射し、
ｔ１’からｔ２’までの期間は噴射を中止する。そし
て、上部混合気層に対応するｔ２’からｔ２までの期間
と、円弧状層および不燃層の厚みに対応するｔ１’から
ｔ２’までの期間と、下部混合気層に対応するｔ１から
ｔ１’までの期間とについて、上部および下部混合気層
での未燃焼部分の温度を１０２０Ｋ未満に制限する様
に、吸気量に応じた上記三つの期間を実験しておき、そ
の結果を電子制御式燃料噴射装置内のコンピュータ内
に、予めデータ化しておく。また、吸入行程に調時した
吸気管への燃料噴射とスワールとによって、成層燃焼を
行う４サイクル火花点火式内燃機関でも、ノッキングの
防止が可能だが、噴射期間が上記のスロットルバルブを
持つ方式のものと、少し異なるので説明する。図４
（ｂ）に示す様に、吸入行程の前期のＴ１の期間には燃
料噴射を行なわず、燃焼室下部に空気層を作る。その後
に、下部混合気層を形成する噴射をＴ２の期間に行い、
その後のＴ３の期間は噴射を中止して、不燃層を形成す
る。また、その後のＴ４の期間に燃料噴射して、上部混
合気層を形成する。
【００１０】従来の電子制御式燃料噴射装置は、空燃比
制御が目的で、吸気ポート圧力に比例した燃料圧力と吸
気量とに応じて、噴射時間を制御していた。これに対し
本発明の電子制御式燃料噴射装置は、前記の吸気量に応
じた三つの期間を制御する事が目的である。そして、本
発明では、燃料噴射をしない期間が吸気量に応じて変化
する為に、吸気ポート圧力に比例した燃料調圧では、上
部および下部の混合気層の空燃比が過濃になる恐れがあ
る。すると、不燃層に拡散する量も増加して、不燃層の
隔離性が低下する。そこで、吸気量と噴射時間とに応じ
て燃料調圧を行う燃料調圧装置を設けると良い。この燃
料調圧装置の内の電子制御式の一例を図５に示す。この
装置は、従来のダイヤフラム式燃料調圧装置７のスプリ
ング室に連なる管路を三分枝させ、それぞれを圧力セン
サ８と高圧側電磁弁９と低圧側電磁弁とに連通させ、エ
ンジン回転速度センサと吸気流量計を設け、両センサの
入力によって上記二つの電磁弁を制御するコンピュータ
を設け、高圧側電磁弁９は高圧空気タンクに連通する。
そして、低圧側電磁弁は吸気マニホールドまたは外気に
連通させる。燃料圧力がスプリング室の設定圧力より高
くなると、ダイヤフラムがスプリング室側に移動し、燃
料タンクに環流する流路２１が開口する。従って、吸気
量と噴射期間とに対応する圧力センサ値になる様に、コ
ンピュータが前記二種類の電磁弁を使って、スプリング
室の圧力を制御すれば、吸気量と噴射期間とに応じた燃
料圧力を得られる。
制御が目的で、吸気ポート圧力に比例した燃料圧力と吸
気量とに応じて、噴射時間を制御していた。これに対し
本発明の電子制御式燃料噴射装置は、前記の吸気量に応
じた三つの期間を制御する事が目的である。そして、本
発明では、燃料噴射をしない期間が吸気量に応じて変化
する為に、吸気ポート圧力に比例した燃料調圧では、上
部および下部の混合気層の空燃比が過濃になる恐れがあ
る。すると、不燃層に拡散する量も増加して、不燃層の
隔離性が低下する。そこで、吸気量と噴射時間とに応じ
て燃料調圧を行う燃料調圧装置を設けると良い。この燃
料調圧装置の内の電子制御式の一例を図５に示す。この
装置は、従来のダイヤフラム式燃料調圧装置７のスプリ
ング室に連なる管路を三分枝させ、それぞれを圧力セン
サ８と高圧側電磁弁９と低圧側電磁弁とに連通させ、エ
ンジン回転速度センサと吸気流量計を設け、両センサの
入力によって上記二つの電磁弁を制御するコンピュータ
を設け、高圧側電磁弁９は高圧空気タンクに連通する。
そして、低圧側電磁弁は吸気マニホールドまたは外気に
連通させる。燃料圧力がスプリング室の設定圧力より高
くなると、ダイヤフラムがスプリング室側に移動し、燃
料タンクに環流する流路２１が開口する。従って、吸気
量と噴射期間とに対応する圧力センサ値になる様に、コ
ンピュータが前記二種類の電磁弁を使って、スプリング
室の圧力を制御すれば、吸気量と噴射期間とに応じた燃
料圧力を得られる。
【００１１】ＮＯＸは、最高燃焼温度が高いと急増す
る。そして以上の実施例は、未燃焼混合気部分の最高温
度を制限している。その為に、ノッキングを防止するだ
けでなく、従来と同一トルク時のＮＯＸの発生量を制限
する事もできる。
る。そして以上の実施例は、未燃焼混合気部分の最高温
度を制限している。その為に、ノッキングを防止するだ
けでなく、従来と同一トルク時のＮＯＸの発生量を制限
する事もできる。
【発明の効果】本発明の二つの手段によれば、高負荷時
でもノッキングを防止できる。従って、高圧縮比化や最
大吸気量の増加や低オクタン価燃料の使用が可能にな
る。また、高負荷時のＮＯＸを従来と同一トルク時より
も減少できる。
でもノッキングを防止できる。従って、高圧縮比化や最
大吸気量の増加や低オクタン価燃料の使用が可能にな
る。また、高負荷時のＮＯＸを従来と同一トルク時より
も減少できる。
【図１】本発明の噴射ノズルを持つ構成の燃焼室内の層
状態を示す図
状態を示す図
【図２】本発明の同上の構成の未燃焼混合部分の温度と
クランク角度との関係を示す図
クランク角度との関係を示す図
【図３】本発明の同上の構成の実施例を示すシリンダヘ
ッド部の上面から見た透視図
ッド部の上面から見た透視図
【図４】電磁式燃料インジェクタによる吸入行程内の燃
料噴射を示すタイミングチャートで、（ａ）は通常の吸
気絞り弁を持つ方式のもので、（ｂ）は成層燃焼方式の
もの
料噴射を示すタイミングチャートで、（ａ）は通常の吸
気絞り弁を持つ方式のもので、（ｂ）は成層燃焼方式の
もの
【図５】吸気量と噴射期間とに応じて燃料調圧を行う電
子制御式燃料調圧装置の一例を示す図
子制御式燃料調圧装置の一例を示す図
３ 点火プラグ ４ 吸気ポート ５ 電磁式燃料インジェクタ ６ 高圧燃料噴射ポンプ用の噴射ノズル ７ 従来のダイヤフラム式燃料調圧装置 ８ 圧力センサ ９ 高圧側電磁弁 １４ 上部混合気層 １５ 下部混合気層 １６ 不燃層 １７ 円弧状層 ２０ 未燃焼部分の最高温度 ２１ 燃料タンクに還流する流路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｍ 63/00 Ｐ 7825−3Ｇ
Claims (1)
- 【請求項１】 ４サイクル火花点火ピストン式内燃機関
において、燃焼室上部に点火プラグを設け、吸気ポート
を一以上設け、吸気ポートの吸気弁傘部側でのシリンダ
内への吸気流入方向を、シリンダ中心軸に対して同一回
転方向で、しかもシリンダ中心からオフセットしてシリ
ンダ内周方向とし、吸気弁近傍の吸気ポートに設けた電
磁式燃料インジェクタを持つ電子制御式燃料噴射装置を
設け、噴射ノズルおよび噴射ノズル用の高圧燃料噴射ポ
ンプを設け、噴射ノズルの噴射口をシリンダヘッド内面
またはシリンダ内周の最上部に設け、更に噴射口の噴射
方向を凡そスワールの回転方向で噴射口付近の燃焼室壁
面に向ける事を特徴とする内燃機関装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26265092A JPH0633773A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 内燃機関装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26265092A JPH0633773A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 内燃機関装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04223157 Division | 1992-05-08 | 1992-07-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633773A true JPH0633773A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=17378727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26265092A Pending JPH0633773A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 内燃機関装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633773A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015137641A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | ヤンマー株式会社 | ガスエンジン |
-
1992
- 1992-08-19 JP JP26265092A patent/JPH0633773A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015137641A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | ヤンマー株式会社 | ガスエンジン |
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