JPH0633871B2 - 低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 - Google Patents
低温液化ガス貯槽の内圧制御方法Info
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- JPH0633871B2 JPH0633871B2 JP15247390A JP15247390A JPH0633871B2 JP H0633871 B2 JPH0633871 B2 JP H0633871B2 JP 15247390 A JP15247390 A JP 15247390A JP 15247390 A JP15247390 A JP 15247390A JP H0633871 B2 JPH0633871 B2 JP H0633871B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はＬＰＧ地下タンク等の低温液化ガス貯槽の内圧
制御方法に関するものである。
制御方法に関するものである。
（従来の技術） ＬＰＧ地下タンク等の低温液化ガス貯槽（以下、単に貯
槽という。）では、ボイルオフガスの発生量の増減によ
り内圧が所定の範囲を超過した場合に、ボイルオフガス
圧縮機（以下、単に圧縮機という。）の負荷を自動的に
段階的に調節して内圧を所定の範囲に維持するように制
御している。そして従来は、このような制御を行うため
の内圧設定値を固定的に設定している。尚、かかる内圧
は直接的に制御する他、ボイルオフガス母管の圧力、即
ち母管圧を介して制御することができるものである。
槽という。）では、ボイルオフガスの発生量の増減によ
り内圧が所定の範囲を超過した場合に、ボイルオフガス
圧縮機（以下、単に圧縮機という。）の負荷を自動的に
段階的に調節して内圧を所定の範囲に維持するように制
御している。そして従来は、このような制御を行うため
の内圧設定値を固定的に設定している。尚、かかる内圧
は直接的に制御する他、ボイルオフガス母管の圧力、即
ち母管圧を介して制御することができるものである。
（発明が解決しようとする課題） 貯槽内のボイルオフガスは、輸送タンカー等からの液受
入時に最も多量に発生し、例えばプロパンとブタン等の
複数の液種を兼用するＬＰＧタンクでは、プロパン受入
時の最大発生量とブタン通常貯蔵時の最小発生量の差が
５倍にも達する。
入時に最も多量に発生し、例えばプロパンとブタン等の
複数の液種を兼用するＬＰＧタンクでは、プロパン受入
時の最大発生量とブタン通常貯蔵時の最小発生量の差が
５倍にも達する。
上述したように、内圧設定値を固定的に設定する従来の
制御方法、即ち定値制御方法では、上記受入時の最大発
生量に見合った能力の圧縮機を設置する必要があり、非
受入時に於いて発生量が少ない場合には、その起動−停
止、負荷の変更等がしにくく、内圧制御が難しい。
制御方法、即ち定値制御方法では、上記受入時の最大発
生量に見合った能力の圧縮機を設置する必要があり、非
受入時に於いて発生量が少ない場合には、その起動−停
止、負荷の変更等がしにくく、内圧制御が難しい。
また、貯槽の容積は非常に大きく、圧縮器の負荷変更に
よる内圧の変化が現われるまでには、比較的長い時間を
要するので、内圧設定値を固定的に設定する従来の制御
方法では、内圧が制御のヒステリシス分変化するまでに
次々に圧縮機の負荷変更が行われてしまう不都合の発生
を防止するための負荷変更禁止時間を長く設定する必要
があり、このため、受入時に於ける急激なボイルオフガ
ス発生量の変化に対しての追従性は悪い。
よる内圧の変化が現われるまでには、比較的長い時間を
要するので、内圧設定値を固定的に設定する従来の制御
方法では、内圧が制御のヒステリシス分変化するまでに
次々に圧縮機の負荷変更が行われてしまう不都合の発生
を防止するための負荷変更禁止時間を長く設定する必要
があり、このため、受入時に於ける急激なボイルオフガ
ス発生量の変化に対しての追従性は悪い。
本発明は、このような課題を解決することを目的とする
ものである。
ものである。
（課題を解決するための手段） 上述した課題を解決するための手段を説明すると、本発
明の制御方法は、まず、圧縮機の運転により低温液化ガ
ス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於いて、内
圧設定値を、前記圧縮機の負荷の増減に対応して高低側
に変更し、変更した内圧設定値と内圧測定値とに基づい
て制御手段により前記圧縮機の運転を制御することを要
旨とする。
明の制御方法は、まず、圧縮機の運転により低温液化ガ
ス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於いて、内
圧設定値を、前記圧縮機の負荷の増減に対応して高低側
に変更し、変更した内圧設定値と内圧測定値とに基づい
て制御手段により前記圧縮機の運転を制御することを要
旨とする。
また、本発明の制御方法は、圧縮機の運転により低温液
化ガス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於い
て、内圧設定値を、前記圧縮機の負荷の増減に対応して
高低側に段階的に変更し、変更した内圧設定値と内圧測
定値とに基づいて制御手段により前記圧縮機の運転を制
御することを要旨とする。
化ガス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於い
て、内圧設定値を、前記圧縮機の負荷の増減に対応して
高低側に段階的に変更し、変更した内圧設定値と内圧測
定値とに基づいて制御手段により前記圧縮機の運転を制
御することを要旨とする。
上記の構成に於いて、内圧設定値の上下に、範囲分を増
減した上限及び下限警報設定値を設けると共に、この上
限及び下限警報設定値にヒステリシス分を増減した上限
及び下限復帰設定値を設け、前記内圧設定値は、前記ヒ
ステリシス分以上変化するように変更を行うことが好ま
しい。
減した上限及び下限警報設定値を設けると共に、この上
限及び下限警報設定値にヒステリシス分を増減した上限
及び下限復帰設定値を設け、前記内圧設定値は、前記ヒ
ステリシス分以上変化するように変更を行うことが好ま
しい。
（作用） 液受入時等に於いて、ボイルオフガスが多量に発生する
と、圧縮機の負荷も上昇するので、この負荷の上昇を検
出して、負荷と内圧設定値との予め設定している対応関
係から、内圧設定値を導出し、この内圧設定値と内圧測
定値とに基づいて圧縮機の運転の制御を行う。
と、圧縮機の負荷も上昇するので、この負荷の上昇を検
出して、負荷と内圧設定値との予め設定している対応関
係から、内圧設定値を導出し、この内圧設定値と内圧測
定値とに基づいて圧縮機の運転の制御を行う。
かかる制御を行うことにより貯槽の内圧が上昇し、従っ
て液の飽和温度が上昇して、液の中に蓄えられる入熱の
割合が多くなるので、ボイルオフガス発生量が減少し、
このため、内圧を上記設定値に維持するための圧縮機の
負荷も、一定値に維持する場合に較べ少なくなる。次に
液受入終了等に伴いボイルオフガスの発生量が減少する
と、圧縮機の負荷も小さくなるので、前述と逆に内圧設
定値を下降させて圧縮機の運転の制御を行う。かかる制
御により貯槽の内圧が下降し、前記蓄熱をボイルオフガ
ス発生量の増大として放出することにより通常の制御状
態となる。
て液の飽和温度が上昇して、液の中に蓄えられる入熱の
割合が多くなるので、ボイルオフガス発生量が減少し、
このため、内圧を上記設定値に維持するための圧縮機の
負荷も、一定値に維持する場合に較べ少なくなる。次に
液受入終了等に伴いボイルオフガスの発生量が減少する
と、圧縮機の負荷も小さくなるので、前述と逆に内圧設
定値を下降させて圧縮機の運転の制御を行う。かかる制
御により貯槽の内圧が下降し、前記蓄熱をボイルオフガ
ス発生量の増大として放出することにより通常の制御状
態となる。
内圧設定値は、負荷の増減に対応して多数段階的に変更
する構成とすれば効果的であるが、場合によっては高低
２つの圧力間で変更を行う構成とすることもできる。
する構成とすれば効果的であるが、場合によっては高低
２つの圧力間で変更を行う構成とすることもできる。
以上の制御に於いて、内圧設定値の上下に、範囲分を増
減した上限及び下限警報設定値を設けると共に、この上
限及び下限警報設定値にヒステリシス分を増減した上限
及び下限復帰設定値を設け、前記内圧設定値は、前記ヒ
ステリシス分以上変化するように変更を行う構成とする
と、圧縮機の負荷の増減により内圧設定値が変更される
と同時に、この変更された内圧設定値に対応する復帰設
定値は変更前の警報設定値を越えた値となり、従って実
質的に制御のヒステリシス分の変化、即ち警報状態から
の復帰が即座に行われる。このため、このヒステリシス
分の変化が行われるまでの時間に対応して設けられる負
荷変更禁止時間を長く設定する必要がなく、ボイルオフ
ガス発生量の変化に、特に急激な変化に対しても制御の
追従性が良い。
減した上限及び下限警報設定値を設けると共に、この上
限及び下限警報設定値にヒステリシス分を増減した上限
及び下限復帰設定値を設け、前記内圧設定値は、前記ヒ
ステリシス分以上変化するように変更を行う構成とする
と、圧縮機の負荷の増減により内圧設定値が変更される
と同時に、この変更された内圧設定値に対応する復帰設
定値は変更前の警報設定値を越えた値となり、従って実
質的に制御のヒステリシス分の変化、即ち警報状態から
の復帰が即座に行われる。このため、このヒステリシス
分の変化が行われるまでの時間に対応して設けられる負
荷変更禁止時間を長く設定する必要がなく、ボイルオフ
ガス発生量の変化に、特に急激な変化に対しても制御の
追従性が良い。
（実施例） 次に本発明の実施例を図について説明する。
第１図は本発明の方法を適用する構成を概略的に表した
もので、符号１はＬＰＧ地下タンク等の低温液化ガス貯
槽、２はボイルオフガス圧縮機、３はボイルオフガス母
管、４は圧力センサである。符号５は制御手段であり、
この制御手段５は、前記圧力センサ４による母管３の圧
力及び圧縮機２の負荷を入力として、該圧縮機２を制御
する構成である。このように実施例ではボイルオフガス
母管３の圧力、即ち母管圧として貯槽１の内圧を制御す
る構成としている。尚、圧縮機２の台数は適宜である
が、以下の実施例では３台としている。
もので、符号１はＬＰＧ地下タンク等の低温液化ガス貯
槽、２はボイルオフガス圧縮機、３はボイルオフガス母
管、４は圧力センサである。符号５は制御手段であり、
この制御手段５は、前記圧力センサ４による母管３の圧
力及び圧縮機２の負荷を入力として、該圧縮機２を制御
する構成である。このように実施例ではボイルオフガス
母管３の圧力、即ち母管圧として貯槽１の内圧を制御す
る構成としている。尚、圧縮機２の台数は適宜である
が、以下の実施例では３台としている。
第２図は本発明を実施するに際して制御手段に設定す
る、圧縮機２の負荷と母管圧設定値との対応関係を表し
たもので、この母管圧設定圧は次式で表される。
る、圧縮機２の負荷と母管圧設定値との対応関係を表し
たもので、この母管圧設定圧は次式で表される。
Pm＝ａ×ｂ＋Po……（１） （但し、Pmは母管圧設定値、ａは圧縮機２の負荷
（％）、ｂは圧縮機２の負荷に対する圧力換算値（mm
H2O／％）、Poは０％負荷に於ける設定圧（mm H2O）で
ある。） 第２図（ａ）に示すように実施例に於いては、母管圧設
定値を圧縮機２の負荷の２５％の変化毎に４０mm H2O
ずつ段階的に変更するように設定している。また、第２
図（ｂ）に示すように、母管圧設定値の上下に、制御範
囲分の圧力、即ち５０mm H2Oを増減した上限警報設定
値及び下限警報設定値を設けると共に、この上限及び下
限警報設定値にヒステリシス分の圧力、即ち２５mm H2
Oを増減した上限及び下限復帰設定値を設け、前記母管
圧設定値は、前述した通り４０mm H2Oずつ段階的に変
更する構成、即ち前記ヒステリシス分の圧力以上変化す
るように変更を行う構成としている。
（％）、ｂは圧縮機２の負荷に対する圧力換算値（mm
H2O／％）、Poは０％負荷に於ける設定圧（mm H2O）で
ある。） 第２図（ａ）に示すように実施例に於いては、母管圧設
定値を圧縮機２の負荷の２５％の変化毎に４０mm H2O
ずつ段階的に変更するように設定している。また、第２
図（ｂ）に示すように、母管圧設定値の上下に、制御範
囲分の圧力、即ち５０mm H2Oを増減した上限警報設定
値及び下限警報設定値を設けると共に、この上限及び下
限警報設定値にヒステリシス分の圧力、即ち２５mm H2
Oを増減した上限及び下限復帰設定値を設け、前記母管
圧設定値は、前述した通り４０mm H2Oずつ段階的に変
更する構成、即ち前記ヒステリシス分の圧力以上変化す
るように変更を行う構成としている。
以上の構成に於ける本発明の制御動作を第３図の流れ図
を参照して説明する。
を参照して説明する。
まず、ステップＳ１では、複数の圧縮機２の負荷を集計
する。圧縮機２、例えばレシプロ型の圧縮機２の負荷
は、クリアランス弁、アンローダー弁を操作する計測空
気ラインの圧力スイッチ接点等により検出することがで
き、これらの負荷を集計して集計タグ等の所定の記憶空
間に書き込む。
する。圧縮機２、例えばレシプロ型の圧縮機２の負荷
は、クリアランス弁、アンローダー弁を操作する計測空
気ラインの圧力スイッチ接点等により検出することがで
き、これらの負荷を集計して集計タグ等の所定の記憶空
間に書き込む。
次いで、ステップＳ２では、スイッチＳ１で集計した負
荷から、前述の(1)式により母管圧設定値を求め、これ
と同時または相前後して圧力センサ４により母管圧を測
定する。
荷から、前述の(1)式により母管圧設定値を求め、これ
と同時または相前後して圧力センサ４により母管圧を測
定する。
次いで、ステップＳ３では、ステップＳ２の母管圧測定
値と母管圧設定値を比較、判別し、母管圧測定値が前記
上限警報状態にある場合には、ステップＳ４の圧縮機負
荷上昇処理、逆に母管圧測定値が前記下限警報状態にあ
る場合にはステップＳ５の圧縮機負荷下降処理を行い、
これらの上、下限警報状態にない場合には、何も処理を
行わずに、前記ステップＳ１に戻り、以上の動作を繰り
返す。
値と母管圧設定値を比較、判別し、母管圧測定値が前記
上限警報状態にある場合には、ステップＳ４の圧縮機負
荷上昇処理、逆に母管圧測定値が前記下限警報状態にあ
る場合にはステップＳ５の圧縮機負荷下降処理を行い、
これらの上、下限警報状態にない場合には、何も処理を
行わずに、前記ステップＳ１に戻り、以上の動作を繰り
返す。
上述のステップＳ３からステップＳ４またはステップＳ
５への処理の移行は、母管圧測定値の上記超過が所定時
間以上継続することを条件とすることにより、母管圧測
定値のハンチング等による不必要な負荷変更を防止する
ことができる。この目的のためには、前記制御手段５に
上限及び下限継続タイマーを設ければ良い（図示省
略）。また、以上のステップＳ４またはステップＳ５に
於ける圧縮機２の負荷の変更は、各負荷で運転中または
停止中の圧縮機２を所定の優先順位、例えば運転中のも
のを優先する順位に基づいて選択して行うことにより、
圧縮機２の起動、停止の回数を低減することができ、制
御性が良好となる。
５への処理の移行は、母管圧測定値の上記超過が所定時
間以上継続することを条件とすることにより、母管圧測
定値のハンチング等による不必要な負荷変更を防止する
ことができる。この目的のためには、前記制御手段５に
上限及び下限継続タイマーを設ければ良い（図示省
略）。また、以上のステップＳ４またはステップＳ５に
於ける圧縮機２の負荷の変更は、各負荷で運転中または
停止中の圧縮機２を所定の優先順位、例えば運転中のも
のを優先する順位に基づいて選択して行うことにより、
圧縮機２の起動、停止の回数を低減することができ、制
御性が良好となる。
前述したステップＳ４又はステップＳ５の処理の実行に
より、圧縮機２の負荷が上昇または下降すると、これに
対応してステップＳ１の集計負荷が上昇又は下降し、こ
のため次のステップＳ２に於いて上述の（１）式により
導出する母管圧設定圧が変更されるので、次のステップ
Ｓ３に於ける比較判別は、圧力センサ４による母管圧測
定値と、新たに設定された母管圧設定値に基づいて行わ
れる。
より、圧縮機２の負荷が上昇または下降すると、これに
対応してステップＳ１の集計負荷が上昇又は下降し、こ
のため次のステップＳ２に於いて上述の（１）式により
導出する母管圧設定圧が変更されるので、次のステップ
Ｓ３に於ける比較判別は、圧力センサ４による母管圧測
定値と、新たに設定された母管圧設定値に基づいて行わ
れる。
そこで次に、このような制御に於ける動作を、母管圧設
定値を一定のまま制御を行う従来の定値制御の動作と比
較して説明する。
定値を一定のまま制御を行う従来の定値制御の動作と比
較して説明する。
まず、後者の制御では第５図（ａ）、（ｂ）に示される
ように動作する。第５図（ａ）は、液受入時以外の通常
時に於いて母管圧測定値が上限警報設定値を超過した場
合を表すもので、この場合には超過した時点に於いて警
報が発せられ、圧縮機２の負荷を１ステップ（２５％）
上昇する。そして上限警報設定値から上限警報復帰値ま
でのヒステリシス分の範囲を警報状態として制御する。
一般的に低温液化ガス貯槽の容積は非常に大きく、圧縮
機２の負荷の１ステップ（２５％）の変更により、内
圧、即ちここでは母管圧が前記ヒステリシス分以上変化
するまでには、例えば約１０〜２５分間程度を要する。
（勿論この時間は圧縮機２の能力等により異なる。）従
ってこの間は再度の負荷変更を禁止していないと、圧縮
機２の負荷は不必要に次々に上昇してしまう。このた
め、このような制御に於いては、前記ヒステリシス分に
対応する上述した時間程度の比較的長い負荷変更禁止時
間を設定しているが、このように比較例長い負荷変更禁
止時間を設定すると、急激なボイルオフガス発生量の塩
化に対しての追従性が悪くなるという不都合が発生す
る。
ように動作する。第５図（ａ）は、液受入時以外の通常
時に於いて母管圧測定値が上限警報設定値を超過した場
合を表すもので、この場合には超過した時点に於いて警
報が発せられ、圧縮機２の負荷を１ステップ（２５％）
上昇する。そして上限警報設定値から上限警報復帰値ま
でのヒステリシス分の範囲を警報状態として制御する。
一般的に低温液化ガス貯槽の容積は非常に大きく、圧縮
機２の負荷の１ステップ（２５％）の変更により、内
圧、即ちここでは母管圧が前記ヒステリシス分以上変化
するまでには、例えば約１０〜２５分間程度を要する。
（勿論この時間は圧縮機２の能力等により異なる。）従
ってこの間は再度の負荷変更を禁止していないと、圧縮
機２の負荷は不必要に次々に上昇してしまう。このた
め、このような制御に於いては、前記ヒステリシス分に
対応する上述した時間程度の比較的長い負荷変更禁止時
間を設定しているが、このように比較例長い負荷変更禁
止時間を設定すると、急激なボイルオフガス発生量の塩
化に対しての追従性が悪くなるという不都合が発生す
る。
即ち、第５図（ｂ）は液受入時に於いてボイルオフガス
が急激に増大した場合の動作を表すもので、上述と同様
に母管圧測定値が上限警報設定値を超過して圧縮機２の
負荷が１ステップ（２５％）上昇すると、この時から負
荷変更禁止時間が開始するので、１ステップ分の負荷上
昇ではボイルオフガスの処理が不十分な場所であって
も、必要な再度の負荷上昇が行われるのは、この負荷変
更禁止時間が経過した後であり、従ってその間に母管圧
は更に上昇してしまい、迅速な対応が不可能である。
が急激に増大した場合の動作を表すもので、上述と同様
に母管圧測定値が上限警報設定値を超過して圧縮機２の
負荷が１ステップ（２５％）上昇すると、この時から負
荷変更禁止時間が開始するので、１ステップ分の負荷上
昇ではボイルオフガスの処理が不十分な場所であって
も、必要な再度の負荷上昇が行われるのは、この負荷変
更禁止時間が経過した後であり、従ってその間に母管圧
は更に上昇してしまい、迅速な対応が不可能である。
以上の従来の制御の動作に対して、母管圧設定値を圧縮
機２の負荷に対応して変更する本発明の制御では第４図
（ａ）、（ｂ）に示されるように動作する。第４図
（ａ）は、第５図（ａ）と同様に、液受入時以外の通常
時の動作を表すもので、母管圧測定値が上限警報設定値
を超過すると圧縮機２の負荷が１ステップ上昇し、また
この負荷の上昇により母管圧設定値も１ステップ上昇す
る。そしてこの母管圧設定値の上昇に伴って上限警報設
定値及び上限警報復帰値も上昇する。母管圧測定値は変
更前の上限警報設定値を超過した近傍にあり、そして上
述したように上限警報復帰値が上昇するので、これらの
値は近接する。特に、この際、母管圧設定値を前記ヒス
テリシス分以上上昇させると、この上昇した母管圧設定
値に対応する上限警報復帰値は、上昇前の上限警報設定
値を越えた値となる。従って母管圧測定値は上限警報復
帰値よりも低い値となって警報状態が瞬時に復帰した状
態となる。これらのことから本発明の制御に於いては、
前述の従来の制御のように比較的長い負荷変更禁止時間
を設定する必要がなくなる。例えばこの負荷変更禁止時
間は、停止中の圧縮機２の追起動禁止時間として５分
間、運転中の圧縮機２の負荷変更禁止時間として２分間
程度で良い。かかる説明で分かるように、本発明に於い
て負荷変更とは、運転又は停止中の圧縮機２の停止又は
追起動及び運転中の圧縮機２の負荷変更を含むものであ
る。
機２の負荷に対応して変更する本発明の制御では第４図
（ａ）、（ｂ）に示されるように動作する。第４図
（ａ）は、第５図（ａ）と同様に、液受入時以外の通常
時の動作を表すもので、母管圧測定値が上限警報設定値
を超過すると圧縮機２の負荷が１ステップ上昇し、また
この負荷の上昇により母管圧設定値も１ステップ上昇す
る。そしてこの母管圧設定値の上昇に伴って上限警報設
定値及び上限警報復帰値も上昇する。母管圧測定値は変
更前の上限警報設定値を超過した近傍にあり、そして上
述したように上限警報復帰値が上昇するので、これらの
値は近接する。特に、この際、母管圧設定値を前記ヒス
テリシス分以上上昇させると、この上昇した母管圧設定
値に対応する上限警報復帰値は、上昇前の上限警報設定
値を越えた値となる。従って母管圧測定値は上限警報復
帰値よりも低い値となって警報状態が瞬時に復帰した状
態となる。これらのことから本発明の制御に於いては、
前述の従来の制御のように比較的長い負荷変更禁止時間
を設定する必要がなくなる。例えばこの負荷変更禁止時
間は、停止中の圧縮機２の追起動禁止時間として５分
間、運転中の圧縮機２の負荷変更禁止時間として２分間
程度で良い。かかる説明で分かるように、本発明に於い
て負荷変更とは、運転又は停止中の圧縮機２の停止又は
追起動及び運転中の圧縮機２の負荷変更を含むものであ
る。
本発明の制御では以上のように負荷変更禁止時間を長く
とる必要がないので、第４図（ｂ）に示すように、液受
入時に於いてボイルオフガスが急激に増大した場合、上
述と同様に母管圧測定値が上限警報設定値を超過して圧
縮機２の負荷が１ステップ上昇した後も更に上昇して再
び変更された母管圧設定値を超過すると、この時点では
既に警報状態は復帰しているので、即座に圧縮機２の負
荷の再上昇が行われる。このようにして、液受入時に於
いて圧縮機２の速やかな負荷変更の制御が行われ、母管
圧の不必要な上昇を防止することができる。
とる必要がないので、第４図（ｂ）に示すように、液受
入時に於いてボイルオフガスが急激に増大した場合、上
述と同様に母管圧測定値が上限警報設定値を超過して圧
縮機２の負荷が１ステップ上昇した後も更に上昇して再
び変更された母管圧設定値を超過すると、この時点では
既に警報状態は復帰しているので、即座に圧縮機２の負
荷の再上昇が行われる。このようにして、液受入時に於
いて圧縮機２の速やかな負荷変更の制御が行われ、母管
圧の不必要な上昇を防止することができる。
次に本発明の制御方法の具体的測定結果を説明する。
まず、第６図（ａ）、（ｂ）は夫々液受入時以外の通常
時に於いて、一度貯槽１の内圧を上昇して蓄圧を行い、
この状態で圧縮機２の負荷を貯槽内圧に合わせた状態ま
たは所定の負荷状態に移行させて恰もボイルオフガス発
生量が急変したような状態を現出させ、この場合に於け
る本発明の制御性の測定結果を示すものである。即ち、
（ａ）は負荷を合わせた場合、（ｂ）は負荷を２５％と
して制御を開始した場合を示すものである。これらの図
に示すように、いずれの場合も貯槽１の内圧は、変動す
るような現象もなく円滑な挙動を示している。特に
（ｂ）の場合には、圧縮機２の負荷変更が速やかに多段
階に行われているため内圧が異常に上昇することがな
く、また不必要な負荷変更も見られず良好な制御性が得
られていることがわかる。
時に於いて、一度貯槽１の内圧を上昇して蓄圧を行い、
この状態で圧縮機２の負荷を貯槽内圧に合わせた状態ま
たは所定の負荷状態に移行させて恰もボイルオフガス発
生量が急変したような状態を現出させ、この場合に於け
る本発明の制御性の測定結果を示すものである。即ち、
（ａ）は負荷を合わせた場合、（ｂ）は負荷を２５％と
して制御を開始した場合を示すものである。これらの図
に示すように、いずれの場合も貯槽１の内圧は、変動す
るような現象もなく円滑な挙動を示している。特に
（ｂ）の場合には、圧縮機２の負荷変更が速やかに多段
階に行われているため内圧が異常に上昇することがな
く、また不必要な負荷変更も見られず良好な制御性が得
られていることがわかる。
また、第７図は受入時に於ける制御性の測定結果を示す
もので、この測定は貯槽１の建設完了後初の受入時で、
貯槽内メンブレンが冷えきっておらず、しかも受入スピ
ードを最大とすることによりボイルオフガスが発生しや
すい状況で行ったものである。図に示されるように、液
受入時の初期段階に於ける急激なボイルオフガスの発生
に対して、圧縮機２の負荷変更が迅速に多段階に行われ
ることにより、内圧が急激に上昇することなく円滑に推
移していることがわかる。
もので、この測定は貯槽１の建設完了後初の受入時で、
貯槽内メンブレンが冷えきっておらず、しかも受入スピ
ードを最大とすることによりボイルオフガスが発生しや
すい状況で行ったものである。図に示されるように、液
受入時の初期段階に於ける急激なボイルオフガスの発生
に対して、圧縮機２の負荷変更が迅速に多段階に行われ
ることにより、内圧が急激に上昇することなく円滑に推
移していることがわかる。
次に、母管圧設定値を一定のまま制御を行う従来の制御
に対して、母管圧設定値を圧縮機２の負荷に対応して変
更する本発明の制御に於けるボイルオフガス発生の抑制
効果を表す測定結果の一例を第８図（ａ）、（ｂ）に示
す。（ａ）は従来のの制御に対応するもので、受入前に
母管圧設定値を一定の値、４５０mm H2Oに固定すると
共に、前記負荷変更禁止時間を３０分間に設定して圧縮
機２の制御を行い、貯槽１の内圧が安定した後に液受入
を行って制御を行ったものである。また、（ｂ）は本発
明の制御に対応するもので、（ａ）の制御により貯槽１
の内圧が安定した状態に於いて、母管圧設定値を圧縮機
２の負荷に対応して所定の変更を行わせるように設定
し、そして前記停止中の圧縮機２の追起動禁止時間とし
て５分間、運転中の圧縮機２の負荷変更禁止時間として
２分間を設定した状態で制御を行ったものである。
に対して、母管圧設定値を圧縮機２の負荷に対応して変
更する本発明の制御に於けるボイルオフガス発生の抑制
効果を表す測定結果の一例を第８図（ａ）、（ｂ）に示
す。（ａ）は従来のの制御に対応するもので、受入前に
母管圧設定値を一定の値、４５０mm H2Oに固定すると
共に、前記負荷変更禁止時間を３０分間に設定して圧縮
機２の制御を行い、貯槽１の内圧が安定した後に液受入
を行って制御を行ったものである。また、（ｂ）は本発
明の制御に対応するもので、（ａ）の制御により貯槽１
の内圧が安定した状態に於いて、母管圧設定値を圧縮機
２の負荷に対応して所定の変更を行わせるように設定
し、そして前記停止中の圧縮機２の追起動禁止時間とし
て５分間、運転中の圧縮機２の負荷変更禁止時間として
２分間を設定した状態で制御を行ったものである。
（ａ）に示すように従来の制御に於いては、液受入直前
には前記圧縮機２の負荷が５０％で安定しており、この
状態で液受入を開始することにより、開始１０分後には
貯槽１の内圧が上昇し始め、２０分後に圧縮機２の負荷
が上昇し、その後３０分毎に負荷上昇が行われ、約１時
間２０分後に負荷１２５％でバランスした。この時のボ
イルオフガス発生量は約１５００〜１６００Ｎm3／Ｈ
（この内、リターンガス量は７５０〜６００Ｎm3／Ｈ）
であった。
には前記圧縮機２の負荷が５０％で安定しており、この
状態で液受入を開始することにより、開始１０分後には
貯槽１の内圧が上昇し始め、２０分後に圧縮機２の負荷
が上昇し、その後３０分毎に負荷上昇が行われ、約１時
間２０分後に負荷１２５％でバランスした。この時のボ
イルオフガス発生量は約１５００〜１６００Ｎm3／Ｈ
（この内、リターンガス量は７５０〜６００Ｎm3／Ｈ）
であった。
次に以上の制御により、内圧が４８５mm H2Oで安定し
ている状態に於いて、本発明の制御を行うと、制御と開
始と共に母管圧測定値は下限警報設定値以下となるの
で、即座に圧縮機２の負荷が段階的に下降して、数分後
には５０％となり、そして約４０分後には５６５mm H2
Oの内圧で安定した。この時のボイルオフガス発生量は
約１１００〜１２００Ｎm3／Ｈ（この内、リターンガス
量は６００〜７５０Ｎm3／Ｈ）であった。
ている状態に於いて、本発明の制御を行うと、制御と開
始と共に母管圧測定値は下限警報設定値以下となるの
で、即座に圧縮機２の負荷が段階的に下降して、数分後
には５０％となり、そして約４０分後には５６５mm H2
Oの内圧で安定した。この時のボイルオフガス発生量は
約１１００〜１２００Ｎm3／Ｈ（この内、リターンガス
量は６００〜７５０Ｎm3／Ｈ）であった。
以上の測定結果から、本発明の制御では従来の制御と比
較して、貯槽１の内圧が８０mm H2O上昇することによ
り、ボイルオフガスは４００Ｎm3／Ｈ、即ち従来の制御
に於ける発生量の約１／４の量が抑制され、また圧縮機
２の負荷としては５０〜７５％低減し得ることがわか
る。
較して、貯槽１の内圧が８０mm H2O上昇することによ
り、ボイルオフガスは４００Ｎm3／Ｈ、即ち従来の制御
に於ける発生量の約１／４の量が抑制され、また圧縮機
２の負荷としては５０〜７５％低減し得ることがわか
る。
（発明の効果） 本発明は以上の通り、液受入時には貯槽の内圧を上昇さ
せることにより、ボイルオフガス発生量を減少させ、通
常時に於ける発生量と平均化することできるので、圧縮
機の所要能力を小さくすることができ、コストの低減と
共に通常時のボイルオフガス発生量が少ない場合に於け
る制御を良好に行うことができると共に、制御の追従性
を向上することができるという効果がある。特に、圧縮
機の負荷の増減による内圧設定値の変更を、制御のヒス
テリシス分以上変化させて行うことにより、警報状態か
らの復帰を瞬時に行うことができ、従って負荷変更禁止
時間を長く設定する必要がなく、ボイルオフガス発生量
の変化に対する制御の追従性が更に向上するという効果
がある。
せることにより、ボイルオフガス発生量を減少させ、通
常時に於ける発生量と平均化することできるので、圧縮
機の所要能力を小さくすることができ、コストの低減と
共に通常時のボイルオフガス発生量が少ない場合に於け
る制御を良好に行うことができると共に、制御の追従性
を向上することができるという効果がある。特に、圧縮
機の負荷の増減による内圧設定値の変更を、制御のヒス
テリシス分以上変化させて行うことにより、警報状態か
らの復帰を瞬時に行うことができ、従って負荷変更禁止
時間を長く設定する必要がなく、ボイルオフガス発生量
の変化に対する制御の追従性が更に向上するという効果
がある。
第１図は本発明の方法を適用する構成を表した概略説明
図、第２図（ａ）、（ｂ）は本発明の制御を適用するた
めに制御手段に設定する、圧縮機の負荷と母管圧（内
圧）設定値との対応関係の一例を表した説明図で、
（ｂ）は（ａ）の要部拡大説明図、第３図は本発明の制
御動作を表した流れ図、第４図（ａ）、（ｂ）は本発明
の制御動作を表した要部説明図、第５図（ａ）、（ｂ）
は母管圧設定値を一定とする従来の制御動作の要部説明
図、第６図（ａ）、（ｂ）、第７図及び第８図（ｂ）は
本発明の制御動作の具体的測定結果を表した説明図、第
８図（ａ）は従来の制御動作の具体的測定結果を表した
説明図である。 符号１……低温液化ガス貯槽、２……圧縮機、３……ボ
イルオフガス母管、５……圧力センサ、５……制御手
段。
図、第２図（ａ）、（ｂ）は本発明の制御を適用するた
めに制御手段に設定する、圧縮機の負荷と母管圧（内
圧）設定値との対応関係の一例を表した説明図で、
（ｂ）は（ａ）の要部拡大説明図、第３図は本発明の制
御動作を表した流れ図、第４図（ａ）、（ｂ）は本発明
の制御動作を表した要部説明図、第５図（ａ）、（ｂ）
は母管圧設定値を一定とする従来の制御動作の要部説明
図、第６図（ａ）、（ｂ）、第７図及び第８図（ｂ）は
本発明の制御動作の具体的測定結果を表した説明図、第
８図（ａ）は従来の制御動作の具体的測定結果を表した
説明図である。 符号１……低温液化ガス貯槽、２……圧縮機、３……ボ
イルオフガス母管、５……圧力センサ、５……制御手
段。
Claims (8)
- 【請求項１】ボイルオフガス圧縮機の運転により低温液
化ガス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於い
て、内圧設定値を、前記ボイルオフガス圧縮機の負荷の
増減に対応して高低側に変更し、変更した内圧設定値と
内圧測定値とに基づいて制御手段により前記ボイルオフ
ガス圧縮機の運転を制御することを特徴とする低温液化
ガス貯槽の内圧制御方法 - 【請求項２】ボイルオフガス圧縮機の運転により低温液
化ガス貯槽の内圧を所定の範囲に制御する方法に於い
て、内圧設定値を、前記ボイルオフガス圧縮機の負荷の
増減に対応して高低側に段階的に変更し、変更した内圧
設定値と内圧測定値とに基づいて制御手段により前記ボ
イルオフガス圧縮機の運転を制御することを特徴とする
低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 - 【請求項３】請求項１または２の内圧設定値の上下に、
制御範囲分を増減した上限及び下限警報設定値を設ける
と共に、この上限及び下限警報設定値にヒステリシス分
を増減した上限及び下限復帰設定値を設け、前記内圧設
定値は、前記ヒステリシス分以上変化するように変更を
行うことを特徴とする低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 - 【請求項４】請求項１または２の制御方法に於いて、制
御手段には、内圧測定値のハンチングによる誤動作を防
止するための上限及び下限継続タイマーを設けているこ
とを特徴とする低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 - 【請求項５】請求項１または２の制御方法に於いて、圧
縮機は複数台構成し、制御手段には該複数台の圧縮機の
負荷の集計手段を設けたことを特徴とする低温液化ガス
貯槽の内圧制御方法 - 【請求項６】請求項５の複数台の圧縮機は、予め設定し
た優先順位に基づいて選択して負荷の変更を行うことを
特徴とする低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 - 【請求項７】請求項６の負荷の変更は、運転中の圧縮機
の負荷の変更と共に、運転中の圧縮機の停止、停止中の
圧縮機の起動を含むことを特徴とする低温液化ガス貯槽
の内圧制御方法 - 【請求項８】請求項１〜７の制御方法に於いて、貯槽の
内圧は、ボイルオフガス母管の圧力を介して制御するこ
とを特徴とする低温液化ガス貯槽の内圧制御方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15247390A JPH0633871B2 (ja) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | 低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15247390A JPH0633871B2 (ja) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | 低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0446300A JPH0446300A (ja) | 1992-02-17 |
| JPH0633871B2 true JPH0633871B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=15541286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15247390A Expired - Lifetime JPH0633871B2 (ja) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | 低温液化ガス貯槽の内圧制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633871B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4884301B2 (ja) * | 2007-05-28 | 2012-02-29 | 中国電力株式会社 | 発電プラント及び発電プラントの発電方法 |
| JP5965876B2 (ja) * | 2013-09-10 | 2016-08-10 | 日立建機株式会社 | 油圧ショベルの給脂装置 |
-
1990
- 1990-06-11 JP JP15247390A patent/JPH0633871B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0446300A (ja) | 1992-02-17 |
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