JPH06347196A - 砲身の内面構造 - Google Patents
砲身の内面構造Info
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- JPH06347196A JPH06347196A JP16383893A JP16383893A JPH06347196A JP H06347196 A JPH06347196 A JP H06347196A JP 16383893 A JP16383893 A JP 16383893A JP 16383893 A JP16383893 A JP 16383893A JP H06347196 A JPH06347196 A JP H06347196A
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- layer
- ceramic
- sprayed
- metal
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
- F41A21/00—Barrels; Gun tubes; Muzzle attachments; Barrel mounting means
- F41A21/02—Composite barrels, i.e. barrels having multiple layers, e.g. of different materials
- F41A21/04—Barrel liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
- F41A21/00—Barrels; Gun tubes; Muzzle attachments; Barrel mounting means
- F41A21/12—Cartridge chambers; Chamber liners
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 砲身の内面構造の提供。
【構成】 砲身１の砲尾側内面１ａに、基端側部分１ｄ
に向けて次第に拡径する円錐面部１ｂを形成し、該円錐
面部１ｂに、内面２ｇが砲身１の内面１ａに合致するよ
うに、セラミックと金属とを使用する溶射材を溶射して
５層以上の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ
が形成され、かつ、前記混合材の混合比が表層に向けて
セラミックの比率が次第に高まつている。 【効果】 セラミックと金属とを使用する溶射材を傾斜
状態にて溶射して溶射層が形成され、砲身の砲尾側内面
が純度の高いセラミックにて形成されているので、高温
かつ高圧のガス流による砲身内面のエロージョンが良好
に抑制されると共に、良好な結合強度が得られて耐久性
に優れる。
に向けて次第に拡径する円錐面部１ｂを形成し、該円錐
面部１ｂに、内面２ｇが砲身１の内面１ａに合致するよ
うに、セラミックと金属とを使用する溶射材を溶射して
５層以上の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ
が形成され、かつ、前記混合材の混合比が表層に向けて
セラミックの比率が次第に高まつている。 【効果】 セラミックと金属とを使用する溶射材を傾斜
状態にて溶射して溶射層が形成され、砲身の砲尾側内面
が純度の高いセラミックにて形成されているので、高温
かつ高圧のガス流による砲身内面のエロージョンが良好
に抑制されると共に、良好な結合強度が得られて耐久性
に優れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、砲身の内面構造に関す
るものである。
るものである。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】従来の火砲の砲身は、鋼に
て製作されている。この種の砲身において、その寿命
は、数百ないし数千回の発射に耐えるように設計されて
いるが、砲身の内面の局部的なエロージョンにより、寿
命が全うされていないのが現状である。このエロージョ
ンは、砲尾の部分に生じ易く、砲身内に装填される弾丸
の初期位置の部分に著しいエロージョンを生ずる。現行
では、砲身の内面に硬質クロムメッキを施し、耐エロー
ジョン性の向上を図つているが、耐熱性に問題があり、
弾丸の発射に際する高温かつ高圧のガス流を繰り返し受
けることにより、早期に硬度が低下する。このため、こ
れに代わる耐熱衝撃性の良好な表面処理方法が求められ
ている。そこで、例えば、砲身の内面にセラミックを溶
射することが考えられるが、セラミックのみを溶射する
場合、耐熱性は良好であるが、砲身の内面処理としては
不適当である。何故なら、セラミックは砲身との線膨張
率が大きく異なるので、砲身としての使用中に割れ、剥
離を生ずるからである。この傾向は、肉厚に形成するほ
ど著しくなる。
て製作されている。この種の砲身において、その寿命
は、数百ないし数千回の発射に耐えるように設計されて
いるが、砲身の内面の局部的なエロージョンにより、寿
命が全うされていないのが現状である。このエロージョ
ンは、砲尾の部分に生じ易く、砲身内に装填される弾丸
の初期位置の部分に著しいエロージョンを生ずる。現行
では、砲身の内面に硬質クロムメッキを施し、耐エロー
ジョン性の向上を図つているが、耐熱性に問題があり、
弾丸の発射に際する高温かつ高圧のガス流を繰り返し受
けることにより、早期に硬度が低下する。このため、こ
れに代わる耐熱衝撃性の良好な表面処理方法が求められ
ている。そこで、例えば、砲身の内面にセラミックを溶
射することが考えられるが、セラミックのみを溶射する
場合、耐熱性は良好であるが、砲身の内面処理としては
不適当である。何故なら、セラミックは砲身との線膨張
率が大きく異なるので、砲身としての使用中に割れ、剥
離を生ずるからである。この傾向は、肉厚に形成するほ
ど著しくなる。
【０００３】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような従
来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、請求項１
の発明の構成は、砲身１の砲尾側内面１ａに、基端側部
分１ｄに向けて次第に拡径する円錐面部１ｂを形成し、
該円錐面部１ｂに、内面２ｇが砲身１の砲尾側内面１ａ
に合致するように、セラミックと金属とを使用する溶射
材を溶射して５層以上の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆが形成され、かつ、前記溶射材の混合比
が表層に向けてセラミックの比率が次第に高まつている
ことを特徴とする砲身の内面構造である。そして、溶射
層２の最外径層（２ａ）を金属１００％にて形成し、最
内径層（２ｆ）をセラミック１００％にて形成すること
ができる。
来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、請求項１
の発明の構成は、砲身１の砲尾側内面１ａに、基端側部
分１ｄに向けて次第に拡径する円錐面部１ｂを形成し、
該円錐面部１ｂに、内面２ｇが砲身１の砲尾側内面１ａ
に合致するように、セラミックと金属とを使用する溶射
材を溶射して５層以上の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆが形成され、かつ、前記溶射材の混合比
が表層に向けてセラミックの比率が次第に高まつている
ことを特徴とする砲身の内面構造である。そして、溶射
層２の最外径層（２ａ）を金属１００％にて形成し、最
内径層（２ｆ）をセラミック１００％にて形成すること
ができる。
【０００４】
【作用】このような砲身の内面構造によれば、砲身１の
基端部に弾薬を装填して繰り返し発射される。弾丸の発
射により、高温かつ高圧のガス流を繰り返し受けること
ととなる砲身１の基端部の内面に、局部的なエロージョ
ンを生ずる傾向を呈する。しかして、砲身１のエロージ
ョンを生じ易い基端側部分１ｄから前側には、セラミッ
クと金属とを使用する溶射材を溶射して５層以上の溶射
層２が形成され、溶射層２の内面２ｇは、セラミックの
純度が高まつているので、エロージョンが良好に防止さ
れる。
基端部に弾薬を装填して繰り返し発射される。弾丸の発
射により、高温かつ高圧のガス流を繰り返し受けること
ととなる砲身１の基端部の内面に、局部的なエロージョ
ンを生ずる傾向を呈する。しかして、砲身１のエロージ
ョンを生じ易い基端側部分１ｄから前側には、セラミッ
クと金属とを使用する溶射材を溶射して５層以上の溶射
層２が形成され、溶射層２の内面２ｇは、セラミックの
純度が高まつているので、エロージョンが良好に防止さ
れる。
【０００５】また、弾薬の発射により、溶射層２の内面
２ｇが急激に昇温するが、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅ，２ｆがセラミックと金属とを使用する溶射
材を混合比を次第に変化させて傾斜させて形成してあ
り、隣接する溶射層の線膨張率が近似し、かつ、各溶射
層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがくさび状断面
にて形成されて接合面積が広く確保されているため、各
溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆの結合強度
が良好であり、更に、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆにひずみが分散される。その結果、溶射
層２を肉厚に形成しても、剥離、割れ等を生じ難い。ま
た、最外径側となる第１溶射層２ａは、高純度の金属か
らなるので、鋼製の砲身１の円錐面部１ｂとの結合性も
良好であり、剥離を生じ難い。そして、溶射層２の最外
径層（２ａ）を金属１００％にて形成し、最内径層（２
ｆ）をセラミック１００％にて形成することにより、最
外径層（２ａ）及び最内径層（２ｆ）に関する上記の作
用が良好に得られる。
２ｇが急激に昇温するが、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅ，２ｆがセラミックと金属とを使用する溶射
材を混合比を次第に変化させて傾斜させて形成してあ
り、隣接する溶射層の線膨張率が近似し、かつ、各溶射
層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがくさび状断面
にて形成されて接合面積が広く確保されているため、各
溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆの結合強度
が良好であり、更に、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆにひずみが分散される。その結果、溶射
層２を肉厚に形成しても、剥離、割れ等を生じ難い。ま
た、最外径側となる第１溶射層２ａは、高純度の金属か
らなるので、鋼製の砲身１の円錐面部１ｂとの結合性も
良好であり、剥離を生じ難い。そして、溶射層２の最外
径層（２ａ）を金属１００％にて形成し、最内径層（２
ｆ）をセラミック１００％にて形成することにより、最
外径層（２ａ）及び最内径層（２ｆ）に関する上記の作
用が良好に得られる。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１〜図３は、本発明に係る砲身の内面構
造の１実施例を示す。図１中において符号１は鋼製の砲
身を示し、砲身１の砲尾側内面１ａに、基端側部分１ｄ
に向けて次第に拡径するように円錐面部１ｂを切削加工
し、この円錐面部１ｂに接続させて基端側に円筒面部１
ｃを切削加工し、円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃに内面
２ｇが砲身１の砲尾側内面１ａに合致するように、セラ
ミックと金属とを使用する溶射材を溶射して溶射層２が
形成されている。円錐面部１ｂの中心軸線方向の長さＬ
1 と円筒面部１ｃの中心軸線方向の長さＬ2 との和は、
砲身１の全長Ｌの１／３以上であつて１／２以下の範囲
に形成されている。円錐面部１ｂは、砲身１に装填され
る弾薬５の弾丸部５ａの基端部となる基端側部分１ｄが
最深部をなすように形成すれば、弾丸部５ａと一体をな
す装薬部５ｂの燃焼に伴うエロージョンの局部的発生箇
所に良好に対応させることができる。
て説明する。図１〜図３は、本発明に係る砲身の内面構
造の１実施例を示す。図１中において符号１は鋼製の砲
身を示し、砲身１の砲尾側内面１ａに、基端側部分１ｄ
に向けて次第に拡径するように円錐面部１ｂを切削加工
し、この円錐面部１ｂに接続させて基端側に円筒面部１
ｃを切削加工し、円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃに内面
２ｇが砲身１の砲尾側内面１ａに合致するように、セラ
ミックと金属とを使用する溶射材を溶射して溶射層２が
形成されている。円錐面部１ｂの中心軸線方向の長さＬ
1 と円筒面部１ｃの中心軸線方向の長さＬ2 との和は、
砲身１の全長Ｌの１／３以上であつて１／２以下の範囲
に形成されている。円錐面部１ｂは、砲身１に装填され
る弾薬５の弾丸部５ａの基端部となる基端側部分１ｄが
最深部をなすように形成すれば、弾丸部５ａと一体をな
す装薬部５ｂの燃焼に伴うエロージョンの局部的発生箇
所に良好に対応させることができる。
【０００７】このような溶射層２は、図３に示すように
溶射機３にて形成され、溶射材の混合比が、表層に向け
てセラミックの比率が次第に高まるように変化してい
る。すなわち、溶射機３にエキステンションガン３ｂを
取り付け、トーチ３ａの先端を砲身１の中心軸線と合致
させた状態で、砲身１を所定速度にて中心軸線回りに一
定方向（矢印Ａ方向）に回転させると共にトーチ３ａに
中心軸線方向の送りを与えながら、プラズマアークと共
に溶射材を溶射し、溶射層２を形成する。初めに、図２
に示すように円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃに薄膜をな
すように第１溶射層２ａを形成し、次々に第２，第３，
第４，第５，第６の溶射層２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２
ｆを形成する。
溶射機３にて形成され、溶射材の混合比が、表層に向け
てセラミックの比率が次第に高まるように変化してい
る。すなわち、溶射機３にエキステンションガン３ｂを
取り付け、トーチ３ａの先端を砲身１の中心軸線と合致
させた状態で、砲身１を所定速度にて中心軸線回りに一
定方向（矢印Ａ方向）に回転させると共にトーチ３ａに
中心軸線方向の送りを与えながら、プラズマアークと共
に溶射材を溶射し、溶射層２を形成する。初めに、図２
に示すように円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃに薄膜をな
すように第１溶射層２ａを形成し、次々に第２，第３，
第４，第５，第６の溶射層２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２
ｆを形成する。
【０００８】各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，
２ｆの溶射材料には、セラミックと金属とが使用され、
具体的には、金属のNiCoCrAlY 合金とセラミックのジル
コニア（ZrO2）とが使用される。NiCoCrAlY 合金は、線
膨張率が砲身１とほぼ同程度であり、砲身１と第１溶射
層２ａとの間及び各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２
ｅ，２ｆの間の結合性を高める機能があり、かつ、セラ
ミックとの親和性に優れることが知られ、また、ZrO
2は、耐熱性に優れるセラミックの中でも線膨張率が砲
身１に近いことが知られている。更に、ZrO2は、硬質ク
ロムメッキと比較して、ヒートチェック及びスコーリン
グに関し、良好な特性を有し、アブレージョンに関して
もほぼ同様の特性を有することが知られており、表面か
ら急激に高温に加熱された場合であつても硬度低下、剥
離、割れ等を生じ難い材料である。
２ｆの溶射材料には、セラミックと金属とが使用され、
具体的には、金属のNiCoCrAlY 合金とセラミックのジル
コニア（ZrO2）とが使用される。NiCoCrAlY 合金は、線
膨張率が砲身１とほぼ同程度であり、砲身１と第１溶射
層２ａとの間及び各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２
ｅ，２ｆの間の結合性を高める機能があり、かつ、セラ
ミックとの親和性に優れることが知られ、また、ZrO
2は、耐熱性に優れるセラミックの中でも線膨張率が砲
身１に近いことが知られている。更に、ZrO2は、硬質ク
ロムメッキと比較して、ヒートチェック及びスコーリン
グに関し、良好な特性を有し、アブレージョンに関して
もほぼ同様の特性を有することが知られており、表面か
ら急激に高温に加熱された場合であつても硬度低下、剥
離、割れ等を生じ難い材料である。
【０００９】各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，
２ｆの溶射材料は、１００％NiCoCrAlY 合金の第１溶射
層２ａから８０％NiCoCrAlY 合金、２０％ZrO2の第２溶
射層２ｂ、６０％NiCoCrAlY 合金、４０％ZrO2の第３溶
射層２ｃというように、２０％づつ混合率を変化させ、
表層をなす第６溶射層２ｆは、１００％ZrO2にて形成さ
れている。かくして、溶射層２は合計で６層をなしてい
るが、５層以上形成すれば、溶射層２に良好な傾斜状態
を与えることができる。このようにして、円筒面部１ｃ
では均一厚さを有し、円錐面部１ｂではくさび状断面を
有して先端に向けて次第に厚さが減少するように、各溶
射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆが形成されて
いる。このような厚さが中心軸線方向に変化する各溶射
層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆは、トーチ３ａ
の中心軸線方向の送り速度の遅速調節によつて、或いは
溶射材料の供給量の増減調節によつて容易に形成するこ
とができる。
２ｆの溶射材料は、１００％NiCoCrAlY 合金の第１溶射
層２ａから８０％NiCoCrAlY 合金、２０％ZrO2の第２溶
射層２ｂ、６０％NiCoCrAlY 合金、４０％ZrO2の第３溶
射層２ｃというように、２０％づつ混合率を変化させ、
表層をなす第６溶射層２ｆは、１００％ZrO2にて形成さ
れている。かくして、溶射層２は合計で６層をなしてい
るが、５層以上形成すれば、溶射層２に良好な傾斜状態
を与えることができる。このようにして、円筒面部１ｃ
では均一厚さを有し、円錐面部１ｂではくさび状断面を
有して先端に向けて次第に厚さが減少するように、各溶
射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆが形成されて
いる。このような厚さが中心軸線方向に変化する各溶射
層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆは、トーチ３ａ
の中心軸線方向の送り速度の遅速調節によつて、或いは
溶射材料の供給量の増減調節によつて容易に形成するこ
とができる。
【００１０】このようにして、砲身１の内径と同径の溶
射層２を形成する。実際には、溶射層２の内面２ｇは、
セラミック旋盤によつて後加工して仕上げてある。な
お、溶射機３による溶射層２の形成に際しては、砲身１
内を減圧状態として気泡及び酸化を抑制してもよいが、
金属のNiCoCrAlY とセラミックのZrO2とを材料とする溶
射にあつては、鋼製の基材接合面酸化の恐れが殆どない
ので、大気中における溶射も充分に可能である。
射層２を形成する。実際には、溶射層２の内面２ｇは、
セラミック旋盤によつて後加工して仕上げてある。な
お、溶射機３による溶射層２の形成に際しては、砲身１
内を減圧状態として気泡及び酸化を抑制してもよいが、
金属のNiCoCrAlY とセラミックのZrO2とを材料とする溶
射にあつては、鋼製の基材接合面酸化の恐れが殆どない
ので、大気中における溶射も充分に可能である。
【００１１】次に上記実施例の作用について説明する。
このような砲身１によれば、砲身１の基端部に弾薬５を
装填して装薬部５ｂを燃焼させ、弾丸部５ａが繰り返し
発射される。装薬部５ｂの燃焼により、高温かつ高圧の
ガス流を繰り返し受ける砲身１の砲尾側内面１ａに、局
部的なエロージョンを生ずる傾向を呈する。しかして、
砲身１のエロージョンを生じ易い基端部には、セラミッ
クと金属とを混合した溶射材を溶射して溶射層２が形成
され、溶射層２の内面２ｇは、セラミックのZrO2のみか
らなつているので、エロージョンが良好に防止される。
このような砲身１によれば、砲身１の基端部に弾薬５を
装填して装薬部５ｂを燃焼させ、弾丸部５ａが繰り返し
発射される。装薬部５ｂの燃焼により、高温かつ高圧の
ガス流を繰り返し受ける砲身１の砲尾側内面１ａに、局
部的なエロージョンを生ずる傾向を呈する。しかして、
砲身１のエロージョンを生じ易い基端部には、セラミッ
クと金属とを混合した溶射材を溶射して溶射層２が形成
され、溶射層２の内面２ｇは、セラミックのZrO2のみか
らなつているので、エロージョンが良好に防止される。
【００１２】また、弾丸部５ａの発射によつて溶射層２
の内面２ｇが急激に昇温するが、各溶射層２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがセラミックと金属とを使用す
る溶射材を混合比を０％から１００％へと次第に変化さ
せて傾斜させて形成してあり、隣接する層の線膨張率が
近似しているので、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，
２ｅ，２ｆの結合強度が良好であることとも相まつて、
剥離、割れ等を生じ難い。各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅ，２ｆの結合強度は、砲身１の円錐面部１ｂ
に各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがくさ
び状断面にて形成されて接合面積が広く確保されている
ことによつても向上している。更に、各溶射層２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆにひずみが分散されるの
で、剥離等を生じ難い。従つて、膜厚５００μｍの肉厚
溶射とした場合であつても、良好な接合強度が得られ
る。
の内面２ｇが急激に昇温するが、各溶射層２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがセラミックと金属とを使用す
る溶射材を混合比を０％から１００％へと次第に変化さ
せて傾斜させて形成してあり、隣接する層の線膨張率が
近似しているので、各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，
２ｅ，２ｆの結合強度が良好であることとも相まつて、
剥離、割れ等を生じ難い。各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅ，２ｆの結合強度は、砲身１の円錐面部１ｂ
に各溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆがくさ
び状断面にて形成されて接合面積が広く確保されている
ことによつても向上している。更に、各溶射層２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆにひずみが分散されるの
で、剥離等を生じ難い。従つて、膜厚５００μｍの肉厚
溶射とした場合であつても、良好な接合強度が得られ
る。
【００１３】加えて、最外径側となる第１溶射層２ａ
は、金属のNiCoCrAlY のみからなるので、鋼製の砲身１
の円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃとの剥離も生じ難い。
すなわち、下記の表１に示すように膜厚５００μｍの肉
厚溶射とした溶射層２によれば、NiCoCrAlY を下盛りし
てZrO2のみを溶射したもの（膜厚２００μｍ又は５００
μｍ）と比較して、砲身１との溶射層の結合力も良好に
得られる他、熱衝撃試験結果によつて剥離、亀裂を生じ
難いことが目視にて確認されている。ここで、熱衝撃試
験は、９００℃の熱浴に１０分間保持後、空冷して行つ
た。
は、金属のNiCoCrAlY のみからなるので、鋼製の砲身１
の円錐面部１ｂ及び円筒面部１ｃとの剥離も生じ難い。
すなわち、下記の表１に示すように膜厚５００μｍの肉
厚溶射とした溶射層２によれば、NiCoCrAlY を下盛りし
てZrO2のみを溶射したもの（膜厚２００μｍ又は５００
μｍ）と比較して、砲身１との溶射層の結合力も良好に
得られる他、熱衝撃試験結果によつて剥離、亀裂を生じ
難いことが目視にて確認されている。ここで、熱衝撃試
験は、９００℃の熱浴に１０分間保持後、空冷して行つ
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】図４には、装薬として液体燃料（ＬＰＧ）
を使用する飛翔体発射装置の砲身１に適用した他の構造
例を示す。すなわち、この構造例に係る砲身１は、液体
燃料にて弾丸６ａを発射するものであり、弾丸６ａが装
填される砲身１の砲尾側内面１ａに、砲身１の最基端と
なる基端側部分１ｄに向けて次第に拡径する円錐面部１
ｂのみを形成し、装薬部に該当する砲尾６の燃料室７に
は前記実施例の円筒面部１ｃは形成されていない。そし
て、円錐面部１ｂには、図２に示す円錐面部１ｂと同様
の６層の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆか
らなる溶射層２を形成してある。なお、この構造例の円
錐面部１ｂの中心軸線方向の長さＬ1 は、砲身１の全長
Ｌの１／３以上であつて１／２以下の範囲に形成されて
いる。
を使用する飛翔体発射装置の砲身１に適用した他の構造
例を示す。すなわち、この構造例に係る砲身１は、液体
燃料にて弾丸６ａを発射するものであり、弾丸６ａが装
填される砲身１の砲尾側内面１ａに、砲身１の最基端と
なる基端側部分１ｄに向けて次第に拡径する円錐面部１
ｂのみを形成し、装薬部に該当する砲尾６の燃料室７に
は前記実施例の円筒面部１ｃは形成されていない。そし
て、円錐面部１ｂには、図２に示す円錐面部１ｂと同様
の６層の溶射層２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆか
らなる溶射層２を形成してある。なお、この構造例の円
錐面部１ｂの中心軸線方向の長さＬ1 は、砲身１の全長
Ｌの１／３以上であつて１／２以下の範囲に形成されて
いる。
【００１６】この構造例によれば、点火装置８によつて
燃焼室１０内を点火し、噴射ピストン９を後退移動させ
ることにより、燃料室７内の液体燃料の所定量がピスト
ンノーズ部１１から燃焼室１０内に噴出し、燃焼室１０
内での燃焼ガス圧により弾丸６ａが発射される。しかし
て、砲身１の基端部に多層をなす溶射層２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆが形成されているので、耐エロー
ジョンに関し、前記実施例とほぼ同様の作用を得ること
ができる。ところで、上記の実施例にあつては、溶射材
料の金属としてNiCoCrAlY 合金を使用したが、NiCrAlY
合金としてもほぼ同様の作用を得ることができる。
燃焼室１０内を点火し、噴射ピストン９を後退移動させ
ることにより、燃料室７内の液体燃料の所定量がピスト
ンノーズ部１１から燃焼室１０内に噴出し、燃焼室１０
内での燃焼ガス圧により弾丸６ａが発射される。しかし
て、砲身１の基端部に多層をなす溶射層２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆが形成されているので、耐エロー
ジョンに関し、前記実施例とほぼ同様の作用を得ること
ができる。ところで、上記の実施例にあつては、溶射材
料の金属としてNiCoCrAlY 合金を使用したが、NiCrAlY
合金としてもほぼ同様の作用を得ることができる。
【００１７】
【発明の効果】以上の説明によつて理解されるように、
本発明に係る砲身の内面構造によれば、セラミックと金
属とを使用する溶射材を傾斜状態にて溶射して溶射層が
形成され、砲身の砲尾側内面が純度の高いセラミックに
て形成されているので、高温かつ高圧のガス流による砲
身内面の局部的エロージョンが良好に抑制されると共
に、良好な結合強度が得られて耐久性に優れる。
本発明に係る砲身の内面構造によれば、セラミックと金
属とを使用する溶射材を傾斜状態にて溶射して溶射層が
形成され、砲身の砲尾側内面が純度の高いセラミックに
て形成されているので、高温かつ高圧のガス流による砲
身内面の局部的エロージョンが良好に抑制されると共
に、良好な結合強度が得られて耐久性に優れる。
【図１】 本発明の１実施例に係る砲身の内面構造を示
す断面図。
す断面図。
【図２】 同じく要部を拡大して示す断面図。
【図３】 同じく砲身の内面処理方法を示す斜視図。
【図４】 同じく他の構造例を示す断面図。
１：砲身、１ａ：砲尾側内面、１ｂ：円錐面部、１ｃ：
円筒面部、１ｄ：基端側部分、２：溶射層、２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ：溶射層、２ｇ：内面、
３：溶射機、３ａ：トーチ、３ｂ：エキステンションガ
ン、５：弾薬、５ａ：弾丸部、５ｂ：装薬部、６ａ：弾
丸。
円筒面部、１ｄ：基端側部分、２：溶射層、２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ：溶射層、２ｇ：内面、
３：溶射機、３ａ：トーチ、３ｂ：エキステンションガ
ン、５：弾薬、５ａ：弾丸部、５ｂ：装薬部、６ａ：弾
丸。
Claims (2)
- 【請求項１】 砲身の砲尾側内面に、基端側部分に向け
て次第に拡径する円錐面部を形成し、該円錐面部に、内
面が砲身の内面に合致するように、セラミックと金属と
を使用する溶射材を溶射して５層以上の溶射層が形成さ
れ、かつ、前記溶射材の混合比が表層に向けてセラミッ
クの比率が次第に高まつていることを特徴とする砲身の
内面構造。 - 【請求項２】 溶射層の最外径層が金属１００％にて形
成され、最内径層がセラミック１００％にて形成されて
いることを特徴とする請求項１の砲身の内面構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16383893A JPH06347196A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 砲身の内面構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16383893A JPH06347196A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 砲身の内面構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06347196A true JPH06347196A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15781714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16383893A Pending JPH06347196A (ja) | 1993-06-10 | 1993-06-10 | 砲身の内面構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06347196A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6511710B2 (en) * | 1999-04-30 | 2003-01-28 | Rheinmetall W & M Gmbh | Method of internally coating a weapon barrel by a plasma flame |
-
1993
- 1993-06-10 JP JP16383893A patent/JPH06347196A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6511710B2 (en) * | 1999-04-30 | 2003-01-28 | Rheinmetall W & M Gmbh | Method of internally coating a weapon barrel by a plasma flame |
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