JPH0636948A - 抵抗溶接機の溶接トランス - Google Patents
抵抗溶接機の溶接トランスInfo
- Publication number
- JPH0636948A JPH0636948A JP4185473A JP18547392A JPH0636948A JP H0636948 A JPH0636948 A JP H0636948A JP 4185473 A JP4185473 A JP 4185473A JP 18547392 A JP18547392 A JP 18547392A JP H0636948 A JPH0636948 A JP H0636948A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- welding transformer
- magnetic flux
- welding
- center tap
- Prior art date
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- Pending
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- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】夫々のコアの磁束密度が等しくなるように、コ
アの断面積の適正化を図り、小型化、軽量化、および低
コスト化を実現することが可能な抵抗溶接機の溶接トラ
ンスを提供することを目的とする。 【構成】溶接トランス２４は１次コイル３０とタップ３
６にセンタタップ端子板３８が固着される２次コイル３
２と、第１コア４０および第２コア４２からなる１対の
環状コアで構成されるコア３４とを備える。前記センタ
タップ端子板３８が前記第１コア４０の外周部の近傍に
配設されるとき、この第１コア４０に誘起される磁束が
前記第２コア４２に誘起される磁束と比較して少なくな
るため、第１コア４０の断面積を前記第２コア４２の断
面積より小として、コア３４の断面積の適正化を図り、
溶接トランス２４の小型化および軽量化を実現すること
ができる。
アの断面積の適正化を図り、小型化、軽量化、および低
コスト化を実現することが可能な抵抗溶接機の溶接トラ
ンスを提供することを目的とする。 【構成】溶接トランス２４は１次コイル３０とタップ３
６にセンタタップ端子板３８が固着される２次コイル３
２と、第１コア４０および第２コア４２からなる１対の
環状コアで構成されるコア３４とを備える。前記センタ
タップ端子板３８が前記第１コア４０の外周部の近傍に
配設されるとき、この第１コア４０に誘起される磁束が
前記第２コア４２に誘起される磁束と比較して少なくな
るため、第１コア４０の断面積を前記第２コア４２の断
面積より小として、コア３４の断面積の適正化を図り、
溶接トランス２４の小型化および軽量化を実現すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は抵抗溶接機の溶接トラン
スに関し、一層詳細には、小型化および軽量化を実現す
ることのできる抵抗溶接機の溶接トランスに関する。
スに関し、一層詳細には、小型化および軽量化を実現す
ることのできる抵抗溶接機の溶接トランスに関する。
【０００２】
【従来の技術】産業界においては、種々のワークを溶接
するために、抵抗溶接機が広範に用いられているが、こ
の種の抵抗溶接機では装置の低廉化および省スペース化
のために溶接トランスの小型化および軽量化が求められ
ている。
するために、抵抗溶接機が広範に用いられているが、こ
の種の抵抗溶接機では装置の低廉化および省スペース化
のために溶接トランスの小型化および軽量化が求められ
ている。
【０００３】前記抵抗溶接機の溶接トランスは１次コイ
ルと、２次コイルと、これらのコイルを磁気的に結合さ
せる一対のコアとから構成され、さらに、前記２次コイ
ルのセンタタップにセンタタップ端子板を固着して、出
力端子とするものが知られている。
ルと、２次コイルと、これらのコイルを磁気的に結合さ
せる一対のコアとから構成され、さらに、前記２次コイ
ルのセンタタップにセンタタップ端子板を固着して、出
力端子とするものが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の従来
技術における溶接トランスにおいて、設計等の都合上、
センタタップ端子板を一方のコア寄りに引き出した場
合、このセンタタップ端子板に流れる溶接電流の影響に
よって、前記出力端子板が配設された側のコアの磁束密
度が他方のコアの磁束密度よりも低くなることが確認さ
れている。この場合、双方のコアは同一の形状に形成さ
れており、その重量、体積によりトランスの小型、軽量
化が阻まれる不具合が指摘されている。
技術における溶接トランスにおいて、設計等の都合上、
センタタップ端子板を一方のコア寄りに引き出した場
合、このセンタタップ端子板に流れる溶接電流の影響に
よって、前記出力端子板が配設された側のコアの磁束密
度が他方のコアの磁束密度よりも低くなることが確認さ
れている。この場合、双方のコアは同一の形状に形成さ
れており、その重量、体積によりトランスの小型、軽量
化が阻まれる不具合が指摘されている。
【０００５】本発明はこのような従来の不具合を解決す
るためになされたものであって、コアの断面積を夫々の
磁束密度に対応させることにより、コアの断面積の適正
化を図り、小型化、軽量化、および低コスト化を実現す
ることが可能な抵抗溶接機の溶接トランスを提供するこ
とを目的とする。
るためになされたものであって、コアの断面積を夫々の
磁束密度に対応させることにより、コアの断面積の適正
化を図り、小型化、軽量化、および低コスト化を実現す
ることが可能な抵抗溶接機の溶接トランスを提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は、１次コイルと、前記１次コイルの中心
軸線に略一致して配設される２次コイルと、前記中心軸
線を通る一対の環状コアと、前記２次コイルのセンタタ
ップに接続され、前記中心軸線に対して一方の前記環状
コア寄りに引き出されるセンタタップ端子板とを備える
抵抗溶接機の溶接トランスであって、前記センタタップ
端子板が近傍に配設される前記一方の環状コアの断面積
を他方の環状コアの断面積よりも小さく設定することを
特徴とする。
めに、本発明は、１次コイルと、前記１次コイルの中心
軸線に略一致して配設される２次コイルと、前記中心軸
線を通る一対の環状コアと、前記２次コイルのセンタタ
ップに接続され、前記中心軸線に対して一方の前記環状
コア寄りに引き出されるセンタタップ端子板とを備える
抵抗溶接機の溶接トランスであって、前記センタタップ
端子板が近傍に配設される前記一方の環状コアの断面積
を他方の環状コアの断面積よりも小さく設定することを
特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明に係る抵抗溶接機の溶接トランスでは、
１次コイルと２次コイルの中心軸線上に一対の環状コア
が配設され、前記２次コイルのセンタタップに接続され
たセンタタップ端子板が前記中心軸線に対して一方の前
記環状コア寄りに引き出されたとき、前記センタタップ
端子板が近傍に配設される前記一方の環状コアの磁束密
度が他方の環状コアの磁束密度より小となるため，前記
一方の環状コアの断面積を他方の環状コアの断面積より
も小さく設定することができる。
１次コイルと２次コイルの中心軸線上に一対の環状コア
が配設され、前記２次コイルのセンタタップに接続され
たセンタタップ端子板が前記中心軸線に対して一方の前
記環状コア寄りに引き出されたとき、前記センタタップ
端子板が近傍に配設される前記一方の環状コアの磁束密
度が他方の環状コアの磁束密度より小となるため，前記
一方の環状コアの断面積を他方の環状コアの断面積より
も小さく設定することができる。
【０００８】
【実施例】次に、本発明に係る抵抗溶接機の溶接トラン
スについて、好適な実施例を挙げ、添付の図面を参照し
ながら以下詳細に説明する。
スについて、好適な実施例を挙げ、添付の図面を参照し
ながら以下詳細に説明する。
【０００９】図１は、本発明を実施する抵抗溶接機１０
の全体構成を示すブロック図である。
の全体構成を示すブロック図である。
【００１０】抵抗溶接機１０は交流電源１２から出力さ
れる交流を全波整流するコンバータ回路１４と、全波整
流された直流を高周波交流に変換するインバータ回路１
６と、前記高周波交流を変成し整流する溶接トランス回
路１８と、ワークＷを挟持する溶接ガン部２０と、イン
バータ回路１６の図示しないスイッチング素子を付勢す
るスイッチング回路２２とを備える。
れる交流を全波整流するコンバータ回路１４と、全波整
流された直流を高周波交流に変換するインバータ回路１
６と、前記高周波交流を変成し整流する溶接トランス回
路１８と、ワークＷを挟持する溶接ガン部２０と、イン
バータ回路１６の図示しないスイッチング素子を付勢す
るスイッチング回路２２とを備える。
【００１１】前記溶接トランス回路１８は溶接トランス
２４と、ダイオード２６および２８とを備え、溶接トラ
ンス２４は１次コイル３０と、前記１次コイル３０の中
心軸線に略一致して配設される２次コイル３２と、この
１次コイル３０および２次コイル３２を磁気的に結合す
るコア３４とから構成されるる。
２４と、ダイオード２６および２８とを備え、溶接トラ
ンス２４は１次コイル３０と、前記１次コイル３０の中
心軸線に略一致して配設される２次コイル３２と、この
１次コイル３０および２次コイル３２を磁気的に結合す
るコア３４とから構成されるる。
【００１２】図２に溶接トランス２４の斜視図、図３に
溶接トランス２４の側面図を示す。
溶接トランス２４の側面図を示す。
【００１３】２次コイル３２は巻数が２ターンの板状コ
イルであり、このコイルのタップ３６に固着されたセン
タタップ端子板３８が溶接トランス２４の一方の出力端
子となる。
イルであり、このコイルのタップ３６に固着されたセン
タタップ端子板３８が溶接トランス２４の一方の出力端
子となる。
【００１４】コア３４は環状の第１コア４０および第２
コア４２から構成される。この場合、前記センタタップ
端子板３８は２次コイル３２の中心軸線方向に沿って前
記第１コア４０の外周部の近傍に延在する。
コア４２から構成される。この場合、前記センタタップ
端子板３８は２次コイル３２の中心軸線方向に沿って前
記第１コア４０の外周部の近傍に延在する。
【００１５】以上のように構成される抵抗溶接機１０に
おいて、ワークＷを溶接する作用について、図１〜図３
を参照しながら説明する。
おいて、ワークＷを溶接する作用について、図１〜図３
を参照しながら説明する。
【００１６】コンバータ回路１４は交流電源１２から供
給される交流を直流に変換して、インバータ回路１６に
対して出力する。インバータ回路１６はスイッチング回
路２２から出力されるパルス状のスイッチング信号によ
って、前記コンバータ回路１４から出力された直流をス
イッチングし、パルス状の１次電流Ｉ1 を溶接トランス
２４の１次コイル３０に供給する。
給される交流を直流に変換して、インバータ回路１６に
対して出力する。インバータ回路１６はスイッチング回
路２２から出力されるパルス状のスイッチング信号によ
って、前記コンバータ回路１４から出力された直流をス
イッチングし、パルス状の１次電流Ｉ1 を溶接トランス
２４の１次コイル３０に供給する。
【００１７】この１次電流Ｉ1 によってコア３４内に磁
束Φが誘起され、さらに、磁束Φによって２次コイル３
２の両端に２次電圧Ｖ2 が誘起される。前記２次電圧Ｖ
2 によって、ダイオード２６または２８に整流された溶
接電流Ｉ2 が溶接ガン部２０を介してワークＷに通電さ
れる。
束Φが誘起され、さらに、磁束Φによって２次コイル３
２の両端に２次電圧Ｖ2 が誘起される。前記２次電圧Ｖ
2 によって、ダイオード２６または２８に整流された溶
接電流Ｉ2 が溶接ガン部２０を介してワークＷに通電さ
れる。
【００１８】この場合、第１コア４０に誘起される磁束
Φ1 と第２コア４２に誘起される磁束Φ2 とは等しくな
く、磁束Φ1 ＜磁束Φ2 となることが知られている。図
４に第１コア４０と第２コア４２の磁束密度Ｂm の計測
値を示す。前記図４はインバータ回路１６から出力され
る１次電流Ｉ1 のデューティ比に対して、断面積を同一
とした第１コア４０と第２コア４２を用いた場合の夫々
の磁束密度Ｂm の計測値である。
Φ1 と第２コア４２に誘起される磁束Φ2 とは等しくな
く、磁束Φ1 ＜磁束Φ2 となることが知られている。図
４に第１コア４０と第２コア４２の磁束密度Ｂm の計測
値を示す。前記図４はインバータ回路１６から出力され
る１次電流Ｉ1 のデューティ比に対して、断面積を同一
とした第１コア４０と第２コア４２を用いた場合の夫々
の磁束密度Ｂm の計測値である。
【００１９】このように磁束密度Ｂm が異なるのは、セ
ンタタップ端子板３８が第１コア４０の外周部の近傍に
延在するため、このセンタタップ端子板３８に生じる２
次電流Ｉ2 によって誘起される磁界ΦO の影響によるも
のである。
ンタタップ端子板３８が第１コア４０の外周部の近傍に
延在するため、このセンタタップ端子板３８に生じる２
次電流Ｉ2 によって誘起される磁界ΦO の影響によるも
のである。
【００２０】そこで、磁束密度Ｂm は第１コア４０およ
び第２コア４２の断面積に反比例するため、図４からも
明らかなように、１次電流Ｉ1 のデューティ比ＤU の可
変範囲をＤU1〜ＤU2とした場合に、第１コア４０の断面
積を第２コア４２の略１／２とすれば、夫々の磁束密度
を同一とすることができる。
び第２コア４２の断面積に反比例するため、図４からも
明らかなように、１次電流Ｉ1 のデューティ比ＤU の可
変範囲をＤU1〜ＤU2とした場合に、第１コア４０の断面
積を第２コア４２の略１／２とすれば、夫々の磁束密度
を同一とすることができる。
【００２１】以上説明したように、本実施例によれば、
外鉄型のコアであって、２次コイル３２のタップ３６か
らセンタタップ端子板３８が導出された溶接トランス２
４において、このセンタタップ端子板３８を第１コア４
０の外周部の近傍に延在させた場合、第１コア４０に誘
起される磁束Φ1 は、第２コア４２に誘起される磁束Φ
2 より著しく少ないため、第１コア４０の断面積を小さ
くしても同一の出力を得ることができる。従って、溶接
トランス２４の小型化に対する限界設計が可能となる。
外鉄型のコアであって、２次コイル３２のタップ３６か
らセンタタップ端子板３８が導出された溶接トランス２
４において、このセンタタップ端子板３８を第１コア４
０の外周部の近傍に延在させた場合、第１コア４０に誘
起される磁束Φ1 は、第２コア４２に誘起される磁束Φ
2 より著しく少ないため、第１コア４０の断面積を小さ
くしても同一の出力を得ることができる。従って、溶接
トランス２４の小型化に対する限界設計が可能となる。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る抵抗溶接機の溶接トランス
では、コアの断面積の適正化を図ることができ、コアの
小型化、軽量化および低コスト化を実現することができ
るため、廉価であって、最小重量および最小体積の溶接
トランスを得ることができるという効果を奏する。
では、コアの断面積の適正化を図ることができ、コアの
小型化、軽量化および低コスト化を実現することができ
るため、廉価であって、最小重量および最小体積の溶接
トランスを得ることができるという効果を奏する。
【図１】本発明を実施する抵抗溶接機の全体構成を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
【図２】図１の実施例に示す溶接トランスの斜視図であ
る。
る。
【図３】図２に示す溶接トランスの側面図である。
【図４】第１コアおよび第２コアの断面積を同一とした
場合における、１次電流のデューティ比と、夫々のコア
の磁束密度との関係を説明するグラフである。
場合における、１次電流のデューティ比と、夫々のコア
の磁束密度との関係を説明するグラフである。
１０…抵抗溶接機 １８…溶接トランス回路 ２４…溶接トランス ３０…１次コイル ３２…２次コイル ３４…コア ３８…センタタップ端子板 ４０…第１コア ４２…第２コア
Claims (1)
- 【請求項１】１次コイルと、前記１次コイルの中心軸線
に略一致して配設される２次コイルと、前記中心軸線を
通る一対の環状コアと、前記２次コイルのセンタタップ
に接続され、前記中心軸線に対して一方の前記環状コア
寄りに引き出されるセンタタップ端子板とを備える抵抗
溶接機の溶接トランスであって、 前記センタタップ端子板が近傍に配設される前記一方の
環状コアの断面積を他方の環状コアの断面積よりも小さ
く設定することを特徴とする抵抗溶接機の溶接トラン
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185473A JPH0636948A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 抵抗溶接機の溶接トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185473A JPH0636948A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 抵抗溶接機の溶接トランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0636948A true JPH0636948A (ja) | 1994-02-10 |
Family
ID=16171387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4185473A Pending JPH0636948A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 抵抗溶接機の溶接トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636948A (ja) |
-
1992
- 1992-07-13 JP JP4185473A patent/JPH0636948A/ja active Pending
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