JPH0637453Y2 - 交流電圧調整器 - Google Patents
交流電圧調整器Info
- Publication number
- JPH0637453Y2 JPH0637453Y2 JP1989076422U JP7642289U JPH0637453Y2 JP H0637453 Y2 JPH0637453 Y2 JP H0637453Y2 JP 1989076422 U JP1989076422 U JP 1989076422U JP 7642289 U JP7642289 U JP 7642289U JP H0637453 Y2 JPH0637453 Y2 JP H0637453Y2
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Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 6
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は交流電圧調整器に関する。
［従来の技術］ 第２図は従来の半導体自動タップ切替方式の交流電圧調
整器を示すものであり、タップT1は主変圧器、SCR
1,2,3,4,5,6はタップ切替用サイリスタ、SCR7,8はダイ
レクト接続用サイリスタ、F1,2,3はSCR保護用ヒュー
ズ、S1はダイレクト接続用スイッチである。
整器を示すものであり、タップT1は主変圧器、SCR
1,2,3,4,5,6はタップ切替用サイリスタ、SCR7,8はダイ
レクト接続用サイリスタ、F1,2,3はSCR保護用ヒュー
ズ、S1はダイレクト接続用スイッチである。
［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、上記従来の電圧調整器では、ライン電流
I1がダイレクトにサイリスタに流れ、電圧もライン電圧
と同一であるので、制御する容量に応じて大きなサイリ
スタが必要になることがある。容量自体が小さい場合は
この方式でも問題はなく価格も大差はないが、容量が大
きくなるとサイリスタの構造も複雑となり価格も大幅に
アップすることになる。また、上記従来の電圧調整器で
は故障した場合に一時的にも出力をダウンさせることに
なり、特にコンピュータ負荷の場合には瞬断でも大きな
影響を与えることになる。そして、サイリスタを利用し
てダイレクトに接続する方法もあるが、検出してから信
号を出すにはやはり一定の時間を必要とする。
I1がダイレクトにサイリスタに流れ、電圧もライン電圧
と同一であるので、制御する容量に応じて大きなサイリ
スタが必要になることがある。容量自体が小さい場合は
この方式でも問題はなく価格も大差はないが、容量が大
きくなるとサイリスタの構造も複雑となり価格も大幅に
アップすることになる。また、上記従来の電圧調整器で
は故障した場合に一時的にも出力をダウンさせることに
なり、特にコンピュータ負荷の場合には瞬断でも大きな
影響を与えることになる。そして、サイリスタを利用し
てダイレクトに接続する方法もあるが、検出してから信
号を出すにはやはり一定の時間を必要とする。
本考案は従来のこれら問題点を解決する交流電圧調整器
を提供することを目的とする。
を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本考案においては、上記の問題点は、主変圧器とコアー
を共にして電圧変動範囲のみを補償するトランスを設け
た半導体自動タップ切替方式の交流電圧調整器におい
て、主変圧器と補償トランス双方の、２次捲線出力側を
直列に接続して両出力電圧を加算して出力とし、昇圧時
は、主変圧器１次側と同一の電圧を前記補償トランス１
次側に供給し、減圧時は、前記補償トランス１次側の捲
線を短絡し、昇圧及び減圧不要時は、主変圧器の一次捲
線の中点から引き出したタップの出力電圧を前記補償ト
ランス１次側に供給するように、タップ切替用サイリス
タを複数段に設けて補償トランスの入力電圧を切替えて
出力電圧を調整することにより解決される。
を共にして電圧変動範囲のみを補償するトランスを設け
た半導体自動タップ切替方式の交流電圧調整器におい
て、主変圧器と補償トランス双方の、２次捲線出力側を
直列に接続して両出力電圧を加算して出力とし、昇圧時
は、主変圧器１次側と同一の電圧を前記補償トランス１
次側に供給し、減圧時は、前記補償トランス１次側の捲
線を短絡し、昇圧及び減圧不要時は、主変圧器の一次捲
線の中点から引き出したタップの出力電圧を前記補償ト
ランス１次側に供給するように、タップ切替用サイリス
タを複数段に設けて補償トランスの入力電圧を切替えて
出力電圧を調整することにより解決される。
［実施例］ 以下、本考案を図面に基づき実施例をもって説明する。
第１図は本考案の実施例に係る交流電圧調整器の回路図
であり、第１図において、T2は主変圧器、Ｔ′２は補償
トランス、R1は抵抗器、L1はリアクトル、SCR
11,12,13,14,15,16はタップ切替用サイリスタ、F4,5,6
はSCR保護ヒユーズであり、V3は入力電圧、I3は入力電
流、I4は出力電流、I5は補償トランス入力電流、I6は主
変圧器入力電圧、I7,8は補償トランスに行く電流の主変
圧器内の流れをそれぞれ示す。
であり、第１図において、T2は主変圧器、Ｔ′２は補償
トランス、R1は抵抗器、L1はリアクトル、SCR
11,12,13,14,15,16はタップ切替用サイリスタ、F4,5,6
はSCR保護ヒユーズであり、V3は入力電圧、I3は入力電
流、I4は出力電流、I5は補償トランス入力電流、I6は主
変圧器入力電圧、I7,8は補償トランスに行く電流の主変
圧器内の流れをそれぞれ示す。
ここで、入力電圧V3が200Vで±10％変動した場合の切替
動作を３タップで説明する。各部の電圧は第１図の如
く、入力電圧が200Vで主変圧器T2の出力電圧V4は180Vに
設計されている。補償トランスＴ′２では、電圧が最大
印加された場合、すなわちSCR11,12がONしたとき、出力
側に40Vが出力される。出力電圧V4は入力V3が200Vのと
き、180V＋40V＝220Vが表われる。次に補償トランス
Ｔ′２に最小に印加された場合、すなわちSCR15,16がON
したとき、出力側にOVが出力される。出力電圧V4は両方
の電圧、180V＋OVが表われる。定常時においては、主変
圧器T2の中間から印加される。SCR13,14がONしたときは
補償トランスＴ′２の出力側に20Vが出力される。そし
て、出力電圧V4は主変圧器T2と補償トランスＴ′２の両
方の出力電圧180V＋20V＝200Vが表われる。
動作を３タップで説明する。各部の電圧は第１図の如
く、入力電圧が200Vで主変圧器T2の出力電圧V4は180Vに
設計されている。補償トランスＴ′２では、電圧が最大
印加された場合、すなわちSCR11,12がONしたとき、出力
側に40Vが出力される。出力電圧V4は入力V3が200Vのと
き、180V＋40V＝220Vが表われる。次に補償トランス
Ｔ′２に最小に印加された場合、すなわちSCR15,16がON
したとき、出力側にOVが出力される。出力電圧V4は両方
の電圧、180V＋OVが表われる。定常時においては、主変
圧器T2の中間から印加される。SCR13,14がONしたときは
補償トランスＴ′２の出力側に20Vが出力される。そし
て、出力電圧V4は主変圧器T2と補償トランスＴ′２の両
方の出力電圧180V＋20V＝200Vが表われる。
上記のように入力電圧V3が200Vの場合SCR13,14がONし
て、出力には180V＋20V＝200Vの電圧が表われるが、電
流分布はどのようになっているかを以下に計算する。
て、出力には180V＋20V＝200Vの電圧が表われるが、電
流分布はどのようになっているかを以下に計算する。
出力が20KVAと仮定すると、I4は20KVA÷200V＝100Aとな
る。この100Aは主変圧器T2と補償トランスＴ′２のとこ
ろを通じて流れるが、その各々の一次側の電流は次のよ
うになる。
る。この100Aは主変圧器T2と補償トランスＴ′２のとこ
ろを通じて流れるが、その各々の一次側の電流は次のよ
うになる。
補償トランスＴ′２の入力電流I5は40V/200V×100A＝20
A、また主変圧器T2のI6は180V/200V×100A＝90Aとな
る。補償トランスＴ′２の入力電流は主変圧器T2から供
給されI7,8の電流となる。タップ切替において、SCR
13,14がONとなっているので、主変圧器T2からはタップ
位置が主変圧器T2の中心から出ているのでI5の1/2が供
給される。20A÷２＝10A、よってI3＝90＋10＝100Aとな
る。
A、また主変圧器T2のI6は180V/200V×100A＝90Aとな
る。補償トランスＴ′２の入力電流は主変圧器T2から供
給されI7,8の電流となる。タップ切替において、SCR
13,14がONとなっているので、主変圧器T2からはタップ
位置が主変圧器T2の中心から出ているのでI5の1/2が供
給される。20A÷２＝10A、よってI3＝90＋10＝100Aとな
る。
次にタップをSCR11,12に切替えた場合には、入力電圧は
最低のときで180Vとなる。出力は前述と同様に200Vで、
20KVAである。各トランスの出力側の電圧分担は次の通
りである。
最低のときで180Vとなる。出力は前述と同様に200Vで、
20KVAである。各トランスの出力側の電圧分担は次の通
りである。
主変圧器180/200×180＝162V 補償トランス180/200×40＝36V 出力側電圧の合計は162＋36＝198Vとなり、出力容量は1
98V×100A＝19・8KVAである。
98V×100A＝19・8KVAである。
入力側電流の流れは、補償トランスでは前述と同様に40
V/200V×100A＝20Aとなる。ここで、主変圧器の電流I6
は180/200×100A＝90Aで、入力電流I3は90A＋20A＝110A
となって、入力容量は110A×180V＝19・8KVAとなり出力
容量と同じになる。
V/200V×100A＝20Aとなる。ここで、主変圧器の電流I6
は180/200×100A＝90Aで、入力電流I3は90A＋20A＝110A
となって、入力容量は110A×180V＝19・8KVAとなり出力
容量と同じになる。
タップをSCR15,16に切替えた場合は補償トランスＴ′２
は短絡状態となり、電力はすべて主変圧器T2から供給さ
れる。このときでも、循環電流I5は流れる。
は短絡状態となり、電力はすべて主変圧器T2から供給さ
れる。このときでも、循環電流I5は流れる。
以上のようにパワーラインを直接タップを切替える場合
に比べて、SCRの電流容量は1/5で済み、電圧容量は同一
でよく、単純に考えても同一SCRで５倍の容量のものが
製作できるのである。
に比べて、SCRの電流容量は1/5で済み、電圧容量は同一
でよく、単純に考えても同一SCRで５倍の容量のものが
製作できるのである。
次に事故時における対応について説明する。二次側にお
ける電流の急変、短絡事故等に対してSCRは200V÷40V＝
５倍の電圧で影響を受ける。このエネルギーを吸収する
意味でリアクトルL1と抵抗R1のSCRの両端に組入れられ
ている。これによって、SCRの切替時における瞬断、制
御回路動作不良時における回路オープン、SCR両端に発
生する異常電圧の抑制に働く。
ける電流の急変、短絡事故等に対してSCRは200V÷40V＝
５倍の電圧で影響を受ける。このエネルギーを吸収する
意味でリアクトルL1と抵抗R1のSCRの両端に組入れられ
ている。これによって、SCRの切替時における瞬断、制
御回路動作不良時における回路オープン、SCR両端に発
生する異常電圧の抑制に働く。
なお、実施例ではタップ切替が３段であるが７〜12段と
なり多段にしても１タップ当りの電圧を考えなくても簡
単にできる。
なり多段にしても１タップ当りの電圧を考えなくても簡
単にできる。
［考案の効果］ 以上述べたように本考案の交流電圧調整器は、同一容量
のサイリスタで今までよりも大きな負荷をコントロール
可能である。しかも、主変圧器同一コアー上に補償コイ
ルを巻くので、製品の形状があまり大きくならないとい
う利点がある。
のサイリスタで今までよりも大きな負荷をコントロール
可能である。しかも、主変圧器同一コアー上に補償コイ
ルを巻くので、製品の形状があまり大きくならないとい
う利点がある。
また、ヒューズ断、SCR動作不良、制御回路不良等が発
生しても出力に瞬断は発生せず、例えば８〜10％の電圧
ドロップで負荷に電力を供給できる。
生しても出力に瞬断は発生せず、例えば８〜10％の電圧
ドロップで負荷に電力を供給できる。
さらに、二次側に発生するサージ電圧が一次側に移行す
るが、それらはリアクトルと抵抗とによって吸収されSC
Rを保護することができる。
るが、それらはリアクトルと抵抗とによって吸収されSC
Rを保護することができる。
第１図は本考案の実施例に係る交流電圧調整器の回路
図、第２図は従来の交流電圧調整器の回路図を示す。 T2〜主変圧器 Ｔ′２〜補償トランス SCR11,12,13,14,15,16〜タップ切替用サイリスタ R1〜抵抗 L1〜リアクトル
図、第２図は従来の交流電圧調整器の回路図を示す。 T2〜主変圧器 Ｔ′２〜補償トランス SCR11,12,13,14,15,16〜タップ切替用サイリスタ R1〜抵抗 L1〜リアクトル
Claims (1)
- 【請求項１】主変圧器とコアーを共にして電圧変動範囲
のみを補償する補償トランスを設けた半導体自動タップ
切替方式の交流電圧調整器において、 主変圧器と補償トランス双方の、２次捲線出力側を直列
に接続して両出力電圧を加算して出力とし、 昇圧時は、主変圧器１次側と同一の電圧を前記補償トラ
ンス１次側に供給し、 減圧時は、前記補償トランス１次側の捲線を短絡し、 昇減圧不要時は、主変圧器の一次捲線の中点から引き出
したタップの出力電圧を前記補償トランス１次側に供給
するように、タップ切替用サイリスタを複数段に設けて
補償トランスの入力電圧を切替えて出力電圧を調整する
ことを特徴とする交流電圧用調整器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989076422U JPH0637453Y2 (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 交流電圧調整器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989076422U JPH0637453Y2 (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 交流電圧調整器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0317810U JPH0317810U (ja) | 1991-02-21 |
| JPH0637453Y2 true JPH0637453Y2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=31617878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989076422U Expired - Lifetime JPH0637453Y2 (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 交流電圧調整器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637453Y2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0524967Y2 (ja) * | 1985-07-02 | 1993-06-24 | ||
| JPH067372Y2 (ja) * | 1986-09-10 | 1994-02-23 | 日本電算設備株式会社 | 交流電圧調整器の保護装置 |
-
1989
- 1989-06-30 JP JP1989076422U patent/JPH0637453Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0317810U (ja) | 1991-02-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |