JPH0639916B2

JPH0639916B2 - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置

Info

Publication number: JPH0639916B2
Application number: JP19902685A
Authority: JP
Inventors: 治別府; 修平水原; 直義石田; 研二古賀
Original assignee: Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd
Current assignee: Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd
Priority date: 1985-09-09
Filing date: 1985-09-09
Publication date: 1994-05-25
Anticipated expiration: 2009-05-25
Also published as: JPS6258031A

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料ディ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合に好適なものに関する。

［従来の技術］従来、一般にディーゼルエンジンといえば、Ａ重油、Ｂ
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、燃料オイル又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、ＬＮＧ（天然
ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそれ
らの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスディー
ゼルエンジンも知られている。ガスディーゼルエンジン
では、着火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着火
させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロット燃料
として噴射するようにしているが、これら従来のディー
ゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を主
燃料とするものであった。

［発明が解決しようとする問題点］ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いった面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料ディーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなっている。

かかる複式燃料ディーゼルエンジンにあって、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それら燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決め、
これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運転お
よび制御も簡単なものとなるので、特に問題はない。

しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては、例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に応じて供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。

このように供給条件が変動する２種の燃料を用いて安定
な運転を維持しようとする場合、ガスの使用量を供給条
件に応じて一定量に保持し、負荷の変動に応じてオイル
の量を可変調整することが考えられる。しかし、この場
合負荷が減少してオイルの量が零近傍になると前述した
ように着火が不安定となり、安定な運転を維持すること
ができないという問題がある。

そこで、本発明は、ガスを定量としオイルを負荷に応じ
て可変調整する場合における軽負荷時の着火不安定を防
止して、安定な運転を維持することができる複式燃料デ
ィーゼルエンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記目的を達成するため、ガス噴射量を定量
としオイル噴射量を負荷に応じて可変調整するガス定量
モードに基づいて、与えられる総燃料要求量をガス噴射
量とオイル噴射量に配分し、配分の結果オイル噴射量が
所定値以下になるときにはオイル専焼モードに変換して
配分する燃料配分手段を有することを特徴とする。

〔作用〕

このように構成すれば、ガスが使用されるガス定量モー
ドにおいては着火に必要な所定量以上のオイル噴射量が
確保され、オイル噴射量がその所定量以下になるときは
ガスの使用を停止してオイル専焼モードに変更されるこ
とから、全負荷域にわたって安定な運転が維持されるこ
とになる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す。

第１図に示すように、本実施例は燃料ガスと燃料オイル
とをシリンダ１頂部に挿入して取り付けられている燃料
噴射弁２から燃焼室３に噴射する構成のディーゼルエン
ジンに適用したものである。燃料噴射弁２は第２図に示
した断面図のように、自力弁式のガス噴射弁とオイル噴
射弁とを一体化して形成した複式のものとなっている。

第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給口２０
１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心部
に穿設された油路２０３を通り、先端の弁体２０４の外
周部に形成された油室205に導かれている。弁体２０４
は、燃料オイル用ニードル２０２と一体にされ、コイル
スプリング２０６によって弁座部２０７に押接されてい
る。油室２０５内に供給される燃料オイルの圧力が所定
値以上に達すると、ニードル２０２を介して弁体２０４
がコイルスプリング２０６に打ち勝って押し上げられ、
燃料オイルはアトマイザ２０８に形成された燃料オイル
噴射口２０９から、燃焼室３内に噴出されるようになっ
ている。

一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０から流入さ
れ、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ，ｂの外周面と
外筒２１２とにより形成されたガス通路２１３に導かれ
るようになっている。ニードル２１１ａ，ｂは、弁本体
２１４の外側に摺動自在に嵌装されており、ニードル２
１１ａの下端はコイルスプリング２１５によって弁座部
２１６に押接されている。ガス噴射弁駆動用のコントロ
ールオイルは、コントロールオイル供給口２１７から流
入され、弁本体２１４とニードル２１１ｂとにより形成
されたコントロールオイル油室２１８に導びかれてい
る。ニードル２１１ｂは、コントロールオイル油室２１
８に供給されるコントロールオイルの圧力が所定値以上
に達すると、コイルスプリング２１５に打ち勝って押し
上げられるようになっている。これと同時に、ニードル
２１１ａは燃料ガスの圧力によって押し上げられ、ガス
通路２１３内の燃料ガスは、アトマイザ２０８に形成さ
れた燃料ガス噴射口２２８から燃焼室３内に噴射される
ようになっている。また、ニードル２１１ａ，ｂと弁本
体２１４の摺動面は、シールオイル供給口２２９から流
入されるシールオイルによって気密が保持されるように
なっている。

このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射量制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給されるようになっている。これら噴射
ポンプ４，５は、例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４０１は周知の構造となっており、プランジャー
４０２はコントロールラック棒６を出し入れすることに
よってその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになっている。噴射ポンプ５も同様で
ある。プランジャー４０２を駆動するポンプ駆動部４０
３は共用となっており、プランジャー駆動部材４０４
は、ローラ405を介して、図示されていないクランクシ
ャフトに関連して回転されるカムにより、上下に往復動
されるようになっている。したがって、噴射ポンプ４，
５の吐出口４０６，４０７からは、コントロールラック
棒６，７の位置に応じた量の燃料オイルとコントロール
オイルが、それぞれ所定の圧力に圧縮され、デイーゼル
エンジンのピストン位置に対応して定められた噴射タイ
ミングに合わせて、燃料噴射弁２に吐出されるようにな
っている。

なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４，５にあっても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。

次に、本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。

本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本モード、すなわち
オイル専焼モードＩとガス定量モードIIとオイル定量モ
ードIIIとに区分している。オイル専焼モードＩは、燃
料オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガス
が得られない場合や、起動時に対応させたものである。

ガス定量モードIIは、ガス噴射量Q_Gを一定量α_Gとし、
回転数または負荷に応じてオイル噴射量Q₀を可変制御する運転モードであり、例えば燃料ガス
供給量が制御され、燃料オイルが十分に得られるような
場合に対応させたものである。オイル定量モードIII
は、ガス定量モードIIと逆の場合であり、オイル噴射量
Q₀を一定量α₀とし、ガス噴射量Q_Gを可変制御する運転
モードである。なお、ガス専焼モードは前述したように
着火用として一定量の燃料オイル（パイロット燃料）が
必要であるから、実質的にオイル定量モードIIIの一態
様になる。

ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナ１０１に
は、スピードコントローラ１０２から目標回転数Ｎｏが
入力されるとともに、ディーゼルエンジンのクランク軸
に係合された回転数検出器の出力軸１０３を介して検出
回転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷変動な
どにより変動する検出回転数Ｎと目標回転数Ｎｏとの偏
差ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度位置を
増減制御し、偏差ΔＮが零のときは、そのときの角度位
置を保持するようになっている。また、ガバナ出力軸１
０４は図示矢印の回転方向を燃料増方向として設定され
ている。したがって、このガバナ出力軸１０４の角度位
置は総燃料要求量Ｑに相当し、アーム１０５、スプリン
グロッド106、アーム１０７を介して燃料調整軸１０８
の回転角度を制御するようになっている。また燃料調整
軸１０８は、手動の操作ハンドル１００によっても回転
角度位置が調整できるようになっている。

この燃料調整軸１０８は、ストップ機構１０９を介して
バランスロッド１２０の中央部に回転自由に設けられた
支点１２０ａに係合されており、支点１２０ａは燃料調
整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すなわ
ちバランスロッド１２０の軸に直行する水平方向に変位
制御されるようになっている。

スリップ機構１０９は、第４図に示すように、燃料調整
軸１７８の端部に固定されたアーム110と、この燃料調
整軸１０８と同軸に位置させて回転自由に設けられた軸
１１２に固定されたアーム１１３と、このアーム１１３
に当接させてアーム１１０の先端部に取り付けれた案内
板１１１と、この案内板１１１の先端部に穿設された貫
通孔に挿通させてアーム１１３に固定されたバネ受体１
１４と、このバネ受体１１４を介してアーム１１３を案
内板１１１に押接するバネ１１５とから形成されてい
る。また、アーム１１３には、アーム１１３と案内板１
１１とが所定寸法以上離れたことを検出するため、リミ
ットスィッチなどが適用されてなるスリップ検出器１１
６が設けられている。したがって、燃料調整軸１０８が
図示矢印１１７の燃料増方向に回転されると、案内板１
１１によってアーム１１３が同一方向に回転され、支点
１２０ａを図において左方に変位させる。逆に燃料調整
軸１０８が燃料減方向に回転されるとアーム１１３は案
内板１１１の動きに合わせて逆回転され、支点１２０ａ
を図において右方に変位させる。この燃料減動作のと
き、何らかの理由によってバランスロッド１２０の動き
が拘束されると、レバー１１３は案内板１１１の動きに
追従できず、案内板１１１はバネ１１５を圧縮してレバ
ー１１３から離れ、燃料調整軸１０８とバランスロッド
１２０の関連動作がスリップすることになる。このよう
な状態になると、総燃料要求量Ｑ以上の燃料がディーゼ
ルエンジンに供給されたままとなるので、過速度などの
異常を引き起すことになる。そこで上記スリップをスリ
ップ検出器１１６によって検出し、この検出信号に基づ
いて後述するような安定運転を維持できる制御に切換え
るようにしている。

さて、燃料配分手段はバランスロッド１２０と、このバ
ランスロッド１２０の両端にそれぞれ関節継手１２１，
１２２を介して連結されたオイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４とポジショナ１２５，１２６を
含んで形成されている。それらのロッド１２３と１２４
は平行にかつ長手軸方向に摺動自由に設けられ、一旦は
それぞれポジショナ１２５，１２６の駆動レバー１２
７，１２８にピンを介して連結されている。そして、ロ
ッド１２３，１２４の軸方向位置は、このポジショナ１
２５，１２６によって定量設定他α₀またはα_Gに対応し
た位置に拘束したり、あるいは摺動自由にすることが可
能となっている。したがって、支点１２０ａに加えられ
た変位量はロッド１２３または１２４の拘束条件に応じ
て、それらロッド１２３または１２４の軸方向の変位量
に配分され、後述するように燃料量の配分制御がなされ
るようになっている。

一方、これらのロッド１２３，１２４の他端は、スプリ
ングロッド１２９，１３０と、回転自由に軸支されてい
るレバー１３１，１３２と、レバー１３３，１３４を介
して、それぞれ燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量
調整軸１３６に連結されており、さらにこれら調整軸１
３５，１３６に固定されたアーム１３７，１３８を介し
て、燃料噴射ポンプ４のコントロールラック棒６と、コ
ントロールオイル噴射ポンプ５のコントロールラック棒
７に連結されている。したがって、コントロールラック
棒６，７はロッド１２３，１２４の軸方向変位量に比例
して出し入れ制御されるようになっている。これによっ
て、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量調整ロッド１
２３の軸方向位置に応じた量の燃料オイルが、コントロ
ールオイル噴射ポンプ５からガス量調整ロッド１２４の
軸方向位置に応じた量のコントロールオイルが、それぞ
れ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２からはそれら
ロッド１２３，１２４の軸方向位置に応じた量の燃料オ
イルと燃料ガスが燃焼室３に噴射されることになる。

定量設定手段は燃焼オイルまたは燃料ガスの定量設定値
α₀またはα_Gを設定する定量設定器151と、その操作ダ
イヤル１５２を含んで形成されている。

定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であり、圧力調整
体をダイアル１５２に連動されたカムによって出し入れ
することにより、ダイアルの定量設定値に応じて２次圧
を０〜１００％（対１次圧）の範囲で連続的に設定する
ことができるようになっている。この定量設定器１５１
により設定された圧力の空気はポジショナ１２５，１２
６のパイロット圧としてパイロットシリンダに供給され
ている。

ポジショナ１２５，１２６は、第５図に示すように、パ
イロットシリンダ５０１と主シリンダ５０２からなり、
パイロットシリンダ５０１のシリンダ室５０３には上記
パパイロット圧が、主シリンダ５０２のシリンダ室５０
４には弁部５０５を介して作動空気圧が供給されるよう
になっている。弁押棒５０６はパイロットピストン５０
７がパイロット圧に応じた量だけ図示右方に移動される
と、弁部５０５が開かれて、作動空気圧がシリンダ室５
０４に供給され、主ピストン５０８が押し出される。そ
して、弁体５０９が弁押棒５０６の先端から離れるまで
押し出されると、シリンダ室504の作動空気が弁押棒５
０６の軸心部に形成された通路５１０を介して排気ポー
ト５１１に排出され、主ピストン５０８はパイロットピ
ストン５０７の移動量だけ押し出される。そして、駆動
レバー１２７，１２８を介して燃料配分ロッド１２３，
１２４は定量設定器１５１により設定された定量値
α₀，α_Gだけ第１図において左方に変位されて保持され
るようになっている。なお、パイロット圧が零のとき、
すなわち主ピストン５０８が最も引き込まれた位置に
て、各定量設定値が０％（α₀またはα_G＝０％）となる
ように、またパイロット圧が１００％のとき、各定量設
定値が１００％（α₀またはα_G＝１００％）となるよう
に設定されている。

モード設定手段は、燃料配分モードＩ，II，IIIを設定
するモード設定器１５０と、このモード設定器１５０か
ら出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポジシ
ョナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧または
パイロット圧等を切換え制御する切換弁１５３，１５
４，１５５，１５６，１５７，１５８，１５９，１６０
と、シャトル弁１６１を含んで形成されている。

モード設定器１５０は切換スイッチ式のものであり、レ
バーを各モードＩ，II，IIIに対応する位置に回転する
ことによって、オイル専焼モードＩ、ガス定量モードI
I、オイル定量モードIIIを択一的に設定可能となってい
る。また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によ
ってオイル専焼モードＩに自動的に切換えられるように
なっている。そしてこの切換駆動機１７０には遅延タイ
マ171と切換スイッチ１７２を介して、スリップ検出器
１１６のスリップ検出信号と、緊急停止指令が入力され
ており、これらの信号又は指令が入力されたとき、モー
ド設定器１５０をオイル専焼モードＩに切換えるように
なっている。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モー
ドIIとオイル定量モードIIIのモード指令が入力されて
おり、オイル専焼モードＩからそれらのモードII，III
に切換えられた際に、スリップ検出信号の出力を一定時
間遅延させるようにしている。これによって切換え過渡
時の制御不安定動作を防止するようにしている。

また、ガス定量モードIIまたはオイル定量モードIIIが
選択された場合、それらのモード指令によって、圧力検
出器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切
換えられると同時に、ガス定量モードIIの場合は切換弁
１５５，１５７，166が切換えられるようになってい
る。なお、圧力検出器１６２，１６３はそれぞれ燃料ガ
ス圧力が所定圧（例えば２５０kg／cm²ｇ）以上である
こと、およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８０kg
／cm²ｇ）以上であることを検出するものである。即
ち、燃料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁２
の正常動作に必要なシールオイル圧力が十分であること
を、燃料ガスを使用するモードII，IIIの運転条件の１
つとしているのである。

また、モードII，IIIのモード指令は燃料ガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令として、それらの起動制
御装置１６５に入力されており、起動制御装置１６５は
運転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプを
起動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したとき
燃料ガス圧縮機を起動させるようになっている。なお、
ガス噴射弁の構造によってシールオイルが不要の場合
は、シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要で
あり、逆に燃料ガスを使用するモード以外であってもシ
ールオイルを必要とするガス噴射弁の場合は、エンジン
始動時にシールオイルポンプを自動またはマニュアルに
より起動させることになる。

ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわちガス定
量モードIIとオイル定量モードIIIにあっては、着火安
定性を確保するため必要最小限のオイル量下限値βをパ
イロット燃料として噴射しなければならない。この量β
はディーゼルエンジンによって異なるが、例えば５％程
度とされている。本実施例では、燃料オイルの噴射量Q₀
をβ以上にするため、オイル量調整ロッド１２３に係止
ロッド１３９を取り付け、この係止ロッド１３９の動き
をシリンダストッパ１４０により一方向のみ規制して、
オイル量調整ロッド１２３がβ未満の位置に変位されな
いようにしている。なお、シリンダストッパ１４０には
切換弁１６６，１６７を介して作動空気圧が供給されて
おり、シリンダピストンが最も押し出された位置がオイ
ル量下限値β％に調されている。

また、オイル定量モードIIIにおいて、すなわち負荷ま
たは回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモードに
おいて、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制御される
場合がある。最大値が制限される例としては、燃料ガス
としてＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に蒸発す
るＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発生され
る副生ガスを有効利用する場合などが挙げられ、このよ
うな場合、その最大値は種々の条件によって変動する要
素を有しているから、最大値は可変設定できるようにし
なければならない。一方、最小値が制限されるのは、主
としてガス噴射弁の構造や作動特性に起因するものであ
り、噴射量を精度よく制御できるガス噴射量の下限量の
下限界に応じて定められる。そこで、第１図実施例で
は、これらのことに対応させて、ガス噴射量Q_Gの上限値
H_Gを設定するガス量上限設定器１４１と、下限値L_Gを設
定するガス量下限設定器１４２とが設けられている。

ガス量上限設定器１４１は、図示していない設定器から
入力されるガス量上限値H_Gに応じて駆動されるパルスモ
ータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置が制
御されるストッパ１４４を有して形成されている。そし
て、ストッパ144をガス量調整ロッド１２４に取り付け
られた係止ロッド１４５に対向させた位置に設置し、係
止ロッド１４５がストッパ１４４に当接することによっ
て、ガス量調整ロッド１２４の動きを、上記H_G以上に規
制するようになっている。また、ガス量上限設定器１４
１には、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当接した
ことを検知するため、リミットスイッチなどを適用して
なるガス量上限検知器１４６が設けられており、この検
知器146の動作（オン）信号によって切換弁１５９，160
を切換えて、燃料オイルを定量設定値α₀に拘束してい
たポジショナ１２５を自由状態にするようにしている。
つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応させて燃料オイルの
噴射量Q₀を可変制御できるようにし、実質的に上限値H_G
を定量設定値α_Gとするガス定量モードIIに変更するよ
うになっている。なお、燃料要求量Ｑが減少してガス上
限検知器１４６がオフになると、再びオイル定量モード
IIIに戻されるようになっている。

ガス量下限設定器１４２は、シリンダストッパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ッド１４７がガス量調整ロッド１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５，１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値L_Gに設定さ
れており、これによってガス量調整ロッド１２４の動き
を下限値L_G以上に規制するようになっている。

なお、緊急停止指令は、ディーゼルエンジンまたは関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、ディーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられ
て、シリンダ１７５，１７６に作動空気圧が供給され
る。これによって燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス
量調整軸１３６を介してコントロールラック棒６，７が
零位置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの噴射量
を零にして、ディーゼルエンジンを停止させるようにな
っている。また、これと同時に、切換スイッチ１７２、
遅延タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作動さ
れ、モード設定器150をオイル専焼モードＩ位置に換え
るとともに、切換弁１６７を切換えてシリンダストッパ
１４０を零位置に戻すようになっている。

上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、燃料噴射量決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。

まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設定器１５０を操作してオイル専焼モ
ードＩ、ガス定量モードIIまたはオイル定量モードIII
のいずれかに切換えるのであるが、本実施例にあって
も、一般の大型のディーゼルエンジンを起動する場合と
同様、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送って、
ある程度回転を上げてから燃料オイルを噴射して暖運転
を行い、しかるのち定常の自動運転に移行するようにさ
れる。したがって、起動時（または燃料ガスを使用でき
ない場合）はオイル専焼モードＩが選択される。

オイル専焼モードＩに切換えられると、切換弁１５３を
介して供給される作動空気圧によって切換弁１５５，１
５７が切換えられ、第６図(A)に示すように、ポジショ
ナ１２５は自由状態にされ、ポジショナ１２６は零位置
に拘束される。これによって、ガス量調整ロッド１２４
はQ_G＝０位置に拘束されるので、ガバナ１０１から出力
される総燃料要求量Ｑに応じて燃料調整軸１０８が回転
され、さらにスリップ機構１０９を介して、支点１２０
ａが変位されると、バランスロッド１２０は関節継手１
２２を支点として傾転されることになる。したがって、
オイル量調整ロッド１２３の動きはガバナ１０１の動き
に比例したものとなり、燃料オイル噴射ポンプ４から吐
出される燃料オイル噴射量Q₀は、総燃料要求量Ｑに一致
して制御される。次に、定量設定器１５１にて燃料ガス
の定量設定値α_Gを設定した後、ガス定量モードIIに切
換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機とシールオ
イルポンプの自動運転指令が出されると同時に、切換弁
１５６，１５８が切換えられる。これによって、第６図
(B)に示すように、ポジショナ１２５は自由状態にされ
るが、シリンダストッパ１４０によってオイル量調整ロ
ッド１２３の動きはβ％位置を下限として規制される。

そして、燃料ガス圧力とシールオイル圧力が十分高くな
って、それらの圧力検出器１６３，164が動作（オン）
すると、切換弁１５３，１５４が切換わり、これによっ
て切換弁１５５，１５７は第１図図示の状態に切換えら
れ、ポジショナ126は定量設定器１５１により設定され
たパイロット圧に応じた位置に、すなわち定量設定値α
_Gに相当する位置にガス量調整ロッド１２４を変位させ
て拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４は、第６図(B)に示すように、
バランスロッド１２０の位置にして、零位置(a)から基
準位置(b)に変位され、オイル噴射Q₀はβ％異常に、ガ
ス噴射量Q_Gα_Gに制御される。そして、通常、ガス定量
モードIIに切換えられるとき、ガバナ１０１から与えら
れる総燃料要求量ＱはＱ≧（α_G＋β）となっているこ
とから、バランスロッド１２０は関節継手122を支点と
してＱに応じて傾転される。したがって、オイル量調整
ロッド１２３の軸方向位置は（Ｑ−α_G）に比例制御さ
れ、これによって、第７図(A)に示すように、コントロ
ールオイル噴射ポンプ５からは、ガス噴射量α_Gに対応
する量のコントロールオイルが燃料噴射弁２に吐出さ
れ、α_Gの燃料ガスが燃焼室３に噴射されるとともに、
燃料オイル噴射ポンプ４から（Ｑ−α_G）の燃料オイル
が燃料噴射弁２を介して燃焼室３に噴射される。なお、
Ｑ＜（α_G＋β）のときはスリップ機構１０９が作動
し、前述したようにオイル専焼モードＩに切換えられ
る。

次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
_０（ただし、α₀≧β）を設定した後、オイル定量モー
ドIIIに切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機
とシールオイルポンプの運転指令が出力されると同時
に、切換弁１５６，158は図示の状態に切換えられる。
これによって、第６図(C)に示すように、ポジショナ１
２６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定器
142によってによってガス噴射量Q_Gの下限値L_Gが設定さ
れていると、ガス量調整ロッド１２４の動きは、第６図
(C)に示すように、L_Gに相当する位置を下限として規制
される。

つづいて、ガス定量モードIIの場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３，１５４が
切換わり、切換弁１５６，158が第１図図示の状態に切
換えられ、ポジショナ１２５は定量設定器１５１により
設定されたパイロット圧に応じた位置、すなわち定量設
定値α₀に相当する位置にオイル量調整ロッド１２３を
変位させて拘束する。したがって、オイル量調整ロッド
１２３とガス量調整ロッド１２４は、第６図(C)に示す
ように、バランスロッド１２０の位置にして零位置(a)
から基準位置(C)に変位される。そして通常、オイル定
量モードIIIに切換えられるときには、ガバナ１０１か
ら与えられる総燃料要求量ＱがＱ≧α₀となっているか
ら、バランスロッド１２０は関節継手１２１を支点とし
てＱに応じて傾転される。したがって、ガス量調整ロッ
ド１２４の軸方向位置は（Ｑ−α₀）に比例して制御さ
れる。なお、Ｑ＜α₀のときはスリップ機構109が作動
し、前述したようにオイル専焼モードＩに切換えられ
る。

また、ガス量上限設定器１４１によってガス噴射量Q_Gの
上限値H_Gが設定されている場合、総燃料要求量Ｑが増大
してQ_G＝（Ｑ−α₀）≧H_Gに達すると、ガス量上限検知
器１４６が作動してポジショナ１２５が自由状態にさ
れ、Q_G≧H_Gの範囲においては実質的にα_G＝H_Gとするガ
ス定量モードIIに切換えられる。そして総燃料要求量Ｑ
がさらに増大するとバランスロッド１２０は、第６図
(D)の示すように関節継手１２２を支点として傾転さ
れ、これによってオイル量調整ロッド１２３の軸方向位
置はQ₀＝（Ｑ−H_G）に比例して制御される。この状態か
ら総燃料要求量Ｑが減少すると、バランスロッド１２０
は両方の調整ロッド１２３，１２４を燃料減の方向に移
動させるが、ガス最上限検知器１４６がオフされるので
ポジショナ１２５がオイル量調整ロッド１２３をQ₀＝α
₀にするように引き戻す。したがって、Q₀＝α₀に達する
までガス量調整ロッド１２４は上限値H_G位置に保持され
る。そして、そらに総燃料要求量Ｑが（H_G＋α₀）以下
に減少すれば、当初のオイル定量モードIIIに復帰して
燃料配分制御がなされる。なお、総燃料要求量Ｑが（L_G
＋α₀）以下に減少したときは、スリップ機構１０９が
作動してオイル専焼モードＩに切換えられる。

このようにオイル定量モードIIIにおいては、第７図(B)
に示すように、L_G≦Q_G≦H_Gの範囲のときはオイル噴射量
Q₀＝α₀，ガス噴射量Q_G＝Ｑ−α₀に制御されることにな
り、Q_G＜L_Gのときはオイル専焼モードＩに切換え、Q_G＞
H_Gのときは実質的にガス定量モードにして、ガス噴射量
Q_Gを上限値H_Gに保持するとともに、オイル噴射量Q₀を
（Ｑ−H_G）に応じて制御する。

以上説明したように、本第１実施例によれば、次に述べ
るような効果が得られる。

１）即ち、燃料配分モードをオイル専焼モードＩ、ガス
定量モードII、オイル定量モードIIIのつの簡潔なモー
ドに区分していることから、燃料供給条件の変動に対応
させたモードを容易に決定することができる。また、モ
ード設定手段によりそれらのモードを択一的に設定する
とともに、定量設定手段により定量モードの定量設定値
を任意の値に設定可能としていることから、モード設定
操作を極めて簡単なものとすることができる。そして、
設定されたモードと定量設定値に基づいて、燃料配分手
段により総燃料要求量を自動的に２つの燃料に配分して
いることから、２種の燃料の供給条件に対応させて速や
かに燃料配分モードを変更することができるとともに、
変更された燃料配分モードに応じて複式燃料ディーゼル
エンジンの運転を安定に維持することができる。

２）ガス定量モードII又はオイル定量モードIIIのよう
に燃料ガスを使用するモードに切換える操作がなされた
とき、モード設定手段から出力されるモード指令によっ
て、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル
圧が所定圧力以上になったらガス圧縮機を自動運転させ
るようにしていることから、ガス使用モードに必要な補
機が自動的に起動させることになり、運転操作が簡単化
されるとともに、オイル専焼モードＩのときはそれら補
機が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果
がある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧
以上であることを、ガス使用モードの切換条件としてい
ることから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射
量制御の信頼性が確保されるという効果がある。なお、
燃料ガス噴射弁の構造によっては、ガス使用モード以外
の場合でもシールオイルを必要とするものがある。この
場合はディーゼルエンジンの起動指令によってシールオ
イルを自動運転するようにすればよい。

３）定量設定値α_Gのガス定量モードIIIにて、可変調整
されているオイル噴射量Q₀を、予め設定されているオイ
ル量下限値β以上に保持するため、オイル量調ロッドの
動きをストッパにより規制するとともに、総燃料要求量
Ｑが（α_G＋β）以下に減少した場合は、スリップ機構
によってガバナ出力軸とオイル量調整ロッドおよびガス
量調整ロッド間の信号伝達をスリップさせると同時に、
このスリップをスリップ検出器により検出してオイル専
焼モードＩに切換えている。したがって、燃料ガスの着
火安定性が確保されるとともに、連続して（α_G＋β）
以下の総燃料要求量Ｑに追従させて安定な運転制御を維
持できるという効果がある。

４）定量設定値α₀のオイル定量モードIIIにて、可変調
整されている燃料ガスの噴射量Q_Gを、燃料ガス噴射弁の
制御特性によって定まる下限値L_G以上に保持するため、
ガス量調整ロッドの動きを下限設定器により規制すると
ともに、総燃料要求量Ｑが（α₀＋L_G）以下に減少した
とき、スリップ機構によってガバナ出力軸とオイル量調
整ロッドおよびガス量調整ロッド間の信号伝達をスリッ
プさせると同時に、このスリップをスリップ検出器によ
り検出し、小噴射量領域の噴射量制御特性に優れたオイ
ル専焼モードＩに切換えるようにしている。したがっ
て、あるガス量下限値Ｌ_G以下の小噴射量領域における
噴射量制御特性の直線性の悪い燃料ガス噴射弁を用いて
も、ガス噴射量Q_GがそのL_G以下になったとき、自動的に
オイル専焼モードＩに切換えられるので、総燃料要求量
Ｑが（α₀+L_G）以下の小噴射量領域に減少しても、その
変化に追従させて安定な運転制御を維持することができ
るという効果がある。

５）オイル定量モードIIIにて、可変調整されている燃
料ガス噴射量Q_Gを可変設定されているガス量上限値H_G以
下に保持するため、ガス量調整ロッドの動きを上限設定
器によって規制するとともに、Q_G=H_Gに達したことをガ
ス上限検知器により検知したとき、オイル量調整ロッド
を自由状態にしている。そして、再びQ_G＜H_Gに減少した
ときにはオイル量調整ロッドを定量設定値α₀位置に拘
束するようにしている。即ち、ガス量上限値H_Gを基準と
してガス噴射量Q_GがQ_G＜H_Gのときはモード設定されたオ
イル定量モードIIIに保持し、Q_G≧H_Gのときはガス噴射
量Q_GをH_Gに固定したガス定量モードに自動的に切換える
ようにしている。したがって、燃料ガスの最大噴量が所
定の又は可変設定される上限値に制限されている場合で
あっても、全負荷領域にわたって安定な運転制御を維持
することができるという効果がある。特に、余剰ガスや
副生ガスなどのように発生量が変動する燃料ガスを有効
に利用する場合において効果がある。

６）制御装置の主要部を機械的なリンク機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
業状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であり、かつ修理、調整などの保守を簡単に行なうこ
とができるという効果がある。

次に、第８図に示した本発明の第２実施例について説明
する。本第２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピュータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは、第１実施例と同一である。

第８図に示すように、制御装置本体８００は、入力回路
８０１，８０２，ＣＰＵ８０３，メモリ８０４，出力回
路８０５，８０６を含んでなるコンピュータからなって
いる。入力回路８０１には、スピードコントローラ８１
０から目標回転数Ｎｏが、回転数検出器８１２から検出
回転数Ｎが、定量設定器８１３からオイル噴射量Q₀また
はガス噴射量Q_Gの定量設定値α₀またはα_Gが、オイル量
下限設定器８１４からオイル量下限値βが、オイル量上
限設定器８１５からオイル量上限値H₀が、ガス量下限設
定器からガス量下限値L_Gが、ガス量上限設定器８１７か
らガス量上限値H_Gが、燃料噴射弁２に供給される燃料ガ
スの圧力を検出する圧力検出器８１９から検出圧力P
_Gが、同じくシールオイルの圧力を検出する圧力検出器
８１８から検出圧力Ｐｓが、それぞれ入力されており、
それらの信号は、入力回路８０１にてデジタル信号に変
換されたのち、ＣＰＵ８０３を介してメモリ８０４に格
納されるようになっている。また、ＣＰＵ８０３には、
入力回路８０２を介して、モード設定器８１８からオイ
ル専焼モードＩ、ガス定量モードII、オイル定量モード
IIIのモード指令信号の一つが入力されている。

ＣＰＵ８０３は、これら入力されたデータに基づいて、
第９図〜第１２図に示すフローチャートにしたがって、
総燃料噴射量Ｑ、オイル噴射量Q₀、ガス噴射量Q_Gなどを
求め、出力回路805を介してそれぞれ燃料オイル噴射ポ
ンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ５のコントロー
ルラック棒６，７に連結されたポジショナ８２１，822
に、噴射量Q₀，Q_Gをアナログ信号として出力するように
なっている。また、ＣＰＵ８０３は、出力回路８０６を
介して、ガス圧縮機とシールオイルポンプの起動制御装
置に運転指令を出力するようになっている。

なお、ＣＰＵ８０３には機関関係の異常検出手段８３０
から、即ち、掃気圧力検出器８３１、排気管内圧力・温
度検出器８３２、ガスもれ検知器８３３、機関保護装置
８３４から、入力回路801又は８０２を介してそれぞれ
信号が入力されており、ＣＰＵ８０３はこれらの入力信
号に基づき、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関の緊
急停止指令を出力するようになっている。

このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチャートを参照
しながら説明する。

これらのフローチャートは一連のものであり、本発明の
特徴に係る主要部のみが示されており、所定の制御周期
ごとに実行されるようになっている。ステップ９００に
て起動条件が満足され図示していない起動手段等によっ
てディーゼルエンジンが起動されると、まず、ステップ
９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづくステップ
９０４〜９１０にて負荷および回転数に応じた総燃料要
求量Ｑが演算される。この演算は目標回転数Ｎ_０に相関
させて定められている関数f₁によって基本燃料要求量Q₀
を求めたのち（ステップ９０４）、検出回転数ＮとN₀と
の偏差ΔＮを求め（ステップ９０６）、さらにΔＮに相
関させて定められている関数f₂によって補正燃料量ΔＱ
を求め（ステップ９０８）、このΔＱによりQ₀を補正し
て総燃料要求量Ｑを求める（ステップ９１０）。

次にステップ９１２に進んで、負荷量が燃料ガスを使用
する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか否
かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限値
βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下限
値L_G（０を含む）の和以上であるか否かにより判断す
る。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるか
ら、ステップ９１４に進んでオイル専焼モードＩとし、
オイル噴射量Q₀をＱ、燃料ガス噴射量Q_Gを０に決定し、
ステップ９１６に進んでそれらの決定値Q₀,Q_Gをポジシ
ョナ８２１，８２２に出力してリターンする。

このポジショナ８２１，８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチュエータが適用
可能であり、それぞれQ₀，Q_Gに応じてコントロールラッ
ク棒６，７の位置を出し入れ制御するように、フィード
バック機能を具えた位置制御手段からなっている。した
がって、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポンプ４
とコントロールオイル噴射ポンプ５によって、上記Q₀,Q
_G（ただし、この場合は０）に制御された燃料オイルと
燃料ガスが燃料噴射弁２から燃焼室３内に噴射されるこ
とになる。

一方、ステップ９１２におけるガス運転可否の判断が肯
定であれば、ステップ９２０に移行して、モード設定器
８２０により設定入力されたモード指令を取り込み、モ
ード指令がＩ，II，IIIのいずれであるかを判断し、モ
ードＩであればステップ９１４に進んで、前述した処理
手順によりオイル専焼モードＩ運転とする。

ステップ９２０の判断がIIまたはIIIの場合は、第１０
図に示したステップ９２４〜９３０において、ガス運転
に必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了を確認
する。すなわち、シールオイルポンプの起動制御装置に
自動運転指令を出力したのち（ステップ９２４）、シー
ルオイル圧Ｐｓが所定圧Ｐｓ_０（例えば、２８０kg/cm²
gに設定されメモリ８０４に格納されている。）以上に
なるのを待つ（ステップ９２５，９２６）。そしてＰｓ
≧Ｐs₀になったら、ガス圧縮機の起動制御装置に自動運
転指令を出力したのち（ステップ928）、燃料ガス圧P_G
が所定圧P_G0（例えば、250kgcm²ｇに設定されメモリ８
０４に格納されている。）以上になるのを待つ（ステッ
プ９２９，９３０）。そして、P_G≧P_G0に達したらステ
ップ９３２に進んで、第１１図のステップ９３４に、オ
イル定量モードIIIであれば、第１２図のステップ950に
移行する。

ガス定量モードIIの場合は、第１１図に示すように、ス
テップ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値α_Gとオイル量下限値βの和以上であるか否かによ
り、ガス定量モードIIの運転が可能か否かを判断する。

この判断が肯定判断であればステップ９３６に移行し、
ガス定量モードIIに基づいてガス噴射量Q_Gを定量設定値
α_Gに定め、オイル噴射量Q₀をＱ−α_Gとして求める。そ
してステップ９３８に進んで、オイル噴射量Q₀がその上
限値H₀以下か否か判断し、肯定判断であれば燃料オイル
の噴射量Q₀を可変調整できることから、ステップ940に
進んで、ステップ９３６で計算したQ₀，Q_Gに配分決定
し、ステップ９４８にてそれらの決定値Q₀,Q_Gをポジシ
ョナ８２１，８２２に出力してリターンする。

一方、ステップ９３８の判断が否定判断であればステッ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射量Q₀をその
上限値H₀に保持するオイル定量モードIIIに変更し、こ
れに基づいてガス噴射量Q_GをＱ−H₀に決定した後、ステ
ップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

また、ステップ９３４における判断が否定判断のときは
ステップ９４４に移行し、オイル噴射量Q₀をその下限値
βに保持するオイル定量モードIIIにモード変更し、こ
のモードに従ってガス噴射量Q_GをＱ−βに決定した後、
ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

このようにして、ガス定量モードIIが選択された場合で
あっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図(A),(B)に示すように、自動的にモードＩ，I
I，IIIが選択され、全負荷範囲にわたって安定な運転制
御が維持される。なお、同図(A)はβのみが設定されて
いる例を、同図(B)はβ，H₀,L_G,H_Gが全て設定されてい
る例を示す。

オイル定量モードIIIの場合は、第１２図に示すステッ
プ９５０に移行し、ここで前記ステップ９１０で求めた
総燃料要求量Ｑの値が、燃料オイルの定量設定値α₀と
燃料ガスの下限値L_Gの和以上か否かにより、現状にてオ
イル定量モードIIによるガス運転が可能か否かを判断す
る。この判断が肯定ならばステップ９５２に移行して、
指令モードIIIに従ってオイル噴射量Q₀を定量設定値α₀
に定め、ガス噴射量Q_GをＱ−α₀として求める。つづい
てステップ９５４に進み、求めた Q_G＝（Ｑ−α₀）がガス量の上限値H_G未満か否かによ
り、指定モードのオイル定量モードIIIによる運転が可
能か否かを判断する。この判断が肯定のときはステップ
９５６に進んで、ステップ952で求めたQ₀,Q_Gに配分決定
し、ステップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８
２１，８２２に出力する。一方、ステップ９５４の判断
が否定のときは、それ以上ガス噴射量Q_Gを増大できない
ことから、ステップ９５８に進んでQ_Gをその上限値H_Gに
保持するガス定量モードIIにモード変更し、このモード
に従ってオイル噴射量Q₀をＱ−H_Gに決定した後、ステッ
プ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１，８２
２に出力してリターンする。

また、ステップ９５０の判断が否定のときはステップ９
６２に移行し、ガス噴射量Q_Gをその下限値L_Gに保持する
ガス定量モードIIに変更し、このモードに従ってオイル
噴射量Q₀をＱ−L_Gに決定した後、ステップ９６０に進ん
でそれらの決定値を出力する。

このように、オイル定量モードIIIが選択設定された場
合であっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じ
て、第１３図(C),(D)に示したように、自動的にモード
Ｉ，II，IIIが選択され、全負荷範囲にわたって安定な
運転・制御が維持される。第１３図(C)はβのみが設定
されている例を、同図(D)はβ，Ｈｏ，Ｌｇ，Ｈｇの全
てが設定されている例を示している。

なお、ガス運転に拘らずオイル専焼モードＩにおいても
燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、第１０
図に示したステップ９２４−926は第９図のステップ９
００よりも前のステップに組み込まれることになる。

以上説明したように、本第２実施例によれば、前記第１
実施例の１），２），３），４），５）と同一の効果が
得られる他、定量設定値、上下限値などの設定およびそ
の操作が極めて簡単に行えることから、燃料の供給条件
変動に対応させて自由度の高い燃料配分パターンを設
定、制御することができるという効果がある。また、第
１実施例に比較して、モード設定手段、定量設定手段、
燃料配分手段を簡単な構成のものとすることができる。

［発明の効果］以上説明したように、本発明によれば、ガス噴射量を定
量としオイル噴射料を負荷に応じて可変調整するガス定
量モードに基づいて、与えられる総燃料要求量をガス噴
射量とオイル噴射量に配分し、配分の結果オイル噴射量
が所定値以下になるときはオイル専焼モードに変更して
配分するようにしていることから、ガス定量モード運転
における負荷時の着火不安定を防止して、安定な運転を
維持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、第２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、第４図は第１実施例のスリップ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のポジショナーの詳細
断面図、第６図は(A)〜(D)は第１実施例の燃料配分手段
の動作説明図、第７図(A)，(B)は第１実施例の動作を説
明する線図、第８図は本発明の第２実施例の全体ブロッ
ク構成図、第９図〜第１２図は第２実施例の主要制御手
順を示すフローチャート、第１３図(A)〜(D)は第２実施
例の動作を説明する線図である。２……燃料噴射弁、４……燃料オイル噴射弁、５……コ
ントロールオイル噴射弁、１０１……ガバナ、１０８…
…燃料調整棒、１０９……スリップ機構、１１６……ス
リップ検出器、１２０……バランスロッド、１２１，１
２２……関節継手、１２３……オイル量調整ロッド、１
２４……ガス量調整ロッド、125,１２６……ポジショ
ナ、１３９……係止ロッド、140……シリンダストッ
パ、１４１……ガス量上限設定器、１４２……ガス量下
限設定器、１４６……ガス量上限検知器、１５０……モ
ード設定器、１５１……定量設定器、１６２，１６３…
…圧力検出器、１７０……切換駆動機、８００……制御
装置本体、８１８……シールオイル圧力検出器、８１９
……燃料ガス圧力検出器、８１３……定量設定器、８１
４……オイル量下限設定器、８１５……オイル量上限設
定器、８１６……ガス量下限設定器、８１７……ガス量
下限設定器、820……モード設定器、８２１，８２２…
…ポジショナ。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ガス噴射量を定量としオイル噴射量を負荷
に応じて可変調整するガス定量モードに基づいて、与え
られる総燃料要求量をガス噴射量とオイル噴射量に配分
し、配分の結果オイル噴射量が所定値以下になるときに
はオイル専焼モードに変更して配分する燃料配分手段を
有することを特徴とする複式燃料ディーゼルエンジンの
制御装置。