JPH0640621Y2

JPH0640621Y2 - Steel code

Info

Publication number: JPH0640621Y2
Application number: JP1987019998U
Authority: JP
Inventors: 至孝佐藤; 利雄菅原
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1987-02-16
Filing date: 1987-02-16
Publication date: 1994-10-26
Anticipated expiration: 2002-02-16
Also published as: JPS63127999U

Description

【考案の詳細な説明】産業上の利用分野この考案は、タイヤ、ゴムクローラ、ベルト等のゴム製
品を補強するスチールコードに関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a steel cord for reinforcing rubber products such as tires, rubber crawlers, and belts.

従来の技術従来のゴム製品、例えば重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤを補強するスチールコードとしては、第１図に示すよ
うに、３本のフィラメント１を撚り合わせて構成したコ
ア２と、コア２の周囲に螺旋状に巻き付けられた９本の
フィラメント３からなる内側シース４と、内側シース４
の周囲に螺旋状に巻き付けられ15本のフィラメント５か
らなる外側シース６と、を備えた３＋９＋15撚りの層撚
りスチールコード７が知られている。なお、８はスパイ
ラルフィラメントである。このようなスチールコード７
は、耐トレッドカット性、耐ベルトエッジセパレーショ
ン性については良好であるが、耐カットセパレーション
性については若干問題があった。それは、コア２、内、
外側シース4,6を構成するフィラメント1,3,5が互いに密
着しているため、スチールコード７の内部にゴムの侵入
できない空間が形成されるが、このような空間がスチー
ルコード７内に形成されていると、例えばトレッドにカ
ットが入って該カットから水分が前記スチールコード７
まで到達したとき、この水分が前記空間内に侵入して錆
を発生し、これにより、スチールコード７とゴムとの界
面にセパレーションが生じるからである。BACKGROUND ART As a steel cord for reinforcing a conventional rubber product, for example, a pneumatic radial tire for heavy load, as shown in FIG. 1, a core 2 formed by twisting three filaments 1 and a periphery of the core 2 are provided. An inner sheath 4 composed of nine filaments 3 spirally wound around the inner sheath 4 and an inner sheath 4
A layer-twisted steel cord 7 of 3 + 9 + 15 twists is known, which has an outer sheath 6 consisting of 15 filaments 5 spirally wrapped around the. In addition, 8 is a spiral filament. Steel code 7 like this
Was excellent in tread cut resistance and belt edge separation resistance, but had some problems in cut separation resistance. It ’s in core 2,
Since the filaments 1, 3, 5 forming the outer sheaths 4, 6 are in close contact with each other, a space where rubber cannot enter is formed inside the steel cord 7, but such a space is formed inside the steel cord 7. If there is a cut, for example, the tread has a cut, and the water content comes from the cut.
This is because the water penetrates into the space and rusts when it reaches, and separation occurs at the interface between the steel cord 7 and the rubber.

このような問題をいくらかでも解決しようと、従来、例
えば特開昭54-50640号公報に記載されているようなスチ
ールコードが提案されている。このものは、内側シース
および外側シースを構成するフィラメントの本数を減ら
すことにより、これらの内、外側シースのフィラメント
間にゴムの通過することができる微小間隙を形成し、
内、外側シースまでゴムを侵入させるようにしている。In order to solve such a problem to some extent, a steel cord as disclosed in, for example, JP-A-54-50640 has been proposed. By reducing the number of filaments constituting the inner sheath and the outer sheath, this one forms a minute gap through which rubber can pass between the filaments of these inner and outer sheaths.
The rubber is made to penetrate into the inner and outer sheaths.

また実開昭56-103092号公報にはコード構成が３＋９＋1
5で、第２層、第３層の各素線径に対してコアの径を５
〜60％増径した事を特徴とするスチールコードが開示さ
れている。In addition, the code structure is 3 + 9 + 1 in Japanese Utility Model Publication No. 56-103092.
5, the core diameter is 5 for each wire diameter of the second and third layers.
A steel cord characterized by an increase in diameter by 60% is disclosed.

考案が解決しようとする問題点しかしながら、このようなスチールコードにあっても、
耐カットセパレーション性は十分に向上させることがで
きなかった。その理由は、前述したスチールコードにあ
っては、コアが３本の互いに密着したフィラメントから
構成されているため、コアの中心にゴムの侵入できない
三角形状の空間が未だ残っているからである。この結
果、この空間に水分が侵入すると、錆が発生して前述し
たようなセパレーションがやはり発生するのである。Problems to be solved by the invention However, even with such a steel cord,
The cut separation resistance could not be sufficiently improved. The reason is that, in the above-mentioned steel cord, the core is composed of three filaments that are in close contact with each other, so that a triangular space where rubber cannot penetrate is still left at the center of the core. As a result, when water enters this space, rust occurs and the separation as described above also occurs.

問題点を解決するための手段このような問題点は、１本フィラメントからなるコア
と、コアの周囲に螺旋状に巻き付けられｍ本のフィラメ
ントからなる内側シースと、内側シースの周囲に螺旋状
に巻き付けられ12本のフィラメントからなる外側シース
と、を備えたゴム製品補強用スチールコードであって、
前記フィラメント数ｍは３から５までの範囲内にあり、
前記コア、内、外側シースを構成するフィラメントの直
径は0.20mmから0.40mmまでの範囲内であり、かつ下記の
関係ａ）d_c≧d₁かつｂ）d₂≦0.350（d_c＋2d₁）−0.027 （ここでd_c（mm）はコアの直径、d₁（mm）は内側シース
の直径、d₂（mm）は外側シースの直径をいう。）を満足するスチールコードにより解決することができ
る。Means for Solving the Problems These problems are caused by a core composed of one filament, an inner sheath composed of m filaments spirally wound around the core, and a spiral surrounding the inner sheath. A steel cord for reinforcing rubber products, comprising an outer sheath wound around 12 filaments,
The filament number m is in the range of 3 to 5,
The diameter of the filaments constituting the core, inner and outer sheaths is in the range of 0.20 mm to 0.40 mm, and the following relations a) d _c ≧ d ₁ and b) d ₂ ≦ 0.350 (d _c + 2d ₁ ) A steel cord that satisfies −0.027 (where d _c (mm) is the diameter of the core, d ₁ (mm) is the diameter of the inner sheath, and d ₂ (mm) is the diameter of the outer sheath) can be solved by a steel cord. it can.

作用まず、この考案においては、コアが１本のフィラメント
から構成されているため、コアの内部に空間が生じる余
地はない。しかも、内側、外側シースを構成するフィラ
メント本数を前述したような範囲としたので、これらフ
ィラメント間にはゴムが通過することのできる微小間隙
が形成される。このため、コア、内、外側シースのフィ
ラメントの周囲の空間はゴムによって埋められる。これ
により、仮に該スチールコードまで水分が到達しても、
スチールコードのフィラメントの周囲にはこの水分が侵
入する空間が殆ど存在しないので、セパレーションの発
生は殆どない。Operation First, in this invention, since the core is composed of one filament, there is no room for producing a space inside the core. Moreover, since the number of filaments forming the inner and outer sheaths is set within the range described above, a minute gap through which rubber can pass is formed between these filaments. Therefore, the space around the filaments of the core, inner and outer sheaths is filled with rubber. As a result, even if moisture reaches the steel cord,
Since there is almost no space where this water penetrates around the filament of the steel cord, the separation hardly occurs.

実施例以下、この考案の一実施例を図面に基づいて説明する。Embodiment An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第２図、第３図及び第４図において、11はゴム製品、例
えば空気入りタイヤ、ゴムクローラ、ベルト、耐圧ホー
スを補強するスチールコードであり、このスチールコー
ド11は中央に１本のフィラメント12からなるコア13を有
する。このコア13の周囲には内側シース14が螺旋状に巻
き付けられ、この内側シース14はｍ本のスチール製フィ
ラメント15からなる。ここで、フィラメント15の数ｍ
は、３から５までの範囲内でなければならない。その理
由は、ｍが２以下であると、スチールコード11の形状が
不安定となるからであり、一方、６以上であると、フィ
ラメント15相互の間隔が狭くなり過ぎてゴムが内側シー
ス14内に侵入できなくなる。そして、このようなフィラ
メント15の撚りピッチ、即ち内側シース14の撚りピッチ
S₁は6mmから18mmまでの範囲内であることが好ましい。
その理由は内側シース14の撚りピッチS₁が6mm未満であ
ると、スチールコード11のコード強力が低くなり過ぎる
からであり、一方、18mmを超えると、耐疲労性が低下す
るためタイヤ耐久性が低下するからである。前記内側シ
ース14の周囲には外側シース16が螺旋状に巻き付けら
れ、この外側シース16は12本のスチール製フィラメント
17からなる。In FIG. 2, FIG. 3 and FIG. 4, 11 is a rubber product, for example, a steel cord for reinforcing a pneumatic tire, a rubber crawler, a belt and a pressure-resistant hose, and this steel cord 11 has one filament 12 in the center. It has a core 13 consisting of. An inner sheath 14 is spirally wound around the core 13, and the inner sheath 14 is composed of m steel filaments 15. Where the number of filaments 15 is m
Must be in the range 3 to 5. The reason is that if m is 2 or less, the shape of the steel cord 11 becomes unstable. On the other hand, if m is 6 or more, the distance between the filaments 15 becomes too narrow, and the rubber inside the inner sheath 14 becomes too narrow. Can no longer enter. And the twist pitch of such a filament 15, that is, the twist pitch of the inner sheath 14.
S ₁ is preferably in the range of 6 mm to 18 mm.
The reason is that when the twist pitch S ₁ of the inner sheath 14 is less than 6 mm, the cord strength of the steel cord 11 becomes too low, while when it exceeds 18 mm, the tire durability decreases because the fatigue resistance decreases. Because it will decrease. An outer sheath 16 is spirally wound around the inner sheath 14, and the outer sheath 16 is composed of 12 steel filaments.
It consists of 17.

このようなフィラメント17の撚りピッチ、即ち外側シー
ス16の撚りピッチS₂は内側シース14の撚りピッチS₁より
長く、内側シース14の撚りピッチS₁に10mm加えた長さ以
内であることが好ましい。その理由は、外側シース16の
撚りピッチS₂が内側シース14の撚りピッチS₁と同じかよ
り短いと、スチールコード11に張力が作用したとき、内
側シース14の荷重負担分が大きくなり過ぎてコード耐久
性が低下するからであり、一方外側シース16の撚りピッ
チS₂が内側シース14の撚りピッチS₁に10mm加えた長さよ
り長くなると、耐疲労性が低下するためタイヤ耐久性が
低下するからである。なお、前記内側シース14、外側シ
ース16のフィラメント15,17の撚り方向は同方向あるい
は逆方向のいずれでもよいが、逆方向に撚るとスチール
コード11内へのゴムの侵入が容易となるため、どちらか
と言えば逆方向の方が好ましい。さらに、前記フィラメ
ント12,15,17の直径は、0.20mmから0.40mmまでの範囲内
でなければならない。その理由は、0.20mm未満である
と、スチールコード11の強力が不足し、タイヤのベルト
層の補強用に使用したときにはその剛性が不足するから
である。一方、0.40mmを超えると、スチールコード11の
径が太くなるため、コード間ピッチが狭くなってスチー
ルコード11間に介在されるゴム量が少なくなり、この結
果、カット入力の応力伝幡を抑制することができなくな
り、トレッドにカットが発生し易くなるからである。前
記コア２、内、外側シース4,6を構成するフィラメント1
2,15,17の直径は0.24mm乃至0.36mmの範囲内であれば上
述の理由によりさらに好ましい。The twist pitch of the filament 17, that is, the twist pitch S ₂ of the outer sheath 16 is longer than the twist pitch S _{1 of} the inner sheath 14, and is preferably within a length obtained by adding 10 mm to the twist pitch S ₁ of the inner sheath 14. . The reason is that if the twist pitch S ₂ of the outer sheath 16 is equal to or shorter than the twist pitch S _{1 of} the inner sheath 14, the load on the inner sheath 14 becomes too large when the steel cord 11 is tensioned. If the twist pitch S ₂ of the outer sheath 16 is longer than the length obtained by adding 10 mm to the twist pitch S ₁ of the inner sheath 14, on the other hand, the fatigue resistance is lowered and the tire durability is lowered. Because. The filaments 15 and 17 of the inner sheath 14 and the outer sheath 16 may be twisted in the same direction or in the opposite direction, but if twisted in the opposite direction, the rubber will easily enter the steel cord 11. If anything, the opposite direction is preferable. In addition, the diameter of the filaments 12,15,17 must be in the range 0.20 mm to 0.40 mm. The reason is that if it is less than 0.20 mm, the strength of the steel cord 11 is insufficient, and when it is used for reinforcing the belt layer of the tire, its rigidity is insufficient. On the other hand, if it exceeds 0.40 mm, the diameter of the steel cord 11 becomes thicker, the pitch between cords becomes narrower, and the amount of rubber interposed between the steel cords 11 becomes smaller. As a result, the stress transfer of the cut input is suppressed. It is impossible to do so, and the tread is likely to be cut. Filament 1 forming the core 2, inner and outer sheaths 4, 6
The diameter of 2,15,17 is more preferably within the range of 0.24 mm to 0.36 mm for the above reason.

次にコア、内、外側シース13,14,16のフィラメント12,1
5,17の径d_c，d₁，d₂の関係はｍの値にかかわらずd_c≧d₁
かつd₂≦0.350（d_c＋2d₁）−0.027を満足する必要があ
る。これはd₁＜d₂の場合では外側シース16のフィラメン
ト17間の間隙が狭くなり、かつコード径が太くなるた
め、例えばタイヤのベルト補強層として配列して埋設し
たとき、埋設コードの間隙が狭く、コード間に介在され
るゴム量が少なくなり、路面突起物を踏んだときなどの
急激な入力の応力伝幡を抑制することができなくなり、
タイヤトレッドにカットが発生し易くなる。またd₂＞0.
350（d_c＋2d₁）−0.027であると外側シース16のフィラ
メント17間にゴムが侵入できないからである。このよう
に、前記スチールコード11は１＋ｍ＋12の３層撚り構造
となっている。Next, the filament 12,1 of the core, inner, outer sheath 13,14,16
The relationship between the diameters d _c , d ₁ and d ₂ of 5,17 is d _c ≧ d ₁ regardless of the value of m.
In addition, it is necessary to satisfy d ₂ ≦ 0.350 (d _c + 2d ₁ ) −0.027. This is because when d ₁ <d ₂ , the gap between the filaments 17 of the outer sheath 16 becomes narrower and the cord diameter becomes thicker. Narrow, the amount of rubber interposed between the cords is reduced, it is not possible to suppress the stress transfer of a sudden input when stepping on a road surface protrusion,
Cuts are likely to occur in the tire tread. Also d ₂ > 0.
This is because if 350 (d _c + 2d ₁ ) -0.027, rubber cannot penetrate between the filaments 17 of the outer sheath 16. Thus, the steel cord 11 has a three-layer twist structure of 1 + m + 12.

前述したようなスチールコード11を埋設したゴム製品を
加硫する場合、各スチールコード11の外側シース16、内
側シース14のフィラメント17,15間には微小間隙が形成
されているため、ゴムは容易にこれらフィラメント17,1
5間を通過して外側シース16、内側シース14内に侵入す
る。この結果、コア12、内、外側シース14,16のフィラ
メント12,15,17の周囲の空間は全てゴムによって埋め尽
くされる。このようなゴム製品を長時間使用している
と、埋設されたスチールコード11まで到達するカットが
該ゴム製品に入ることもあるが、このようなカットを伝
わって水分がスチールコード11に導かれても、該スチー
ルコード11の内部には空間は存在せず、しかも全てのフ
ィラメント12,15,17はゴムに接着されているため、この
ような水分による錆は殆ど発生せず、耐カットセパレー
ション性が著しく向上する。When vulcanizing a rubber product in which the steel cords 11 are embedded as described above, a small gap is formed between the filaments 17 and 15 of the outer sheath 16 and the inner sheath 14 of each steel cord 11 so that the rubber is easy to use. To these filaments 17,1
It passes through between 5 and penetrates into the outer sheath 16 and the inner sheath 14. As a result, the space around the filaments 12, 15, and 17 of the core 12 and the inner and outer sheaths 14 and 16 is completely filled with rubber. When such a rubber product is used for a long time, a cut reaching the embedded steel cord 11 may enter the rubber product, but moisture is guided to the steel cord 11 through such a cut. However, since there is no space inside the steel cord 11 and all filaments 12, 15 and 17 are adhered to the rubber, almost no rust due to such moisture occurs, and the cut-resistant separation Significantly improved.

本考案のように異線径フィラメントを用いる場合におい
ては、（特にコア、内側、外側シースの順に径が小さく
なる場合では、）同線径を用いるよりもコードに張力が
作用した場合、コア、内側、外側シースフィラメントの
張力分担が均一になる方向であり、コード耐久性上より
好ましいのである。When using filaments with different wire diameters as in the present invention (especially when the diameter decreases in the order of core, inner sheath, and outer sheath), when tension is applied to the cord rather than using the same wire diameter, the core, This is the direction in which the tension distribution of the inner and outer sheath filaments becomes uniform, which is more preferable in terms of cord durability.

また、本考案に係るスチールコードとして、通常炭素含
有量0.70〜0.90wt％のスチールコードが用いられるが、
炭素含有量0.80〜0.85wt％のスチールコードが高強度で
あると共に良好な靱性を有するのでより好ましい。As the steel cord according to the present invention, a steel cord having a carbon content of 0.70 to 0.90 wt% is usually used.
A steel cord having a carbon content of 0.80 to 0.85 wt% is more preferable because it has high strength and good toughness.

次に、試験例を説明する。この試験に当っては、従来の
スチールコードで補強した従来タイヤを２種類、この考
案を適用したスチールコードで補強した供試タイヤを５
種類、さらに、この考案の範囲外のスチールコードで補
強した比較タイヤを３種類用意した。ここで、従来タイ
ヤ1,2を補強しているスチールコードの撚りピッチはコ
アが6mm、内側シースが12mm、外側シースが18mmであ
り、また、供試タイヤ2,3,5を補強しているスチールコ
ードの撚りピッチはコアがストレート、内側シースが1
1.0mm、外側シースが19.5mmであり、さらに、前記以外
のタイヤを補強しているスチールコードの撚りピッチは
コアがストレート、内側シースが10mm、外側シースが18
mmである。また、各スチールコードのコア、内側、外側
シースを構成するフィラメントの直径は別表に示す。ま
た全てのスチールコードの炭素含有量は0.82wt％であ
る。各タイヤは４層のベルトプライ（内側より第１、第
２、第３、第４ベルトプライという。）により補強され
たトラック・バス用大型ラジアルタイヤで、そのサイズ
は1000R20 14PRである。また、各タイヤのタイヤ赤道面
を挟んで交差する第２、第３ベルトプライに、別表に示
すスチールコードをタイヤ赤道面に対して20度の角度で
交差させながら埋設したが、これらベルトプライの総強
力が同一となるようコード強力、コード打ち込み数を別
表に示すように調節している。このようなタイヤに7.25
kg/cm²の内圧を充填した後、悪路20％を含む一般路を３
万kmにわたり100％負荷で実地走行させ、走行終了時に
おける各タイヤの耐カットセパレーション性を測定評価
した。その結果を別表に示す。この別表から明らかなよ
うに、供試タイヤは従来および比較タイヤに比べ耐カッ
トセパレーション性が著しく向上している。ここで、耐
カットセパレーション性は、各タイヤの第３、第４ベル
トプライ間を剥ぐとともに第３ベルトプライ上でトレッ
ドカットが生じている部位を探し、該トレッドカットが
生じている部位におけるスチールコードの接着不良の最
大長さをノギスで測定した結果である。さらに、前述し
た実地走行後のタイヤに対して耐トレッドカット性およ
び耐ベルトエッジセパレーション性の測定評価を行なっ
たが、その結果を別表に示す。この結果から供試タイヤ
の耐トレッドカット性および耐ベルトエッジセパレーシ
ョン性は従来タイヤと同程度で低下していないことがわ
かる。ここで、耐トレッドカット性は前述した実地走行
後の各タイヤのトレッドを最外層ベルトプライの上で剥
ぎ、最外層のベルトプライまで到達したカット数を求
め、これを指数化した。ここで、従来タイヤの数値を指
数100としており、指数が大きいほど耐トレッドカット
性が良好である。一方、耐ベルトエッジセパレーション
性は前述した実地走行後の各タイヤの第２、第３ベルト
プライ間を剥いで第３ベルトプライのコード端を出し、
この第３ベルトプライのコード端に生じている接着不良
の最大長さを該コード端からノギスで測定したもので、
その測定は第２ベルトプライ側から行なった。Next, a test example will be described. In this test, two types of conventional tires reinforced with conventional steel cords and five test tires reinforced with steel cords to which the present invention was applied were used.
Three types of comparative tires were also prepared, reinforced with steel cords outside the scope of this invention. Here, the twist pitch of the steel cord that reinforces the conventional tires 1 and 2 is 6 mm for the core, 12 mm for the inner sheath, and 18 mm for the outer sheath, and also reinforces the tires 2, 3, and 5 under test. The twist pitch of the steel cord is straight core, 1 inner sheath
1.0mm, outer sheath is 19.5mm, and the twist pitch of the steel cord that reinforces tires other than the above is straight core, inner sheath 10mm, outer sheath 18
mm. The diameters of the filaments that compose the core, inner side and outer side sheath of each steel cord are shown in the attached table. The carbon content of all steel cords is 0.82 wt%. Each tire is a large radial tire for trucks and buses reinforced by four layers of belt plies (first, second, third, and fourth belt plies from the inside) and its size is 1000R20 14PR. In addition, the steel cords shown in the attached table were embedded in the second and third belt plies that intersect each other across the tire equatorial plane of each tire while intersecting the tire equatorial plane at an angle of 20 degrees. The chord strength and chord number are adjusted as shown in the attached table so that the total strength is the same. 7.25 on such a tire
After filling the internal pressure of kg / cm ² , 3 normal roads including 20% bad roads
The tire was run at 100% load for 10,000 km and the cut separation resistance of each tire at the end of the run was measured and evaluated. The results are shown in the attached table. As is apparent from this appendix, the test tires have significantly improved cut separation resistance as compared with the conventional and comparative tires. Here, the cut separation resistance is obtained by separating the third and fourth belt plies of each tire and looking for a portion where a tread cut is generated on the third belt ply, and a steel cord in the portion where the tread cut is generated. It is the result of having measured the maximum length of the adhesion failure of with a caliper. Further, the tread cut resistance and the belt edge separation resistance of the tires after the actual running were measured and evaluated, and the results are shown in a separate table. From these results, it can be seen that the tread cut resistance and the belt edge separation resistance of the test tire are not deteriorated to the same extent as the conventional tire. Here, the tread cut resistance was obtained by peeling off the tread of each tire after the above-mentioned actual running on the outermost layer belt ply, obtaining the number of cuts reaching the outermost layer belt ply, and indexing this. Here, the numerical value of the conventional tire is set to 100, and the larger the index, the better the tread cut resistance. On the other hand, the belt edge separation resistance is that the cord end of the third belt ply is exposed by separating the second and third belt plies of each tire after the actual running described above.
The maximum length of the adhesion failure occurring at the cord end of the third belt ply is measured with a caliper from the cord end,
The measurement was performed from the second belt ply side.

考案の効果以上説明したように、この考案によればゴム製品の耐カ
ットセパレーション性を、他の性能例えば耐トレッドカ
ット性、耐ベルトエッジセパレーション性を低下させる
ことなく飛躍的に向上させることができる。Effects of the Invention As described above, according to the present invention, the cut separation resistance of a rubber product can be dramatically improved without lowering other performances such as tread cut resistance and belt edge separation resistance. .

[Brief description of drawings]

第１図は従来のスチールコードの断面図、第２図、第３
図及び第４図はいずれもこの考案の実施例を示すスチー
ルコードの断面図である。 11……スチールコード 12,15,17……フィラメント 13……コア、14……内側シース 16……外側シースFIG. 1 is a sectional view of a conventional steel cord, FIG. 2 and FIG.
FIG. 4 and FIG. 4 are sectional views of a steel cord showing an embodiment of the present invention. 11 …… Steel cord 12,15,17 …… Filament 13 …… Core, 14 …… Inner sheath 16 …… Outer sheath

Claims

[Scope of utility model registration request]

1. A core made of one filament, an inner sheath made of m filaments spirally wound around the core, and an outer sheath made of 12 filaments spirally wound around the inner sheath. A steel cord having a sheath, wherein the number of filaments m is in the range of 3 to 5, and the diameter of the filaments constituting the core, the inner sheath and the outer sheath is in the range of 0.20 mm to 0.40 mm. Yes, and the following relationships a) d _c ≧ d ₁ and b) d ₂ ≦ 0.350 (d _c + 2d ₁ ) −0.027 (where d _c (mm) is the diameter of the core and d ₁ (mm) is the diameter of the inner sheath. , D ₂ (mm) refers to the diameter of the outer sheath.) A steel cord.