JPH0643589B2 - 石炭ガス化炉 - Google Patents
石炭ガス化炉Info
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- JPH0643589B2 JPH0643589B2 JP60170747A JP17074785A JPH0643589B2 JP H0643589 B2 JPH0643589 B2 JP H0643589B2 JP 60170747 A JP60170747 A JP 60170747A JP 17074785 A JP17074785 A JP 17074785A JP H0643589 B2 JPH0643589 B2 JP H0643589B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は石炭ガス化炉に係り、特に反応速度が大きく、
短時間で高ガス化効率を達成しうる噴流層石炭ガス化炉
に関する。
短時間で高ガス化効率を達成しうる噴流層石炭ガス化炉
に関する。
（従来の技術） 従来、石炭のガス化炉には、固定層、流動層、噴流層等
の装置がある。この中で噴流層、石炭灰の融点以上
（１．３００℃〜１．６００℃）に温度を高めるので、
他の方式に比較し、カーボンのガス化率や、水素
（Ｈ２）及び一酸化炭素（ＣＯ）の収量等を高めやす
く、また、公害性の副生物が少ないことから、合成ガス
及びガスタービン、スチームタービン複合発電用原料ガ
スの製造に好適である。
の装置がある。この中で噴流層、石炭灰の融点以上
（１．３００℃〜１．６００℃）に温度を高めるので、
他の方式に比較し、カーボンのガス化率や、水素
（Ｈ２）及び一酸化炭素（ＣＯ）の収量等を高めやす
く、また、公害性の副生物が少ないことから、合成ガス
及びガスタービン、スチームタービン複合発電用原料ガ
スの製造に好適である。
噴流層には、微粉炭またはチャー（ガスと共に飛散する
カーボン粒子）とガス化剤（酸素、空気スチーム等）を
同じバーナより吹き込む１段方式の装置と、前記のバー
ナに加えて、微粉炭またはチャーだけを単独に吹き込む
バーナを設置する２段方式の装置がある。
カーボン粒子）とガス化剤（酸素、空気スチーム等）を
同じバーナより吹き込む１段方式の装置と、前記のバー
ナに加えて、微粉炭またはチャーだけを単独に吹き込む
バーナを設置する２段方式の装置がある。
石炭ガス化反応は大別すると以下に示す方式で表され
る。
る。
石炭→チャー、Ｈ２、ＣＯ、ＣＯ２、ＣＨ４ …（１） チャー＋Ｏ２→ＣＯ２、ＣＯ、Ｈ２ …（２） 石炭 ＋Ｏ２→ＣＯ、ＣＯ２、Ｈ２ …（３） （１）式は熱分解反応であり、前記した２段方式におい
て微粉炭だけを単独に吹き込むバーナによって起こりや
すい。（１）式と（２）式の反応を明らかに区別して併
発させる方式の代表例としては公知の如く、米国のＢＩ
−ＧＡＳプロセスがある。また、石炭バーナから石炭と
ガス化剤を同時に供給し、意図的に（１）式と（２）式
とを区別しない（３）式の反応式によるプロセスがあ
り、代表例としてはＴｅｘａｃｏプロセス、、Ｓｈｅｌ
ｌ−Ｋｏｐｐｅｒｓプロセス等がある。
て微粉炭だけを単独に吹き込むバーナによって起こりや
すい。（１）式と（２）式の反応を明らかに区別して併
発させる方式の代表例としては公知の如く、米国のＢＩ
−ＧＡＳプロセスがある。また、石炭バーナから石炭と
ガス化剤を同時に供給し、意図的に（１）式と（２）式
とを区別しない（３）式の反応式によるプロセスがあ
り、代表例としてはＴｅｘａｃｏプロセス、、Ｓｈｅｌ
ｌ−Ｋｏｐｐｅｒｓプロセス等がある。
いずれの場合も、カーボンのガス化率（ガスとして生成
するカーボン量の石炭中のカーボン量に対する比率）を
向上するための種々の試みがなされている。その最も代
表的な方法としては、ガスと共に飛散するチャーを回収
して再びガス化炉に戻してガス化する、所謂チャー再循
環方法があるが、この方法は、循環のためのポンプ、バ
ルブ、タンク等の機器類を必要とするため、ガス化プロ
セスを複雑にし、コスト高になる。また、チャーをガス
化炉に供給するためには搬送用ガスを必要とするが、こ
れに使用される窒素（Ｎ２）、スチーム、ＣＯ２、生成
ガス等の一部等はガス化反応に寄与せず、これらのガス
をガス化炉に必要以上に供給することは好ましくない。
さらに、循環するチャーの量が多くなるとガス化炉内や
ガス化炉出口から先の配管等の摩耗量が増大する。
するカーボン量の石炭中のカーボン量に対する比率）を
向上するための種々の試みがなされている。その最も代
表的な方法としては、ガスと共に飛散するチャーを回収
して再びガス化炉に戻してガス化する、所謂チャー再循
環方法があるが、この方法は、循環のためのポンプ、バ
ルブ、タンク等の機器類を必要とするため、ガス化プロ
セスを複雑にし、コスト高になる。また、チャーをガス
化炉に供給するためには搬送用ガスを必要とするが、こ
れに使用される窒素（Ｎ２）、スチーム、ＣＯ２、生成
ガス等の一部等はガス化反応に寄与せず、これらのガス
をガス化炉に必要以上に供給することは好ましくない。
さらに、循環するチャーの量が多くなるとガス化炉内や
ガス化炉出口から先の配管等の摩耗量が増大する。
そこで、本発明者等はチャーの再循環を省略するか、ま
たは循環量の著しい低減を図ることができる新しい石炭
ガス化法を提案した（例えば特願昭５８−４７１６２お
よび特願昭５８−５０４９６）。この方法は、第７図に
示すように、微粉炭１５と酸化剤１６を供給するバーナ
１７および１９を炉本体１３の上段および下段に設置
し、酸化剤１６を上段バーナ１７には少なく、下段バー
ナ１９には多く投入したり（特願昭５８−４７１６
２）、または下段バーナ１９の微粉炭を吹き込む仮想円
の径を上段バーナ１７の微粉炭を吹込で仮想円のそれよ
りも小さく設定するものである（特願昭５８−５０４９
６）。なお、図中、１１は生成ガス、１２は生成ガス排
出口、１４は断熱材、１８はガス化領域、２２および２
４は水入口および出口、２５は水である。
たは循環量の著しい低減を図ることができる新しい石炭
ガス化法を提案した（例えば特願昭５８−４７１６２お
よび特願昭５８−５０４９６）。この方法は、第７図に
示すように、微粉炭１５と酸化剤１６を供給するバーナ
１７および１９を炉本体１３の上段および下段に設置
し、酸化剤１６を上段バーナ１７には少なく、下段バー
ナ１９には多く投入したり（特願昭５８−４７１６
２）、または下段バーナ１９の微粉炭を吹き込む仮想円
の径を上段バーナ１７の微粉炭を吹込で仮想円のそれよ
りも小さく設定するものである（特願昭５８−５０４９
６）。なお、図中、１１は生成ガス、１２は生成ガス排
出口、１４は断熱材、１８はガス化領域、２２および２
４は水入口および出口、２５は水である。
酸化剤を上述のように上段および下段バーナに配分する
ことによって、下段バーナでは、特に 石炭＋Ｏ２→ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、チャー …（４） 上段バーナでは、特に チャー＋ＣＯ２→２ＣＯ …（５） チャー＋Ｈ２Ｏ→Ｈ２＋ＣＯ …（６） の反応が起こり易くなる。この場合、（４）式に比較
し、（５）および（６）式の反応が遅いため、（５）お
よび（６）式の反応を如何に促進するかがガス化のポイ
ントとなる。下段バーナ１９では、（４）式の反応によ
って高温域が生成し、その結果、上段バーナ１７におけ
るチャーの反応速度が増大し、ガス化反応が促進され
る。また、この高温域によって、石炭灰（スラグ）２０
を溶融させ、スラグ排出口２１から路下部の水槽２３に
落下せしめる溶融温度を保持させる。さらに、（５）式
および（６）式の反応を促進させるために、バーナの微
粉炭を吹き込む仮想円の径を上述のように規定したこと
により、上段バーナから噴出する活性チャーを炉内に旋
回させながら下方に落下せしめ、チャーの滞留時間を著
しく増大させることができる。
ことによって、下段バーナでは、特に 石炭＋Ｏ２→ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、チャー …（４） 上段バーナでは、特に チャー＋ＣＯ２→２ＣＯ …（５） チャー＋Ｈ２Ｏ→Ｈ２＋ＣＯ …（６） の反応が起こり易くなる。この場合、（４）式に比較
し、（５）および（６）式の反応が遅いため、（５）お
よび（６）式の反応を如何に促進するかがガス化のポイ
ントとなる。下段バーナ１９では、（４）式の反応によ
って高温域が生成し、その結果、上段バーナ１７におけ
るチャーの反応速度が増大し、ガス化反応が促進され
る。また、この高温域によって、石炭灰（スラグ）２０
を溶融させ、スラグ排出口２１から路下部の水槽２３に
落下せしめる溶融温度を保持させる。さらに、（５）式
および（６）式の反応を促進させるために、バーナの微
粉炭を吹き込む仮想円の径を上述のように規定したこと
により、上段バーナから噴出する活性チャーを炉内に旋
回させながら下方に落下せしめ、チャーの滞留時間を著
しく増大させることができる。
（発明が解決しようとする問題点） これらの方法は、従来技術に比較し、簡単な構造で石炭
のガス化効率を向上することができるが、さらにガス化
効率を高める方法が要望されていた。
のガス化効率を向上することができるが、さらにガス化
効率を高める方法が要望されていた。
本発明の目的は，微粉炭と酸化剤との混合を促進させ、
かつ活性化されたチャーの滞留時間を増大させることに
よりさらにガス化効率の高い多段方式の噴流層石炭ガス
化炉を提供することにある。
かつ活性化されたチャーの滞留時間を増大させることに
よりさらにガス化効率の高い多段方式の噴流層石炭ガス
化炉を提供することにある。
（問題点を解決するための手段） 要するに本発明は、微粉炭と酸化剤の混合がよく、かつ
バーナより噴出される噴流の貫通力が小さいバーナを生
成ガスの流れに対して上流に設置し、その下流に微粉炭
と酸化剤の混合がよく、かつバーナより噴出される噴流
の貫通力が大きいバーナを設置することにより、活性の
あるチャーを形成させ、かつチャーの炉内滞留時間を増
大させ、ガス化効率を向上させるものである。すなわ
ち、本発明は、微粉炭ガス化反応領域と、この反応領域
の上端に生成ガス排出口と、前記反応領域の下端にスラ
グ排出口とを備え、かつ前記反応領域に酸化剤および微
粉炭をそれぞれ噴出する酸化剤ノズルおよび石炭ノズル
を有するバーナを２段以上備えた石炭ガス化炉におい
て、最下段以外のバーナは、酸化剤が石炭の噴流に向か
って噴出されるように酸化剤ノズルを配したバーナであ
ることを特徴とする。
バーナより噴出される噴流の貫通力が小さいバーナを生
成ガスの流れに対して上流に設置し、その下流に微粉炭
と酸化剤の混合がよく、かつバーナより噴出される噴流
の貫通力が大きいバーナを設置することにより、活性の
あるチャーを形成させ、かつチャーの炉内滞留時間を増
大させ、ガス化効率を向上させるものである。すなわ
ち、本発明は、微粉炭ガス化反応領域と、この反応領域
の上端に生成ガス排出口と、前記反応領域の下端にスラ
グ排出口とを備え、かつ前記反応領域に酸化剤および微
粉炭をそれぞれ噴出する酸化剤ノズルおよび石炭ノズル
を有するバーナを２段以上備えた石炭ガス化炉におい
て、最下段以外のバーナは、酸化剤が石炭の噴流に向か
って噴出されるように酸化剤ノズルを配したバーナであ
ることを特徴とする。
本発明において、最下段のバーナは、それ以外のバーナ
よりも貫通力が小さく、酸化剤が石炭ノズルの外周の接
線方向の速度成分をもって噴出されるように酸化剤ノズ
ルを配したバーナであることが好ましい。
よりも貫通力が小さく、酸化剤が石炭ノズルの外周の接
線方向の速度成分をもって噴出されるように酸化剤ノズ
ルを配したバーナであることが好ましい。
また前記各段バーナは、それぞれ前記反応領域中に仮想
した仮想円の接線方向に吹き込むように設置され、かつ
最下段のバーナは、酸化剤が石炭ノズル外周の接線方向
に速度成分をもち、しかもその酸化剤の回転方向が炉内
壁に対し下向きとなるように酸化剤ノズルを配したバー
ナであることが好ましい。
した仮想円の接線方向に吹き込むように設置され、かつ
最下段のバーナは、酸化剤が石炭ノズル外周の接線方向
に速度成分をもち、しかもその酸化剤の回転方向が炉内
壁に対し下向きとなるように酸化剤ノズルを配したバー
ナであることが好ましい。
（実施例） 以下、添付図面によって本発明の実施例を説明する。第
１図は、本発明に用いるバーナの一例を示す断面図で、
バーナ本体７の中心には、石炭ノズル１が設置され、石
炭ノズル１から微粉炭および搬送用流体３が炉内に噴出
するようになっており、その外側には、酸素または、空
気のような酸化剤４が通る流路があり、その先端には、
酸化剤ノズル２が設置され、さらにその外側には、バー
ナを冷却するための流路があり、そこに冷却水５および
６が通るようになっている。第２図は、第１図に示すバ
ーナの平面図（II−II視図）、第３図は、第２図におけ
るIII−III断面の詳細図で、これは生成ガスの流れ方向
に対し、下流側に設置するバーナ、すなわち第７図にお
ける上段バーナ１７を記載したものである。このバーナ
には、中心の石炭ノズル１の中心軸に向かって酸化剤が
噴出するように、石炭ノズル１と酸化剤ノズル２Ａの軸
の成す角度（以下、衝突角と称する）が０゜＜α＜９０
゜になるように孔２Ａが穿設されている。すなわち、上
段バーナ１７は、酸化剤が石炭に衝突するように噴出さ
せるように構成されている。
１図は、本発明に用いるバーナの一例を示す断面図で、
バーナ本体７の中心には、石炭ノズル１が設置され、石
炭ノズル１から微粉炭および搬送用流体３が炉内に噴出
するようになっており、その外側には、酸素または、空
気のような酸化剤４が通る流路があり、その先端には、
酸化剤ノズル２が設置され、さらにその外側には、バー
ナを冷却するための流路があり、そこに冷却水５および
６が通るようになっている。第２図は、第１図に示すバ
ーナの平面図（II−II視図）、第３図は、第２図におけ
るIII−III断面の詳細図で、これは生成ガスの流れ方向
に対し、下流側に設置するバーナ、すなわち第７図にお
ける上段バーナ１７を記載したものである。このバーナ
には、中心の石炭ノズル１の中心軸に向かって酸化剤が
噴出するように、石炭ノズル１と酸化剤ノズル２Ａの軸
の成す角度（以下、衝突角と称する）が０゜＜α＜９０
゜になるように孔２Ａが穿設されている。すなわち、上
段バーナ１７は、酸化剤が石炭に衝突するように噴出さ
せるように構成されている。
第４図は、本発明における下段バーナの一実施例を示す
第２図と同様な平面図であり、また第５図は酸化剤ノズ
ル２Ｂの軸に沿ったＶ−Ｖ断面の詳細図である。すなわ
ち、第４図に示すバーナは第２図に示す酸素ノズルをバ
ーナの中心軸との長さＬを石炭ノズルの径よりも大きく
した構造である。なお、Ｌが０のときは第２図に示す上
段バーナの構造になり、Ｌが０でない場合は本発明の下
段バーナに適するバーナの構造になる。石炭ノズル１の
外周の接線と同一平面上で交差するように酸化剤ノズル
２Ｂが穿設されている。酸化剤は、酸化剤ノズル２Ｂを
通り、炉内に旋回をしながら噴出される。なお、上記酸
化剤ノズル２Ｂの孔あきの角度は、第５図に示すように
旋回角β（０゜＜β＜９０゜）と定義され、上述した衝
突角と同じく、以後の説明に用いる。
第２図と同様な平面図であり、また第５図は酸化剤ノズ
ル２Ｂの軸に沿ったＶ−Ｖ断面の詳細図である。すなわ
ち、第４図に示すバーナは第２図に示す酸素ノズルをバ
ーナの中心軸との長さＬを石炭ノズルの径よりも大きく
した構造である。なお、Ｌが０のときは第２図に示す上
段バーナの構造になり、Ｌが０でない場合は本発明の下
段バーナに適するバーナの構造になる。石炭ノズル１の
外周の接線と同一平面上で交差するように酸化剤ノズル
２Ｂが穿設されている。酸化剤は、酸化剤ノズル２Ｂを
通り、炉内に旋回をしながら噴出される。なお、上記酸
化剤ノズル２Ｂの孔あきの角度は、第５図に示すように
旋回角β（０゜＜β＜９０゜）と定義され、上述した衝
突角と同じく、以後の説明に用いる。
上述したように、第２図および第３図に示す上段バーナ
は、酸化剤が微粉炭の噴流に衝突するように構成したも
ので、微粉炭と酸化剤との混合は、非常に良好になる。
また石炭バーナの中心軸に交差して酸化剤が噴出される
ため、これらの混合流体は、速度の減衰は小さく、貫通
力が高いものとなる。このバーナをガス化炉の上段バー
ナとして使用すれば、石炭と酸化剤との混合がよいた
め、活性に富むチャーが生成されるのみならず、強い貫
通力を有するため、上述の活性チャーは、炉壁の周囲を
まわりながら落下し、また炉内の滞留時間が長いため、
前述の式（５）および（６）に示すガス化反応が十分行
われる。
は、酸化剤が微粉炭の噴流に衝突するように構成したも
ので、微粉炭と酸化剤との混合は、非常に良好になる。
また石炭バーナの中心軸に交差して酸化剤が噴出される
ため、これらの混合流体は、速度の減衰は小さく、貫通
力が高いものとなる。このバーナをガス化炉の上段バー
ナとして使用すれば、石炭と酸化剤との混合がよいた
め、活性に富むチャーが生成されるのみならず、強い貫
通力を有するため、上述の活性チャーは、炉壁の周囲を
まわりながら落下し、また炉内の滞留時間が長いため、
前述の式（５）および（６）に示すガス化反応が十分行
われる。
一方、第４図および第５図に示す下段バーナは、酸化剤
がノズル２Ｂ出口で旋回をしながら噴出するため、バー
ナ出口近傍における微粉炭と酸化剤の場合は非常に良好
になり、さらに微粉炭と酸化剤の混合流体は旋回流であ
るため噴流は半径方向に拡がり、従って、軸方向の速度
の減衰は大きく、この混合された噴流の貫通力は著しく
小さくなる。このバーナを酸化剤の配分の多いガス火炉
の最下段のバーナに用いれば、まず、石炭と酸化剤の混
合がよいため活性したチャーが形成するばかりではな
く、貫通力が小さいため、上段バーナから噴出した活性
チャーの貫通力を低下することはなく、炉下部で高温域
を形成し、（４）式によって、多量のＣＯ２およびＨ２
Ｏを発生させることができる。
がノズル２Ｂ出口で旋回をしながら噴出するため、バー
ナ出口近傍における微粉炭と酸化剤の場合は非常に良好
になり、さらに微粉炭と酸化剤の混合流体は旋回流であ
るため噴流は半径方向に拡がり、従って、軸方向の速度
の減衰は大きく、この混合された噴流の貫通力は著しく
小さくなる。このバーナを酸化剤の配分の多いガス火炉
の最下段のバーナに用いれば、まず、石炭と酸化剤の混
合がよいため活性したチャーが形成するばかりではな
く、貫通力が小さいため、上段バーナから噴出した活性
チャーの貫通力を低下することはなく、炉下部で高温域
を形成し、（４）式によって、多量のＣＯ２およびＨ２
Ｏを発生させることができる。
次に、本発明によるバーナを用いたガス化実験の結果を
以下に示す。バーナについては、本発明のバーナと比較
するため、従来のバーナ構造として第６図に示すよう
に、衝突角α＝０度および旋回角β＝０度のものを用い
た。なお、円形断面のガス化炉において、特願昭５８−
５０４９６に記載のように石炭を炉内に仮想した仮想円
の接線方向に吹き込むようにした時、その仮想円の径
は、炉内径の１／２一定とした。また、旋回型のバーナ
（第４図及び第５図記載）については、炉内の旋回方向
との関連にいつても検討した。表１にその試験結果を示
す。
以下に示す。バーナについては、本発明のバーナと比較
するため、従来のバーナ構造として第６図に示すよう
に、衝突角α＝０度および旋回角β＝０度のものを用い
た。なお、円形断面のガス化炉において、特願昭５８−
５０４９６に記載のように石炭を炉内に仮想した仮想円
の接線方向に吹き込むようにした時、その仮想円の径
は、炉内径の１／２一定とした。また、旋回型のバーナ
（第４図及び第５図記載）については、炉内の旋回方向
との関連にいつても検討した。表１にその試験結果を示
す。
表１からわかるように、まず、比較例１と実施例１を比
較すれば、本発明の第２図に示す酸化剤衝突型のバーナ
を上段バーナとして用いれば、冷ガス効率およびカーボ
ンガス化率共に約５％の向上が現れていることが判る。
また、比較例１と実施例２および３を比較すれば、上段
バーナに加えて本発明の第４図に示す旋回型のバーナを
下段に用いたときにも、従来のバーナを用いた時に比較
しそれぞれ効率が向上していることが判る。なお、仮想
円の回転方向と下段バーナの旋回方向については、炉壁
近傍の流れが下降流となる場合（実施例３）の方が、上
昇流となる場合（実施例２）よりも効率が高いことが判
る。これは、炉壁近傍が下向きとなることによって、上
段バーナで生じた活性チャーが、炉下部の高温域に引き
込まれるようになり、滞留時間の増加と共に、ガス化の
反応速度および反応時間が増加するためと考えられる。
さらに、実施例４では、上段および下段共に本発明のバ
ーナを設置したことにより、相乗効果を生じ、従来と比
較し、ガス化効率およびカーボンガス化率は格段に向上
させることができることが明らかである。
較すれば、本発明の第２図に示す酸化剤衝突型のバーナ
を上段バーナとして用いれば、冷ガス効率およびカーボ
ンガス化率共に約５％の向上が現れていることが判る。
また、比較例１と実施例２および３を比較すれば、上段
バーナに加えて本発明の第４図に示す旋回型のバーナを
下段に用いたときにも、従来のバーナを用いた時に比較
しそれぞれ効率が向上していることが判る。なお、仮想
円の回転方向と下段バーナの旋回方向については、炉壁
近傍の流れが下降流となる場合（実施例３）の方が、上
昇流となる場合（実施例２）よりも効率が高いことが判
る。これは、炉壁近傍が下向きとなることによって、上
段バーナで生じた活性チャーが、炉下部の高温域に引き
込まれるようになり、滞留時間の増加と共に、ガス化の
反応速度および反応時間が増加するためと考えられる。
さらに、実施例４では、上段および下段共に本発明のバ
ーナを設置したことにより、相乗効果を生じ、従来と比
較し、ガス化効率およびカーボンガス化率は格段に向上
させることができることが明らかである。
（発明の効果） 本発明によれば、上段バーナより吹き込んだ微粉炭から
活性に富むチャーが形成され、そのチャーが、下段バー
ナより吹き飛んだ微粉炭から前記（４）式によって生成
したＨ２ＯおよびＣＯ２と炉底の高温部で接触し、前記
（５）式および（６）式の反応が、反応速度の大きい状
況でかつ長時間行なわれるので、チャーを完全にガス化
することができ、かつ、カロリーの高いガスを生成する
ことができる。
活性に富むチャーが形成され、そのチャーが、下段バー
ナより吹き飛んだ微粉炭から前記（４）式によって生成
したＨ２ＯおよびＣＯ２と炉底の高温部で接触し、前記
（５）式および（６）式の反応が、反応速度の大きい状
況でかつ長時間行なわれるので、チャーを完全にガス化
することができ、かつ、カロリーの高いガスを生成する
ことができる。
第１図はガス化に用いられるバーナの一実施例を示す断
面図、第２図は、第１図に示すバーナのII−II視図、第
３図は、第２図のバーナのIII−III断面を示す図、第４
図は、本発明に用いるバーナの一実施例を示す断面図、
第５図は、第４図のバーナのＶ−Ｖ視図、第６図は、従
来のバーナの平面図、第７図は、本発明に用いるガス化
炉の構造を示す断面図である。
面図、第２図は、第１図に示すバーナのII−II視図、第
３図は、第２図のバーナのIII−III断面を示す図、第４
図は、本発明に用いるバーナの一実施例を示す断面図、
第５図は、第４図のバーナのＶ−Ｖ視図、第６図は、従
来のバーナの平面図、第７図は、本発明に用いるガス化
炉の構造を示す断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古江 俊樹 広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 木田 栄次 広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立 株式会社呉工場内 (56)参考文献 特開 昭57−76087（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−176391（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−204686（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−194986（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−246287（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−12790（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−74949（ＪＰ，Ｕ)
Claims (3)
- 【請求項１】微粉炭ガス化反応領域と、この反応領域の
上端に生成ガス排出口と、前記反応領域の下端にスラグ
排出口とを備え、かつ前記反応領域に酸化剤および微粉
炭をそれぞれ噴出する酸化剤ノズルおよび石炭ノズルを
有するバーナを２段以上備えた石炭ガス化炉において、
最下段以外のバーナは、酸化剤が石炭の噴流に向かって
噴出されるように酸化剤ノズルを配したバーナであるこ
とを特徴とする石炭ガス化炉。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項において、最下段の
バーナは、酸化剤が石炭ノズルの外周の接線方向の速度
成分をもって噴出されるように酸化剤ノズルを配したバ
ーナであることを特徴とする石炭ガス化炉。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項において、各段バー
ナは、それぞれ前記反応領域中に仮想した仮想円の接線
方向に噴出流を抜き込むように設置され、かつ最下段の
バーナは、酸化剤が石炭ノズルの外周の接線方向に速度
成分をもち、しかもその酸化剤の回転方向が炉内壁に対
し下向きとなるように酸化剤ノズルを配したバーナであ
ることを特徴とする石炭ガス化炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60170747A JPH0643589B2 (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 石炭ガス化炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60170747A JPH0643589B2 (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 石炭ガス化炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6232185A JPS6232185A (ja) | 1987-02-12 |
| JPH0643589B2 true JPH0643589B2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=15910639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60170747A Expired - Fee Related JPH0643589B2 (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 石炭ガス化炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0643589B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100241137B1 (ko) * | 1997-11-24 | 2000-03-02 | 최수현 | 습식 석탄가스화 장치 |
| CN107312570A (zh) * | 2017-08-08 | 2017-11-03 | 龙志威 | 生物质气化炉 |
| KR102753330B1 (ko) * | 2024-07-30 | 2025-01-14 | 주식회사 우석이엔씨 | 합성가스 생산을 위한 열분해·가스화 시스템 및 장치 |
| WO2026029575A1 (ko) * | 2024-07-30 | 2026-02-05 | 주식회사 우석이엔씨 | 합성가스 생산을 위한 열분해·가스화 시스템 및 장치 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5776087A (en) * | 1980-10-31 | 1982-05-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Jet flow type coal gasifiation using powdered coal and its device |
| JPS58194986A (ja) * | 1982-05-10 | 1983-11-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 多段噴流床式ガス化炉 |
| JPS59176391A (ja) * | 1983-03-28 | 1984-10-05 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化炉 |
| JPS59204686A (ja) * | 1983-05-10 | 1984-11-20 | Babcock Hitachi Kk | 石炭ガス化炉 |
| JPS6112790A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-21 | Babcock Hitachi Kk | 噴流層石炭ガス化炉 |
| JPS61246287A (ja) * | 1985-04-24 | 1986-11-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 噴流床石炭ガス化炉 |
-
1985
- 1985-08-02 JP JP60170747A patent/JPH0643589B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6232185A (ja) | 1987-02-12 |
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Legal Events
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