JPH0643808B2 - デイ−ゼルエンジンの渦流室式燃焼室 - Google Patents
デイ−ゼルエンジンの渦流室式燃焼室Info
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- JPH0643808B2 JPH0643808B2 JP7170986A JP7170986A JPH0643808B2 JP H0643808 B2 JPH0643808 B2 JP H0643808B2 JP 7170986 A JP7170986 A JP 7170986A JP 7170986 A JP7170986 A JP 7170986A JP H0643808 B2 JPH0643808 B2 JP H0643808B2
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- groove
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室に関す
る。
る。
ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の基本構造は、周
知の通り、次のようになっている。
知の通り、次のようになっている。
例えば、第１図・第７図または第８図に示すように、主
燃焼室２・１０２・２０２内の後ろ寄り部分に渦流室１
・１０１・２０１を、後ろ上り傾斜状の噴口３・１０３
・・２０３を介して、連通させてなる。
燃焼室２・１０２・２０２内の後ろ寄り部分に渦流室１
・１０１・２０１を、後ろ上り傾斜状の噴口３・１０３
・・２０３を介して、連通させてなる。
なお、説明の便宜上、「前・後」の方向については、主
燃焼室２の軸心から見て、渦流室１が位置する側を後ろ
側と呼び、その反対側と前側と呼ぶことにする。（以
下、同じ） この基本構造において、上記噴口３・１０３・２０３の
形状として、従来技術では次のものがある。
燃焼室２の軸心から見て、渦流室１が位置する側を後ろ
側と呼び、その反対側と前側と呼ぶことにする。（以
下、同じ） この基本構造において、上記噴口３・１０３・２０３の
形状として、従来技術では次のものがある。
◎従来技術． 第７図参照 上記噴口１０３は、その全長に亘って直径が一定となる
平行孔形状になっている。
平行孔形状になっている。
◎先願技術． 第８図参照 （実開昭６１−９１０２９号公報の第２図） 上記噴口２０３は、下広がりのテーパー孔形状に形成さ
れている。
れている。
上記従来技術および先願技術では、次の問題がある。
◎従来技術． 第７図参照 (イ)主室後側部分１５１での空気利用率が低い 爆発膨張作用時において、渦流室１０１内で燃焼膨張し
始めた燃焼ガスは、その全量が噴口３の平行孔形状で斜
め前下向きに案内されて、主燃焼室１０２内の主室中央
部分から主室前側部分に流れ込む。
始めた燃焼ガスは、その全量が噴口３の平行孔形状で斜
め前下向きに案内されて、主燃焼室１０２内の主室中央
部分から主室前側部分に流れ込む。
すると、主燃焼室１０２内のうち、噴口３の開口位置よ
り左右両側から後側に亘って位置する主室後側部分１５
１では、燃焼ガスが届きにくくて、空気利用率が低くな
る。
り左右両側から後側に亘って位置する主室後側部分１５
１では、燃焼ガスが届きにくくて、空気利用率が低くな
る。
この空気利用率が低い分だけ、最大トルク・最大出力が
低下する。
低下する。
(ロ)主室中央部分・主室前側部分で不完全燃焼が発生す
る 高負荷運転時には、主燃焼室１０２のうち、前記主室後
側部分１５１での空気利用率が低くなる分だけ、その主
室中央部分ないし主室前側部分で燃料過濃となって、不
完全燃焼が発生する。
る 高負荷運転時には、主燃焼室１０２のうち、前記主室後
側部分１５１での空気利用率が低くなる分だけ、その主
室中央部分ないし主室前側部分で燃料過濃となって、不
完全燃焼が発生する。
これにより、燃料消費率が高くなるうえ、排気ガス中の
Ｃ・ＣＯ・ＨＣなどの未燃有害成分の発生量が多くな
る。
Ｃ・ＣＯ・ＨＣなどの未燃有害成分の発生量が多くな
る。
◎先願技術． 第８図参照 (ハ)主室後側部分２５１で不完全燃焼が発生する 爆発膨張作用時において、渦流室２０１内で燃焼膨張し
始めた燃料ガスは、噴口３の下広がりテーパー孔形状に
沿って前後の両方に広がりながら、主燃焼室２０２に流
れ込む。
始めた燃料ガスは、噴口３の下広がりテーパー孔形状に
沿って前後の両方に広がりながら、主燃焼室２０２に流
れ込む。
すると、主燃焼室２０２のうちの、シリンダ軸心から見
て噴口３側に位置する主室後側部分２５１では、その小
さな容積の割りに燃焼ガスの流入量が多くなり過ぎて、
空気不足により不完全燃焼が発生する。
て噴口３側に位置する主室後側部分２５１では、その小
さな容積の割りに燃焼ガスの流入量が多くなり過ぎて、
空気不足により不完全燃焼が発生する。
これにより、燃料消費率が高くなるうえ、排気ガス中の
未燃有害成分が多くなる。
未燃有害成分が多くなる。
(ニ)主室前側部分での空気利用率が低い 上述の主室後側部分２５１への燃料ガスの流量が多くな
り過ぎる分だけ、これとは反対側に位置する主室前側部
分への燃焼ガスの流量が少なくなる。
り過ぎる分だけ、これとは反対側に位置する主室前側部
分への燃焼ガスの流量が少なくなる。
しかも、燃焼ガスの流量が少なくなる分だけその流速も
遅くなる。さらに、燃焼ガスは、噴口３の下広がりテー
パー孔形状内で広がりながら拡散するため、その流速が
急速に低下する。
遅くなる。さらに、燃焼ガスは、噴口３の下広がりテー
パー孔形状内で広がりながら拡散するため、その流速が
急速に低下する。
このため、上記主室前側部分では、燃焼ガスが届きにく
くなって、空気利用率が低くなる。
くなって、空気利用率が低くなる。
この空気利用率が低い分だけ、最大トルク・最大出力が
低下する。
低下する。
本発明の課題は、次の点にある。
(A)主室中央部分・主室前側部分および主室後側部分の
全ての部分で、空気利用率を高める。
全ての部分で、空気利用率を高める。
(B)主室中央部分・主室前側部分および主室後側部分の
全ての部分で、不完全燃焼が起こらないようにする。
全ての部分で、不完全燃焼が起こらないようにする。
本発明は、前記基本構造において、上記課題を解決する
ために、例えば第１図〜第４図に示すように、次のよう
に構成したことを特徴とする。
ために、例えば第１図〜第４図に示すように、次のよう
に構成したことを特徴とする。
すなわち、噴口3の内周面の後面3aから後方に切込む形
に噴出溝12を形成し、 この噴出溝12は渦流室1の底面と主燃焼室2の天井面とに
亘って貫通させ、 この噴出溝１２の溝後側縁12aは、渦流室１側の溝上端
部12bから主燃焼室2側の溝下端部12cに近づくほど、噴
口3の後面3aから後退する寸法が次第に大きくなるよう
に形成し、 この噴出溝12の横幅Tは、噴口3の横幅Sよりも小さい値
に設定し て構成したことを特徴とする。
に噴出溝12を形成し、 この噴出溝12は渦流室1の底面と主燃焼室2の天井面とに
亘って貫通させ、 この噴出溝１２の溝後側縁12aは、渦流室１側の溝上端
部12bから主燃焼室2側の溝下端部12cに近づくほど、噴
口3の後面3aから後退する寸法が次第に大きくなるよう
に形成し、 この噴出溝12の横幅Tは、噴口3の横幅Sよりも小さい値
に設定し て構成したことを特徴とする。
本発明は、次のように作用する。
(A)主室中央部分・主室前側部分・および主室後側部分
の全ての部分で空気利用率が高まる 爆発膨張作用時において、渦流室１内で燃焼膨張し始め
た燃焼ガスは、その大流量の主流が噴口３で斜め前下向
きに案内されるとともに、その小流量の分岐流が噴出溝
１２で上記主流よりも後ろ下向きに案内される。
の全ての部分で空気利用率が高まる 爆発膨張作用時において、渦流室１内で燃焼膨張し始め
た燃焼ガスは、その大流量の主流が噴口３で斜め前下向
きに案内されるとともに、その小流量の分岐流が噴出溝
１２で上記主流よりも後ろ下向きに案内される。
前者の大流量の主流は、主燃焼室２内の主室中央部分を
通って、主室前側部分に高速度で流れ込み、その主室中
央部分および主室前側部分内の多量の空気と過不足なく
適正比率に混合するので、この主室中央部分および主室
前側部分内での空気の利用率が高い。
通って、主室前側部分に高速度で流れ込み、その主室中
央部分および主室前側部分内の多量の空気と過不足なく
適正比率に混合するので、この主室中央部分および主室
前側部分内での空気の利用率が高い。
後者の小流量の分岐流は、主燃焼室２内の噴口３の開口
位置よりも左右両側から後側に亘って位置する小容積の
主室後側部分に流れ込み、この主室後側部分内の空気と
過不足なく適正比率に混合するので、この主室後側部分
内での空気の利用率が高い。
位置よりも左右両側から後側に亘って位置する小容積の
主室後側部分に流れ込み、この主室後側部分内の空気と
過不足なく適正比率に混合するので、この主室後側部分
内での空気の利用率が高い。
これにより、主燃焼室２内の主室中央部分・主室前側部
分・および主室後側部分の全ての部分で空気利用率が高
まる。
分・および主室後側部分の全ての部分で空気利用率が高
まる。
(B)主室中央部分・主室前側部分・および主室後側部分
の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない 高負荷運転時には、主燃焼室２のうち、前記主室後側部
分での空気利用率が高くなる分だけ、その主室中央部分
ないし主室前側部分で燃料過濃になることが防がれる。
しかも、渦流室１で燃焼し始めた燃焼ガスのうち、主室
後側部分へは小流量の分岐流しか流れ込まないため、主
室中央部分および主室前側部分へは大流量の主流が流れ
込むので、その流速が充分に速くなり、その奥部にまで
よく行きわたり、空気とよく混合する。このため、主室
中央部分および主室前側部分で不完全燃焼が殆ど起こら
ない。
の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない 高負荷運転時には、主燃焼室２のうち、前記主室後側部
分での空気利用率が高くなる分だけ、その主室中央部分
ないし主室前側部分で燃料過濃になることが防がれる。
しかも、渦流室１で燃焼し始めた燃焼ガスのうち、主室
後側部分へは小流量の分岐流しか流れ込まないため、主
室中央部分および主室前側部分へは大流量の主流が流れ
込むので、その流速が充分に速くなり、その奥部にまで
よく行きわたり、空気とよく混合する。このため、主室
中央部分および主室前側部分で不完全燃焼が殆ど起こら
ない。
また、主室後側部分では、その小さな容積の割りに対応
して、燃焼ガスの小流量の分岐流しか流れ込まないの
で、燃料過濃となることが無く、不完全燃焼が起こらな
い。
して、燃焼ガスの小流量の分岐流しか流れ込まないの
で、燃料過濃となることが無く、不完全燃焼が起こらな
い。
これにより、主室中央部分・主室前側部分・および主室
後側部分の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない。
後側部分の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない。
本発明は、上述のように構成され、作用することから、
次の効果を奏する。
次の効果を奏する。
(A)主室中央部分・主室前側部分・および主室後側部分
の全ての部分で、空気利用率が高い 主燃焼室２内の主室中央部分および主室前側部分に亘る
広い容積内においては、通路断面積の広い噴口３から、
渦流室１内の燃焼ガスのうちの大流量の主流が高速度で
流れ込むので、空気の利用率が高い。
の全ての部分で、空気利用率が高い 主燃焼室２内の主室中央部分および主室前側部分に亘る
広い容積内においては、通路断面積の広い噴口３から、
渦流室１内の燃焼ガスのうちの大流量の主流が高速度で
流れ込むので、空気の利用率が高い。
しかも、主室後側部分の狭い容積内においては、通路断
面積の狭い噴出溝１２から、上記燃焼ガスのうちの小流
量の分岐量が流れ込むので、空気の利用率が高い。
面積の狭い噴出溝１２から、上記燃焼ガスのうちの小流
量の分岐量が流れ込むので、空気の利用率が高い。
これにより、主室中央部分・主室前側部分・および主室
後側部分の全ての部分で、空気利用率が高い。
後側部分の全ての部分で、空気利用率が高い。
この空気利用率が高い分だけ、最大トルク・最大出力を
高めることができる。
高めることができる。
(B)主室中央部分・主室前側部分・および主室後側部分
の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない 上記主室後側部分の狭い容積内においては、通路断面積
の狭い噴出溝１２から、燃焼ガスのうちの小流量の分岐
流しか流れ込まないので、燃料過濃になることが無く、
不完全燃焼が起こらない。
の全ての部分で、不完全燃焼が起こらない 上記主室後側部分の狭い容積内においては、通路断面積
の狭い噴出溝１２から、燃焼ガスのうちの小流量の分岐
流しか流れ込まないので、燃料過濃になることが無く、
不完全燃焼が起こらない。
また、燃焼ガスのうち、主室後側部分に流れ込む分岐流
の分量だけ、主室中央部分および主室前側部分に余分に
流れ込むことがなくなる。このため、主室中央部分およ
び主室前側部分においては、燃料過濃になることが無く
なり、不完全燃焼が起こらなくなる。
の分量だけ、主室中央部分および主室前側部分に余分に
流れ込むことがなくなる。このため、主室中央部分およ
び主室前側部分においては、燃料過濃になることが無く
なり、不完全燃焼が起こらなくなる。
これにより、主室中央部分・主室前側部分および主室後
側部分の全ての部分で、不完全燃焼が起こらなくなる。
側部分の全ての部分で、不完全燃焼が起こらなくなる。
この不完全燃焼が起こらなくなる分だけ、燃料消費率が
低くなるうえ、排ガス中のＣ・ＣＯ・ＨＣなどの未燃有
害成分の発生量が少なくなる。
低くなるうえ、排ガス中のＣ・ＣＯ・ＨＣなどの未燃有
害成分の発生量が少なくなる。
以下、本発明の実施例を図面に基いて説明する。
第１図はディーゼルエンジンの渦流室周辺の縦断右側面
図、第２図は同周辺を示す概略説明斜視図、第３図はデ
ィーゼルエンジンの要部縦断右側面図、第４図は第３図
におけるIV−IV線断面図であって、ディーゼルエンジン
Ｅはシリンダブロック７の中央にシリンダ８を形成し、
ピストン１０をシリンダ８に上下摺動自在に内嵌する。
図、第２図は同周辺を示す概略説明斜視図、第３図はデ
ィーゼルエンジンの要部縦断右側面図、第４図は第３図
におけるIV−IV線断面図であって、ディーゼルエンジン
Ｅはシリンダブロック７の中央にシリンダ８を形成し、
ピストン１０をシリンダ８に上下摺動自在に内嵌する。
シリンダブロック７の上方にシリンダヘッド１１を組み
付け、シリンダヘッド１１の左半部のうち、シリンダブ
ロック７に面する端部に燃料噴射空間１９を穿設し、そ
の下部開口端縁から半割状の噴射室部材２０を嵌合し
て、燃料噴射空間１９の上半球部と噴射室部材２０の下
半球部とで渦流室１を形成する。
付け、シリンダヘッド１１の左半部のうち、シリンダブ
ロック７に面する端部に燃料噴射空間１９を穿設し、そ
の下部開口端縁から半割状の噴射室部材２０を嵌合し
て、燃料噴射空間１９の上半球部と噴射室部材２０の下
半球部とで渦流室１を形成する。
上記シリンダヘッド１１の左半部の上端部から燃料噴射
空間１９にかけてノズル嵌挿孔２１を貫設し、この嵌挿
孔２１に燃料噴射ノズル２２を嵌挿してその先端噴口部
２３を渦流室１に臨ませる。
空間１９にかけてノズル嵌挿孔２１を貫設し、この嵌挿
孔２１に燃料噴射ノズル２２を嵌挿してその先端噴口部
２３を渦流室１に臨ませる。
上記噴射室部材２０に噴口３を後の上り傾斜状、即ち、
矢印Ｑ方向に行くほど上るように空け、この噴口３の左
・右両端部に補助噴口１５を形成して、当該噴口３及び
補助噴口１５を介してシリンダ８の上半部より成る主燃
焼室２に渦流室１を連通する。
矢印Ｑ方向に行くほど上るように空け、この噴口３の左
・右両端部に補助噴口１５を形成して、当該噴口３及び
補助噴口１５を介してシリンダ８の上半部より成る主燃
焼室２に渦流室１を連通する。
即ち、噴口３の通路断面を長孔状に形成するとともに、
噴口３の軸心と補助噴口１５の各軸心が一つの集束点で
交わるように設定する。
噴口３の軸心と補助噴口１５の各軸心が一つの集束点で
交わるように設定する。
これにより、圧縮行程時には主燃焼室２側の空気を円滑
に渦流室１に流入し、また、燃焼行程時には主燃焼室２
での火炎伝播を平均化することができる。
に渦流室１に流入し、また、燃焼行程時には主燃焼室２
での火炎伝播を平均化することができる。
噴口３の内周面の後面3aから後方に切込む形に噴出溝12
を形成する。
を形成する。
この噴出溝12は渦流室１の底面と主燃焼室2の天井面と
に亘って貫通させる。
に亘って貫通させる。
この噴出溝12の溝後側縁12aは、渦流室１側の溝上端部1
2bから主燃焼室2側の溝下端部12cに近づくほど、噴口３
の後面3aから後退する寸法が次第に大きくなるように形
成する。
2bから主燃焼室2側の溝下端部12cに近づくほど、噴口３
の後面3aから後退する寸法が次第に大きくなるように形
成する。
この噴出溝12の横幅Tは、噴口３の横幅Ｓよりも小さい
値に設定する。
値に設定する。
この噴出溝12の形状は、第４図に示すように平面視では
Ｖ溝状に形成され、第１図に示すように側面視では直角
３角形状に形成されている。
Ｖ溝状に形成され、第１図に示すように側面視では直角
３角形状に形成されている。
これにより、燃焼行程時には、主燃料室２のうち、噴口
３の傾斜方向Ｐの後ろ側（即ち、Ｑ方向部分）にも火炎
伝播が円滑に伝わり、この部分での燃焼遅れをなくせ
る。
３の傾斜方向Ｐの後ろ側（即ち、Ｑ方向部分）にも火炎
伝播が円滑に伝わり、この部分での燃焼遅れをなくせ
る。
一方、ピストンヘッド４の噴口３に対応する位置に噴口
絞り突起５を突設し、ピストンヘッド４が上死点６に達
する前後の行程で上記突起５が噴口３、補助噴口１５及
び噴出溝１２に突入するように構成する。
絞り突起５を突設し、ピストンヘッド４が上死点６に達
する前後の行程で上記突起５が噴口３、補助噴口１５及
び噴出溝１２に突入するように構成する。
即ち、噴口絞り突起５は断面台形状の四角柱を横倒しに
した形状を基部として、その前方左・右両端部に各々円
錐状の膨出部１６を、また、その後部中央に細い山形断
面状の翼出部１７を夫々連設し、基部が噴口３に、膨出
部１６が補助噴口３に、そして、翼出部１７が噴出溝１
２に突入するようにする。
した形状を基部として、その前方左・右両端部に各々円
錐状の膨出部１６を、また、その後部中央に細い山形断
面状の翼出部１７を夫々連設し、基部が噴口３に、膨出
部１６が補助噴口３に、そして、翼出部１７が噴出溝１
２に突入するようにする。
この場合、噴口絞り突起５と噴口３、補助噴口１５及び
噴出溝１２との間隙はトップクリアランスＣに略等しく
なるように設定する。
噴出溝１２との間隙はトップクリアランスＣに略等しく
なるように設定する。
ピストンヘッド４に上記噴口絞り突起５を形成した場
合、クランク角度θの変化に対する噴口３の通路断面積
Ａの変化をみると、第５図に示すように、ピストンヘッ
ド４が上死点６から離れている間は各シリンダー径のエ
ンジンともに通路断面積Ａは確保されているが、ピスト
ンヘッド４が上死点６に達する前後においては急速に通
路断面積Ａは小さくなる。
合、クランク角度θの変化に対する噴口３の通路断面積
Ａの変化をみると、第５図に示すように、ピストンヘッ
ド４が上死点６から離れている間は各シリンダー径のエ
ンジンともに通路断面積Ａは確保されているが、ピスト
ンヘッド４が上死点６に達する前後においては急速に通
路断面積Ａは小さくなる。
従って、クランク角度θの変化に対する噴口３の空気流
速Ｖの変化をみると、第６図に示すように、ピストンヘ
ッド４が上死点６に近づくと空気流速Ｖは増大して略−
２０度でピークに達し、従来技術では仮想線のようにそ
の後減衰してしまうが、本発明では０度になる直前（即
ち、ピストンヘッド４が上死点６に達する直前）に再び
第二段目のピークに達して空気流速Ｖを極大にする。
速Ｖの変化をみると、第６図に示すように、ピストンヘ
ッド４が上死点６に近づくと空気流速Ｖは増大して略−
２０度でピークに達し、従来技術では仮想線のようにそ
の後減衰してしまうが、本発明では０度になる直前（即
ち、ピストンヘッド４が上死点６に達する直前）に再び
第二段目のピークに達して空気流速Ｖを極大にする。
この結果、ピストンヘッド４が上死点６から離れている
間は通路断面積Ａは大きく確保されるので、主燃焼室２
から渦流室１へ空気はスムーズに流入し、圧縮比を高め
る。従って、始動性能を向上できる。
間は通路断面積Ａは大きく確保されるので、主燃焼室２
から渦流室１へ空気はスムーズに流入し、圧縮比を高め
る。従って、始動性能を向上できる。
逆に、ピストンヘッド４が上死点６に達する前後では突
起５により通路断面積Ａを絞り込むので、空気の流入速
度を高めて空気利用率を上げるとともに、燃焼ガスの主
燃焼室２への噴出流速を高めて火炎伝播速度を増大す
る。
起５により通路断面積Ａを絞り込むので、空気の流入速
度を高めて空気利用率を上げるとともに、燃焼ガスの主
燃焼室２への噴出流速を高めて火炎伝播速度を増大す
る。
しかも、燃焼ガスが主燃焼室２に出るときには、突起５
は噴口３から離れてゆくので、噴出通路が大きくなり摩
擦抵抗を小さくして圧力損失を低減する。従って、全体
として燃焼効率を向上できる。
は噴口３から離れてゆくので、噴出通路が大きくなり摩
擦抵抗を小さくして圧力損失を低減する。従って、全体
として燃焼効率を向上できる。
特に、本実施例にあっては、噴口３の傾斜方向に対向す
る側に噴出溝１２を形成し、ピストンヘッド４の当該噴
出溝１２に対向する位置に翼出部１７を設けるので、い
わば、渦流室１と主燃焼室２との連絡通路が拡げられ、
始動性能を高く維持できるうえ、主燃焼室２の噴口傾斜
方向とは反対の側にも通路断面積を絞り込んで火炎伝播
速度を高め、燃焼遅れを確実になくして燃焼効率をより
高くできる。
る側に噴出溝１２を形成し、ピストンヘッド４の当該噴
出溝１２に対向する位置に翼出部１７を設けるので、い
わば、渦流室１と主燃焼室２との連絡通路が拡げられ、
始動性能を高く維持できるうえ、主燃焼室２の噴口傾斜
方向とは反対の側にも通路断面積を絞り込んで火炎伝播
速度を高め、燃焼遅れを確実になくして燃焼効率をより
高くできる。
第１図乃至第４図は本発明の実施例を示し、第１図はデ
ィーゼルエンジンの渦流室周辺の縦断右側面図、第２図
は同周辺を示す概略説明斜視図、第３図はディーゼルエ
ンジンの要部縦断右側面図、第４図は第３図におけるIV
−IV線断面図、第５図はクランク角度と噴口の通路断面
積との関係図、第６図はクランク角度と噴口の空気流速
との関係図である。第７図は従来技術を示す渦流室周辺
の縦断右側面図、第８図は先願技術を示す渦流室周辺の
縦断右側面図である。 １……渦流室、２……主燃焼室、３……噴口、3a……後
面、４……ピストンヘッド、５……噴口絞り突起、６…
…上死点、１２……噴出溝、12a……溝後側縁、12b……
溝上端部、12c……溝下端部、Ａ……３と１２の合計の
通路断面積、Ｂ……５の断面積、Ｅ……ディーゼルエン
ジン、Ｓ……３の横幅、Ｔ……１２の横幅。
ィーゼルエンジンの渦流室周辺の縦断右側面図、第２図
は同周辺を示す概略説明斜視図、第３図はディーゼルエ
ンジンの要部縦断右側面図、第４図は第３図におけるIV
−IV線断面図、第５図はクランク角度と噴口の通路断面
積との関係図、第６図はクランク角度と噴口の空気流速
との関係図である。第７図は従来技術を示す渦流室周辺
の縦断右側面図、第８図は先願技術を示す渦流室周辺の
縦断右側面図である。 １……渦流室、２……主燃焼室、３……噴口、3a……後
面、４……ピストンヘッド、５……噴口絞り突起、６…
…上死点、１２……噴出溝、12a……溝後側縁、12b……
溝上端部、12c……溝下端部、Ａ……３と１２の合計の
通路断面積、Ｂ……５の断面積、Ｅ……ディーゼルエン
ジン、Ｓ……３の横幅、Ｔ……１２の横幅。
Claims (2)
- 【請求項１】ディーゼルエンジン(E)の主燃焼室(2)内の
後ろ寄り部分に渦流室(1)を、後ろ上り傾斜状の噴口(3)
を介して連通し てなるディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室において、 噴口(3)の内周面の後面(3a)から後方に切込む形に噴出
溝(12)を形成し、 この噴出溝(12)は渦流室(1)の底面と主燃焼室(2)の天井
面とに亘って貫通させ、 この噴出溝(12)の溝後側縁(12a)は、渦流室(1)側の溝上
端部(12b)から主燃焼室(2)側の溝下端部(12c)に近づく
ほど、噴口(3)の後面(3a)から後退する寸法が次第に大
きくなるように形成し、 この噴出溝(12)の横幅(T)は、噴口(3)の横幅(S)よりも
小さい値に設定し て構成したことを特徴とするディーゼルエンジンの渦流
室式燃焼室。 - 【請求項２】ピストンヘッド(4)に噴口絞り突起(5)を、
噴口(3)及び噴出溝(12)に対応する位置で、噴口(3)及び
噴出溝(12)に向けて突設し、 ピストンヘッド(4)が上死点(6)に達する前後の行程で、
噴口絞り突起(5)が噴口(3)及び噴出溝(12)に突入して、
噴口(3)及び噴出溝(12)の合計の通路断面積(A)を噴口絞
り突起(5)の断面積(B)の値だけ絞り込むように構成した ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のディー
ゼルエンジンの渦流室式燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7170986A JPH0643808B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | デイ−ゼルエンジンの渦流室式燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7170986A JPH0643808B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | デイ−ゼルエンジンの渦流室式燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228619A JPS62228619A (ja) | 1987-10-07 |
| JPH0643808B2 true JPH0643808B2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=13468338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7170986A Expired - Lifetime JPH0643808B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | デイ−ゼルエンジンの渦流室式燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0643808B2 (ja) |
-
1986
- 1986-03-28 JP JP7170986A patent/JPH0643808B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62228619A (ja) | 1987-10-07 |
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