JPH0648105A - Pneumatic radial tire - Google Patents
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、空気入りラジアルタ
イヤに関し、特にその補強用ベルトを構成するスチール
コードの耐コード破断性の向上をはかろうとするもので
ある。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pneumatic radial tire, and more particularly to improving the cord breaking resistance of a steel cord constituting a reinforcing belt thereof.
【０００２】[0002]
【従来の技術】タイヤの補強に供されるスチールコード
は、４〜５本のスチールフィラメントを撚り合わせた、
いわゆる１×４または１×５構造のものが広く使用され
てきた。ところが、近年、特に自動車の低燃費化に寄与
するためのタイヤの軽量化と、さらに低コスト化の要求
が強くなり、この要求に対して、１×３あるいは１×２
構造のスチールコードが使用され始めている。2. Description of the Related Art A steel cord used for reinforcing a tire is made by twisting four to five steel filaments.
So-called 1 × 4 or 1 × 5 structures have been widely used. However, in recent years, there has been an increasing demand for weight reduction of tires and further cost reduction in order to contribute to a reduction in fuel consumption of automobiles, and in response to this demand, 1 × 3 or 1 × 2
Structural steel cords are beginning to be used.
【０００３】これら、１×３あるいは１×２構造のスチ
ールコードは、フィラメント本数を単に減少して簡素化
した撚り構造であり、適当なベルト強度を得るために
は、フィラメントを太くする必要がある。しかし、コー
ナリングなどの際に過大な入力がタイヤに加えられる
と、コーナリング時に外側となるタイヤの踏面部に、い
わゆるバックリング変形が起こってコードは座屈される
ため、圧縮応力がコードに加わり、やがてコード破断に
到る。この現象は、特にフィラメントが太い場合に顕著
に発生する。These 1 × 3 or 1 × 2 steel cords have a twist structure in which the number of filaments is simply reduced and the filament is thickened in order to obtain an appropriate belt strength. . However, when excessive input is applied to the tire during cornering, the so-called buckling deformation occurs on the tread portion of the tire that is the outside during cornering and the cord buckles, so compressive stress is applied to the cord, The cord will eventually break. This phenomenon occurs remarkably when the filament is thick.
【０００４】従来、このようなコード破断現象を回避す
るため、タイヤ製品等に新たな補強体を追加する手段が
採られているが、製品の軽量化や低コスト化を大きく阻
害する要因となることから、１×３あるいは１×２構造
のスチールコードをタイヤの補強材に適用するメリット
が大幅に減少してしまう。Conventionally, in order to avoid such a cord breaking phenomenon, a means for adding a new reinforcing member to a tire product or the like has been adopted, but it becomes a factor that greatly hinders the weight reduction and cost reduction of the product. Therefore, the merit of applying the steel cord having the 1 × 3 or 1 × 2 structure to the reinforcing material of the tire is significantly reduced.
【０００５】また、１×３構造のコードに関して、特公
平３−29914 号公報には、１×４構造のコードにおいて
１本の素線を除去した空間を、そのまま素線間の間隔と
して残した構造について開示されている。この構造に従
うコードは、圧縮応力がコードに加わった際に良好な特
性を示すと考えられる。しかし、本来は１×４構造であ
るコード配列を、１×３構造で維持しなくてはならず、
タイヤの加硫成型などのように、高い応力が加わる成型
のあとにも、この構造を維持することは非常に難しく、
従って工業的規模での適用には無理があった。Regarding the code of 1 × 3 structure, in Japanese Examined Patent Publication No. 3-29914, the space in which one wire is removed from the code of 1 × 4 structure is left as it is as a space between the wires. The structure is disclosed. It is believed that cords that follow this structure exhibit good properties when compressive stress is applied to the cord. However, the code sequence, which is originally a 1 × 4 structure, must be maintained as a 1 × 3 structure,
It is very difficult to maintain this structure even after molding with high stress such as vulcanization molding of tires,
Therefore, application on an industrial scale was impossible.
【０００６】一方、タイヤのベルト補強に供するスチー
ルコードとして、特開昭56−31090号および同56−13140
4号公報には、１＋３構造のコードについて記載されて
いる。これらに開示のコードは、引張り剛性が比較的高
い点で有利であるが、座屈が容易に起こるため、耐コー
ド破断性には劣るものであった。On the other hand, as a steel cord used for reinforcing a belt of a tire, Japanese Patent Laid-Open Nos. 56-31090 and 56-13140 have been used.
The publication No. 4 discloses a code having a 1 + 3 structure. The cords disclosed in these documents are advantageous in that they have a relatively high tensile rigidity, but buckling easily occurs, so that they are inferior in cord rupture resistance.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】そこで、この発明の目
的は、耐久性に優れるばかりでなく、軽量化や低コスト
化の面でも有利な空気入りラジアルタイヤを、特にコー
ド破断性に優れる１＋３構造のスチールコードの改良に
よって、達成しようとするものである。SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, an object of the present invention is to provide a pneumatic radial tire which is not only excellent in durability but also advantageous in terms of weight reduction and cost reduction. This is what we are trying to achieve by improving the steel cord of.
【０００８】この発明は、１対のビード部間でトロイド
状に延びるラジアル配列コードのプライからなるカーカ
スを骨格とし、さらにカーカス上に、一平面上で変化す
る波形に型付けされた、１本のコアフィラメントのまわ
りに、３本の同径のフィラメントからなるシースを撚り
合わせたスチールコードを平行配列して成る、少なくと
も１層のベルトをそなえる空気入りラジアルタイヤであ
って、該スチールコードのシースは、コードの長手方向
と直交する断面において、各シースフィラメントの中心
点を結んで形成される三角形の最大角度が90°以上180
°未満で、かつ最大角度をなす頂点が常に同一シースフ
ィラメント上にあり、さらに該シースフィラメントとこ
れに隣接するシースフィラメントとの中心間距離が、シ
ースフィラメント径の1.0 〜1.3 倍である、シースフィ
ラメントの配置に成ることを特徴とする、空気入りラジ
アルタイヤである。According to the present invention, a carcass composed of a ply of radial array cords extending in a toroidal shape between a pair of bead portions is used as a skeleton. A pneumatic radial tire having at least one layer of belt, in which steel cords made by twisting sheaths made of three filaments of the same diameter are twisted in parallel around a core filament, and the sheath of the steel cords is , The maximum angle of the triangle formed by connecting the center points of the sheath filaments is 90 ° or more 180 in the cross section orthogonal to the longitudinal direction of the cord.
A sheath filament in which the vertices that are less than 0 ° and have the maximum angle are always on the same sheath filament, and the center-to-center distance between the sheath filament and the sheath filament adjacent thereto is 1.0 to 1.3 times the sheath filament diameter. The pneumatic radial tire is characterized by having the following arrangement.
【０００９】また、このスチールコードには、0.80〜0.
90wt％の炭素を含有するフィラメントを用いることが有
利である。すなわち、この発明の目的の一つであるタイ
ヤの軽量化のためには、フィラメントの炭素含有率を高
くすると、コード強度が高くなってコード自身の耐久性
を向上することができ、他の補強体を使用せずにコード
によってタイヤ強度を維持でき、さらにコード自体の使
用量も低減できるため、タイヤの軽量化を助成し得る。
さらに、ベルトは、シースフィラメント径が0.18〜0.45
mmのスチールコードを、18〜75本／50mmで打込むことが
有利である。Also, this steel cord has 0.80-0.
It is advantageous to use filaments containing 90 wt% carbon. That is, in order to reduce the weight of the tire, which is one of the objects of the present invention, if the carbon content of the filament is increased, the cord strength is increased and the durability of the cord itself can be improved. Since the tire strength can be maintained by the cord without using the body and the usage amount of the cord itself can be reduced, the weight reduction of the tire can be supported.
Furthermore, the belt has a sheath filament diameter of 0.18 to 0.45.
It is advantageous to drive mm steel cord with 18 to 75 wires / 50 mm.
【００１０】ここで、コアフィラメントに施す型付け
は、平面上で変化する波形であれば特に制限されない
が、正弦曲線状または正弦曲線に従うジグザグ状の周期
的に変化する波形、あるいはこれらが不規則に変化する
波形などが、とりわけ有利に適合する。The molding applied to the core filament is not particularly limited as long as it is a waveform that changes on a plane, but it is a sinusoidal waveform or a zigzag periodic waveform that follows a sinusoidal curve, or these are irregular. Changing waveforms etc. are particularly advantageously adapted.
【００１１】さて図１に、この発明に従ってタイヤのベ
ルトに適用する、スチールコードの断面について示す。
図において、１は一平面上で変化する波形、例えば正弦
曲線状に型付けされた、コアフィラメントであり、この
コアフィラメント１のまわりに、コアフィラメント１よ
りも径の大きいシースフィラメント２〜４を撚り合わせ
て成る。Now, FIG. 1 shows a cross section of a steel cord applied to a belt of a tire according to the present invention.
In the figure, reference numeral 1 denotes a core filament shaped in a waveform changing on one plane, for example, a sinusoidal shape, and sheath filaments 2 to 4 having a larger diameter than the core filament 1 are twisted around the core filament 1. Composed together.
【００１２】そして、シースフィラメント２〜４は、コ
ードの長手方向と直交する断面のいずれにおいても、各
シースフィラメントの中心点2a、3aおよび4aを結んで形
成される三角形の最大角度αが90°以上180 °未満で、
かつ最大角度をなす頂点が常にシースフィラメント３上
にあり、さらにシースフィラメント３とこれに隣接する
シースフィラメント２および４との中心間距離Ｌが、シ
ースフィラメント径ｄ s の1.0 〜1.3 倍である配置とす
ることが肝要である。The sheath filaments 2 to 4 are
In each of the cross sections orthogonal to the longitudinal direction of the
Shaped by connecting the center points 2a, 3a and 4a of the sheath filament
If the maximum angle α of the formed triangle is 90 ° or more and less than 180 °,
And the vertex forming the maximum angle is always on the sheath filament 3.
And further adjacent to the sheath filament 3
The distance L between the centers of the sheath filaments 2 and 4 is
Diameter d sIs 1.0 to 1.3 times
It is essential that
【００１３】上記に従ってシースフィラメントを配置す
ることによって、シースに所定の型付けを施した際に、
各シースフィラメント間の位相は実質的に同一となり、
耐コード破断性が改善されるのである。By arranging the sheath filaments as described above, when the sheath is given a predetermined pattern,
The phase between each sheath filament is substantially the same,
The cord break resistance is improved.
【００１４】なお、コアフィラメントの曲げ剛性は、シ
ースフィラメントの曲げ剛性の７５％以下の範囲に、よ
り好ましくは５〜50％程度とすることが、コードの引張
り剛性を向上し、ひいては、ベルトエンドセパレーショ
ンを回避する上で好ましい。この範囲内に曲げ剛性を収
めるには、例えばシースフィラメント径に対するコアフ
ィラメント径を調節することで、達成できる。さらに、
シースフィラメントの撚りピッチは、9.5 mm未満では経
済的に不利で、一方28mmをこえると耐コード破断性が劣
化するところから、9.5 〜28mmとすることが望ましい。The bending rigidity of the core filament is set within the range of not more than 75% of the bending rigidity of the sheath filament, more preferably about 5 to 50%, to improve the tensile rigidity of the cord and, by extension, the belt end. It is preferable for avoiding separation. It is possible to achieve the bending rigidity within this range by adjusting the core filament diameter with respect to the sheath filament diameter, for example. further,
The twist pitch of the sheath filament is economically disadvantageous if it is less than 9.5 mm, while if it exceeds 28 mm, the cord breaking resistance deteriorates, so it is desirable to set it to 9.5 to 28 mm.
【００１５】また、上記のスチールコードを製造するに
あたり、必要とする型付量をプレフォーマーにて付与
し、３本のシースフィラメントを位相を実質的に同一に
して、コアフィラメントのまわりに撚り合わせてもよい
し、３本の束線に所定の型付量をプレフォーマーにて付
与して、コアフィラメントのまわりに撚っても製造可能
である。さらに、該コードを押さえロール等により扁平
加工し、楕円状コードに製造することも可能である。Further, in manufacturing the above steel cord, a required amount of mold is applied by a preformer, three sheath filaments are made to have substantially the same phase, and twisted around the core filament. It is also possible to combine them, or it is also possible to manufacture them by twisting them around the core filament by giving a predetermined amount of mold to the three bundle wires by a preformer. Further, it is possible to manufacture the cord into an elliptic cord by flattening it with a pressing roll or the like.
【００１６】[0016]
【作用】この発明において、コードの各シースフィラメ
ントの中心点を結んで形成される三角形の最大角度を90
°以上で、かつ最大角に位置するシースフィラメントと
これに隣接するシースフィラメントとの距離Ｌを、シー
スフィラメント径ｄs の1.0 〜1.3 倍とするのは、以下
の理由による。すなわち、図２および３に示すような従
来の１×３撚り構造および１＋３撚り構造のコードで
は、圧縮曲げ入力があると、図４に示すように、大きな
曲げ変形がある臨界点で起こる、圧縮座屈現象が認めら
れるのに対し、図１に示した、この発明に従うコードの
場合は、図４に示すように座屈現象は認められない。In the present invention, the maximum angle of the triangle formed by connecting the center points of the sheath filaments of the cord is 90
The reason why the distance L between the sheath filament positioned at the maximum angle and the sheath filament adjacent thereto is 1.0 to 1.3 times the sheath filament diameter d s is as follows. That is, in the cord of the conventional 1 × 3 twist structure and the 1 + 3 twist structure as shown in FIGS. 2 and 3, when there is a compressive bending input, as shown in FIG. 4, a large bending deformation occurs at a critical point. While the buckling phenomenon is observed, in the case of the cord according to the present invention shown in FIG. 1, the buckling phenomenon is not observed as shown in FIG.
【００１７】これは、図１に示すコード配列とすること
によって、各シースフィラメント間の位相は実質的に同
一となるため、コードに圧縮曲げ入力があっても、３本
のシースフィラメントは座屈を起こさずに、該入力を吸
収でき、さらにコアフィラメントは波形に型付けがなさ
れているため、シースフィラメントに付随してコアフィ
ラメントも座屈を起こさずに、圧縮曲げ入力を吸収可能
であるところから、座屈現象が発生しないと考えられ
る。This is because when the cord arrangement shown in FIG. 1 is used, the phases between the sheath filaments are substantially the same, so that even if there is a compression bending input to the cord, the three sheath filaments will buckle. Since the core filament is shaped into a corrugated shape without causing buckling, the core filament does not buckle with the sheath filament and can absorb the compressive bending input. It is considered that the buckling phenomenon does not occur.
【００１８】しかし、コードの断面に形成される三角形
の最大角が90°未満のものについては、図２および３に
示した従来コードと同様に、座屈現象が現われるため、
90°以上となる配置が必要である。However, when the maximum angle of the triangle formed on the cross section of the cord is less than 90 °, the buckling phenomenon appears as in the conventional cord shown in FIGS.
Arrangement of 90 ° or more is required.
【００１９】一方、上記最大角を180 °未満とするの
は、３本のシースフィラメントを一直線に配列すると、
すなわち最大角が180 °になると、耐ベルトコード破断
性が低下するため、これを防止するためである。On the other hand, the maximum angle is set to less than 180 ° when three sheath filaments are arranged in a straight line.
That is, when the maximum angle is 180 °, the belt cord breaking resistance is deteriorated, and this is to prevent this.
【００２０】さらに、最大角に位置するシースフィラメ
ントとこれに隣接するシースフィラメントとの距離Ｌ
を、シースフィラメント径ｄs の1.0 〜1.3 倍としたの
は、以下のような理由による。すなわち、耐コード破断
性を向上するには、Ｌ＝ｄs とすること、つまり３本の
フィラメントは隣接することが、有利であるが、３本撚
りのシースフィラメントを互いに接触させることは、製
造上極めて困難を伴うから、1.3 倍以下ならば実質的な
効果が得られるため、上記範囲に限定した。Further, the distance L between the sheath filament positioned at the maximum angle and the sheath filament adjacent thereto
Is set to 1.0 to 1.3 times the sheath filament diameter d s for the following reason. That is, in order to improve the resistance to cord breakage, it is advantageous to set L = d s , that is, it is advantageous that three filaments are adjacent to each other. Since it is extremely difficult to achieve, a practical effect can be obtained at 1.3 times or less, so the range is limited to the above.
【００２１】ここに、上記したスチールコードを空気入
りラジアルタイヤのベルトに適用するに当たり、シース
フィラメント径が0.18〜0.45mm、より好ましくは0.25〜
0.35mmのスチールコードを、18〜75本／50mm、より好ま
しくは25〜40本／50mmで打込むことが、有利である。す
なわち、シースフィラメント径が0.18mm未満のコードで
は、１＋３構造にて、タイヤに必要なベルト強度を確保
するには、多数本を打込まなくてはならず、コード間の
間隔が狭くなって、コード間での亀裂の伝播が速まり、
ベルトエッジセパレーションを早期にまねくため、シー
スフィラメント径は0.18mm以上とすることが好ましい。
同様の理由により、打込み数は、75本／50mm以下とする
ことが好ましい。When the above steel cord is applied to the belt of a pneumatic radial tire, the sheath filament diameter is 0.18 to 0.45 mm, and more preferably 0.25 to 0.45 mm.
It is advantageous to drive 0.35 mm steel cord at 18-75 wires / 50 mm, more preferably 25-40 wires / 50 mm. That is, in the case of a cord having a sheath filament diameter of less than 0.18 mm, in order to secure the belt strength required for the tire in the 1 + 3 structure, it is necessary to drive a large number of cords, and the interval between the cords becomes narrow, Propagation of cracks between cords is accelerated,
The sheath filament diameter is preferably 0.18 mm or more in order to cause the belt edge separation early.
For the same reason, it is preferable that the number of driving is 75 lines / 50 mm or less.
【００２２】一方、シースフィラメント径が0.45mmをこ
えると、タイヤの基本構造において必要とされるベルト
層間のゴムゲージを得るために、ベルトゴムの使用量増
加を余儀なくされ、タイヤ重量が著しく増加し、軽量化
のメリットが失われることから、シースフィラメント径
は0.45mm以下とすることが好ましい。また、同様の理由
から、打込み数を18本／50mm以上とすることが好まし
い。On the other hand, when the sheath filament diameter exceeds 0.45 mm, the amount of belt rubber used is inevitably increased in order to obtain the rubber gauge between the belt layers required in the basic structure of the tire, and the tire weight significantly increases, resulting in a light weight. The sheath filament diameter is preferably 0.45 mm or less, because the advantage of conversion is lost. For the same reason, it is preferable to set the number of shots to 18 pieces / 50 mm or more.
【００２３】[0023]
【実施例】図１に示した１＋３構造のスチールコードを
表１に従って試作し、これらコードを、サイズ175 ／70
Ｒ13の乗用車用ラジアルタイヤにおける２層構造のベル
トに適用した。なお、試作したベルトは、コード角度：
68°で、幅は140mm （第１ベルト）および130mm （第２
ベルト）とした。また比較として、図２および３に示し
た構造のスチールコードを表１に従って試作し、同様の
条件下に適用した。ここで、各スチールコードの最大角
αおよび隣接フィラメント間距離は、タイヤに埋設され
ているコードの任意の20箇所のコード断面につき測定し
た結果を、上、下限の範囲で示したものである。EXAMPLES Steel cords of the 1 + 3 structure shown in FIG. 1 were prototyped according to Table 1, and these cords were sized 175/70.
It was applied to a two-layer belt in a radial tire for passenger cars of R13. The prototype belt has a cord angle:
At 68 °, the width is 140mm (1st belt) and 130mm (2nd belt)
Belt). For comparison, a steel cord having the structure shown in FIGS. 2 and 3 was prototyped according to Table 1 and applied under the same conditions. Here, the maximum angle α of each steel cord and the distance between adjacent filaments are shown in the upper and lower limits of the result of measuring the cord cross section at any 20 points of the cord embedded in the tire.
【００２４】かくして得られた試作タイヤを、低内圧お
よび高荷重の下に、１万kmのドラム走行させた後、タイ
ヤのコードを取り出して、破断コードの本数について調
べた結果を、表１に併記する。The test tire thus obtained was run on a drum for 10,000 km under a low internal pressure and a high load, the tire cord was taken out, and the number of fracture cords was examined. Write together.
【００２５】[0025]
【表１】 [Table 1]
【００２６】[0026]
【発明の効果】この発明によれば、 特にタイヤのベルト
を構成するコードに加わる圧縮変形に対する耐久性が著
しく向上するため、タイヤの耐久性を著しく改善するこ
とができ、また、タイヤの軽量化や低コスト化も達成し
得る。EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, the durability to the compression deformation applied to the cord constituting the belt of the tire is remarkably improved, so that the durability of the tire can be remarkably improved and the weight of the tire is reduced. Also, cost reduction can be achieved.
【図１】この発明に従うスチールコードの断面図であ
る。1 is a cross-sectional view of a steel cord according to the present invention.
【図２】在来のスチールコードの断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of a conventional steel cord.
【図３】在来のスチールコードの断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view of a conventional steel cord.
【図４】スチールコードの圧縮歪（％）と圧縮応力（kg
f ）との関係を示すグラフである。[Fig. 4] Compressive strain (%) and compressive stress (kg) of steel cord
It is a graph which shows the relationship with f).
１ コアフィラメント ２ シースフィラメント ３ シースフィラメント ４ シースフィラメント 1 core filament 2 sheath filament 3 sheath filament 4 sheath filament
Claims (3)
ラジアル配列コードのプライからなるカーカスを骨格と
し、さらにカーカス上に、一平面上で変化する波形に型
付けされた、１本のコアフィラメントのまわりに、３本
の同径のフィラメントからなるシースを撚り合わせたス
チールコードを平行配列して成る、少なくとも１層のベ
ルトをそなえる空気入りラジアルタイヤであって、該ス
チールコードのシースは、コードの長手方向と直交する
断面において、各シースフィラメントの中心点を結んで
形成される三角形の最大角度が90°以上180 °未満で、
かつ最大角度をなす頂点が常に同一シースフィラメント
上にあり、さらに該シースフィラメントとこれに隣接す
るシースフィラメントとの中心間距離が、シースフィラ
メント径の1.0 〜1.3 倍である、シースフィラメントの
配置に成ることを特徴とする、空気入りラジアルタイ
ヤ。1. A core filament having a carcass composed of a ply of radial array cords extending in a toroidal shape between a pair of bead portions as a skeleton, and further shaped on the carcass in a waveform changing on one plane. A pneumatic radial tire having at least one layer of belt, in which steel cords in which sheaths made of three filaments of the same diameter are twisted are arranged in parallel around each other, and the sheath of the steel cords is a cord. In the cross section orthogonal to the longitudinal direction of, the maximum angle of the triangle formed by connecting the center points of the sheath filaments is 90 ° or more and less than 180 °,
In addition, the apex forming the maximum angle is always on the same sheath filament, and the center-to-center distance between the sheath filament and the adjacent sheath filament is 1.0 to 1.3 times the sheath filament diameter. A pneumatic radial tire characterized by the following.
を含有する請求項１に記載のタイヤ。2. The tire of claim 1, wherein the filament contains 0.80-0.90 wt% carbon.
〜0.45mmのスチールコードを、18〜75本／50mmで打込ん
でなる、請求項１または２に記載のタイヤ。3. The belt has a sheath filament diameter of 0.18.
The tire according to claim 1 or 2, wherein a steel cord having a diameter of 0.45 mm is driven at a rate of 18 to 75 wires / 50 mm.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4198607A JPH0648105A (en) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | Pneumatic radial tire |
| ES93302838T ES2085719T3 (en) | 1992-04-17 | 1993-04-13 | STEEL CORDS FOR ELASTOMERIC ARTICLES AND RADIAL TIRES, USING THEM. |
| EP93302838A EP0566350B1 (en) | 1992-04-17 | 1993-04-13 | Steel cords for elastomer articles and pneumatic radial tires using the same |
| DE69301414T DE69301414T2 (en) | 1992-04-17 | 1993-04-13 | Steel cables for elastomer products and radial pneumatic tires with such cables |
| US08/408,171 US5457949A (en) | 1992-04-17 | 1995-03-22 | Steel cords for elastomer articles and pneumatic radial tires using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4198607A JPH0648105A (en) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | Pneumatic radial tire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0648105A true JPH0648105A (en) | 1994-02-22 |
Family
ID=16394011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4198607A Pending JPH0648105A (en) | 1992-04-17 | 1992-07-24 | Pneumatic radial tire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0648105A (en) |
-
1992
- 1992-07-24 JP JP4198607A patent/JPH0648105A/en active Pending
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