JPH064882B2 - 永久磁石材料の加工方法 - Google Patents
永久磁石材料の加工方法Info
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- JPH064882B2 JPH064882B2 JP10667785A JP10667785A JPH064882B2 JP H064882 B2 JPH064882 B2 JP H064882B2 JP 10667785 A JP10667785 A JP 10667785A JP 10667785 A JP10667785 A JP 10667785A JP H064882 B2 JPH064882 B2 JP H064882B2
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- Japan
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- atomic
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- magnet material
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- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 利用産業分野 この発明は、Fe−Ｂ−Ｒ系焼結永久磁石の研削加工等に
伴なう磁石特性の劣化を防止した永久磁石の加工方法に
係り、特に、体積が2.5cm3以下あるいは厚みが5.0mm以
下の小物あるいは薄物用永久磁石材料の加工方法に関す
る。
伴なう磁石特性の劣化を防止した永久磁石の加工方法に
係り、特に、体積が2.5cm3以下あるいは厚みが5.0mm以
下の小物あるいは薄物用永久磁石材料の加工方法に関す
る。
背景技術 現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ，ハードフェ
ライトおよび希土類コバルト磁石である。この希土類コ
バルト磁石は、磁気特性が格段にすぐれているため、多
種用途に利用されているが、主成分のSm,Coは共に資源
的に不足し、かつ高価であり、今後長期間にわたって、
安定して多量に供給されることは困難である。
ライトおよび希土類コバルト磁石である。この希土類コ
バルト磁石は、磁気特性が格段にすぐれているため、多
種用途に利用されているが、主成分のSm,Coは共に資源
的に不足し、かつ高価であり、今後長期間にわたって、
安定して多量に供給されることは困難である。
そのため、磁気特性がすぐれ、かつ安価で、さらに資源
的に豊富で今後の安定供給が可能な組成元素からなる永
久磁石材料が切望されてきた。
的に豊富で今後の安定供給が可能な組成元素からなる永
久磁石材料が切望されてきた。
本出願人は先に、高価なSmやCoを含有しない新しい高性
能永久磁石としてFe−Ｂ−Ｒ系（ＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）永久磁石を提案した（特開昭
59-46008号、特開昭59-64733号、特開昭59-89401号、特
開昭59-132104号）。この永久磁石は、ＲとしてNdやPr
を中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、Feを主成
分として25ＭＧＯｅ以上の極めて高いエネルギー積を示
すすぐれた永久磁石である。
能永久磁石としてFe−Ｂ−Ｒ系（ＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）永久磁石を提案した（特開昭
59-46008号、特開昭59-64733号、特開昭59-89401号、特
開昭59-132104号）。この永久磁石は、ＲとしてNdやPr
を中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、Feを主成
分として25ＭＧＯｅ以上の極めて高いエネルギー積を示
すすぐれた永久磁石である。
最近、磁気回路の高性能化，小形化に伴ない、Fe−Ｂ−
Ｒ系永久磁石材料が益々注目され、さらに、体積が2.5c
m3以下あるいは厚みが5.0mm以下の小物あるいは薄物用F
e−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料が要望されてきた。
Ｒ系永久磁石材料が益々注目され、さらに、体積が2.5c
m3以下あるいは厚みが5.0mm以下の小物あるいは薄物用F
e−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料が要望されてきた。
かかる用途の永久磁石材料を製造するには、成形焼結し
た小物あるいは極薄物の焼結磁石体は、その表面の凹凸
や歪みを除去するため、あるいは表面酸化層を除去する
ため、さらには磁気回路に組込むために、磁石体の全面
あるいは所要表面を切削加工する必要があり、加工には
外周刃切断機，内周刃切断機，表面研削機，センタレス
グラインダー，ラッピングマシン等が使用される。
た小物あるいは極薄物の焼結磁石体は、その表面の凹凸
や歪みを除去するため、あるいは表面酸化層を除去する
ため、さらには磁気回路に組込むために、磁石体の全面
あるいは所要表面を切削加工する必要があり、加工には
外周刃切断機，内周刃切断機，表面研削機，センタレス
グラインダー，ラッピングマシン等が使用される。
しかしながら、上記装置にてFe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料
を研削加工すると、磁気特性の劣化がみられ、特に、小
物あるいは薄物用Fe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料では、磁気
特性が甚だしく劣化する問題があった。
を研削加工すると、磁気特性の劣化がみられ、特に、小
物あるいは薄物用Fe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料では、磁気
特性が甚だしく劣化する問題があった。
発明の目的 この発明は、希土類・ボロン・鉄を主成分とする新規な
永久磁石材料において、特に小物あるいは極薄物用の焼
結磁石体の切削加工や研削加工に伴なう磁気特性の劣化
を防止した永久磁石材料の加工方法を目的としている。
永久磁石材料において、特に小物あるいは極薄物用の焼
結磁石体の切削加工や研削加工に伴なう磁気特性の劣化
を防止した永久磁石材料の加工方法を目的としている。
発明の構成と効果 Fe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料は、主成分として、空気中で
極めて酸化しやすく、直ちに安定な酸化物を生成する希
土類元素及び鉄を含有するため、発熱したり大気と加工
面との接触により酸化層が生成し、特に小物あるいは極
薄物の焼結磁石体では、この酸化層の影響が顕著であ
り、甚だしい磁気特性の劣化を招来していたのである。
そこで、非酸化性流体中で加工することにより、この酸
化層の生成を防止し、加工に伴なう磁気特性の劣化を防
止したのである。
極めて酸化しやすく、直ちに安定な酸化物を生成する希
土類元素及び鉄を含有するため、発熱したり大気と加工
面との接触により酸化層が生成し、特に小物あるいは極
薄物の焼結磁石体では、この酸化層の影響が顕著であ
り、甚だしい磁気特性の劣化を招来していたのである。
そこで、非酸化性流体中で加工することにより、この酸
化層の生成を防止し、加工に伴なう磁気特性の劣化を防
止したのである。
すなわち、この発明は、 Ｒ（ＲはNd,Pr,Dy,Ho,Tbのうち少なくとも１種あるいは
さらに、La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,Tm,Yb,Lu,Ｙのうち少なく
とも１種からなる）10原子％〜30原子％、 Ｂ２原子％〜28原子％、 Fe65原子％〜80原子％を主成分とし、主相が正方晶相か
らなる焼結磁石体を非酸化性流体中にて切削あるいは研
削加工することを特徴とする永久磁石材料の加工方法で
ある。
さらに、La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,Tm,Yb,Lu,Ｙのうち少なく
とも１種からなる）10原子％〜30原子％、 Ｂ２原子％〜28原子％、 Fe65原子％〜80原子％を主成分とし、主相が正方晶相か
らなる焼結磁石体を非酸化性流体中にて切削あるいは研
削加工することを特徴とする永久磁石材料の加工方法で
ある。
また、この発明の永久磁石材料は平均結晶粒径が１〜80
μｍの範囲にある正方晶系の結晶構造を有する化合物を
主相とし、体積比で１％〜50％の非磁性相（酸化物相を
除く）を含むことを特徴とする。
μｍの範囲にある正方晶系の結晶構造を有する化合物を
主相とし、体積比で１％〜50％の非磁性相（酸化物相を
除く）を含むことを特徴とする。
したがって、この発明の永久磁石材料は、ＲとしてNdあ
るいはさらにPrを中心とする資源的に豊富な軽希土類を
主に用い、Fe，Ｂ，Ｒ，を主成分とすることにより、25
ＭＧOe以上の極めて高いエネルギー積並びに、高残留磁
束密度、高保磁力を有し、かつ研削加工による磁気特性
の劣化を防止したFe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料を安価に得
ることができる。
るいはさらにPrを中心とする資源的に豊富な軽希土類を
主に用い、Fe，Ｂ，Ｒ，を主成分とすることにより、25
ＭＧOe以上の極めて高いエネルギー積並びに、高残留磁
束密度、高保磁力を有し、かつ研削加工による磁気特性
の劣化を防止したFe−Ｂ−Ｒ系永久磁石材料を安価に得
ることができる。
この発明において、非酸化性流体としては、水分をほと
んど含有しない非酸化性油であれば、植物性あるいは軽
油等の鉱物性のいずれの油でもよく、また、上記の混合
油でもよいが、酸化防止のため水分含有率は0.1wt％以
下が望ましい。
んど含有しない非酸化性油であれば、植物性あるいは軽
油等の鉱物性のいずれの油でもよく、また、上記の混合
油でもよいが、酸化防止のため水分含有率は0.1wt％以
下が望ましい。
また、非酸化性ガスとしては、Arガス，Ｎ２ガス等の不
活性ガスであればよいが、純度が99％以上であること
が、酸化防止のために望ましい。
活性ガスであればよいが、純度が99％以上であること
が、酸化防止のために望ましい。
この発明における加工方法としては、外周刃切断法、内
周刃切断法、ワイヤ切断法、平面研削法、両面研削法、
センタレスグラインダー法、及びラップ研摩法など、通
常の磁石加工方法がすべて適用できる。
周刃切断法、ワイヤ切断法、平面研削法、両面研削法、
センタレスグラインダー法、及びラップ研摩法など、通
常の磁石加工方法がすべて適用できる。
また、加工方法における磁石は、ダイヤモンド砥石，ポ
ラゾン砥石が磁気特性の劣化防止に有効であり、ラップ
回転速度は、磁石特性の向上並びに加工能率の点から、
900rpm〜3600rpmの範囲が望ましい。
ラゾン砥石が磁気特性の劣化防止に有効であり、ラップ
回転速度は、磁石特性の向上並びに加工能率の点から、
900rpm〜3600rpmの範囲が望ましい。
永久磁石の成分限定理由 この発明の永久磁石に用いる希土類元素Ｒは、組成の10
原子％〜30原子％を占めるが、Nd,Pr,Dy,Ho,Tbのうち少
なくとも１種、あるいはさらに、La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,T
m,Yb,Lu,Ｙのうち少なくとも１種を含むものが好まし
い。
原子％〜30原子％を占めるが、Nd,Pr,Dy,Ho,Tbのうち少
なくとも１種、あるいはさらに、La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,T
m,Yb,Lu,Ｙのうち少なくとも１種を含むものが好まし
い。
また、通常Ｒのうち１種をもって足りるが、実用上は２
種以上の混合物（ミッシュメタル，ジジム等）を入手上
の便宜等の理由により用いることができる。
種以上の混合物（ミッシュメタル，ジジム等）を入手上
の便宜等の理由により用いることができる。
なお、このＲは純希土元素でなくてもよく、工業上入手
可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するものでも
差支えない。
可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するものでも
差支えない。
Ｒは、新規な上記系永久磁石材料における、必須元素で
あって、10原子％未満では、結晶構造がα−鉄と同一構
造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に高保磁力
が得られず、30原子％を越えると、Ｒリッチな非磁性相
が多くなり、残留磁束密度(Br)が低下して、すぐれた特
性の永久磁石が得られない。よって、希土類元素は、10
原子％〜30原子％の範囲とする。
あって、10原子％未満では、結晶構造がα−鉄と同一構
造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に高保磁力
が得られず、30原子％を越えると、Ｒリッチな非磁性相
が多くなり、残留磁束密度(Br)が低下して、すぐれた特
性の永久磁石が得られない。よって、希土類元素は、10
原子％〜30原子％の範囲とする。
Ｂは、この発明による永久磁石材料における、必須元素
であって、２原子％未満では、菱面体構造が主相とな
り、高い保磁力(iHc)は得られず、28原子％を越える
と、Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度(Br)
が低下するため、すぐれた永久磁石が得られない。よっ
て、Ｂは、２原子％〜28原子％の範囲とする。
であって、２原子％未満では、菱面体構造が主相とな
り、高い保磁力(iHc)は得られず、28原子％を越える
と、Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度(Br)
が低下するため、すぐれた永久磁石が得られない。よっ
て、Ｂは、２原子％〜28原子％の範囲とする。
Feは、新規な上記系永久磁石材料において、必須元素で
あり、65原子％未満では残留磁束密度(Br)が低下し、80
原子％を越えると、高い保磁力が得られないので、Feは
65原子％〜80原子％の含有とする。
あり、65原子％未満では残留磁束密度(Br)が低下し、80
原子％を越えると、高い保磁力が得られないので、Feは
65原子％〜80原子％の含有とする。
また、この発明による永久磁石材料において、Feの一部
をCoで置換することは、得られる磁石の磁気特性を損う
ことなく、温度特性を改善することができるが、Co置換
量がFeの20％を越えると、逆に磁気特性が劣化するた
め、好ましくない。Coの置換量がFeとCoの合計量で５原
子％〜15原子％の場合は、(Br)は置換しない場合に比較
して増加するため、高磁束密度を得るためには好まし
い。
をCoで置換することは、得られる磁石の磁気特性を損う
ことなく、温度特性を改善することができるが、Co置換
量がFeの20％を越えると、逆に磁気特性が劣化するた
め、好ましくない。Coの置換量がFeとCoの合計量で５原
子％〜15原子％の場合は、(Br)は置換しない場合に比較
して増加するため、高磁束密度を得るためには好まし
い。
また、この発明による永久磁石は、Ｒ，Ｂ，Feの他、工
業的生産上不可避的不純物の存在を許容できるが、Ｂの
一部を4.0原子％以下のＣ、3.5原子％以下のＰ、2.5原
子％以下のＳ、3.5原子％以下のCuのうち少なくとも１
種、合計量で4.0原子％以下で置換することにより、永
久磁石の製造性改善、低価格化が可能である。
業的生産上不可避的不純物の存在を許容できるが、Ｂの
一部を4.0原子％以下のＣ、3.5原子％以下のＰ、2.5原
子％以下のＳ、3.5原子％以下のCuのうち少なくとも１
種、合計量で4.0原子％以下で置換することにより、永
久磁石の製造性改善、低価格化が可能である。
また、下記添加元素のうち少なくとも１種は、Ｒ−Ｂ−
Fe系永久磁石に対してその保磁力、減磁曲線の角型性を
改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるため
添加することができる。しかし、保磁力改善のための添
加に伴ない残留磁束密度(Br)の低下を招来するので、従
来のハードフェライト磁石の残留磁束密度と同等以上と
なる範囲での添加が望ましい。
Fe系永久磁石に対してその保磁力、減磁曲線の角型性を
改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるため
添加することができる。しかし、保磁力改善のための添
加に伴ない残留磁束密度(Br)の低下を招来するので、従
来のハードフェライト磁石の残留磁束密度と同等以上と
なる範囲での添加が望ましい。
9.5原子％以下のAl、 4.5原子％以下のTi、 9.5原子％以下のＶ、 8.5原子％以下のCr、 8.0原子％以下のMn、 5.0原子％以下のBi、 9.5原子％以下のNb、 9.5原子％以下のTa、 9.5原子％以下のMo、 9.5原子％以下のＷ、 2.5原子％以下のSb、 ７原子％以下のGe、 3.5原子％以下のSn、 5.5原子％以下のZr、 9.0原子％以下のNi、 9.0原子％以下のSi、 1.1原子％以下のZn、 5.5原子％以下のHf、 のうち少なくとも１種を添加含有、但し、２種以上含有
する場合は、その最大含有量は当該添加元素のうち最大
値を有するものの原子％以下の含有させることにより、
永久磁石の高保磁力化が可能になる。
する場合は、その最大含有量は当該添加元素のうち最大
値を有するものの原子％以下の含有させることにより、
永久磁石の高保磁力化が可能になる。
結晶相は主相が正方晶であることが、微細で均一な合金
粉末より、すぐれた磁気特性を有する焼結永久磁石を作
製するのに不可欠である。
粉末より、すぐれた磁気特性を有する焼結永久磁石を作
製するのに不可欠である。
また、この発明の永久磁石は、磁場中プレス成型するこ
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
プレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
プレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
この発明による永久磁石は、 保磁力iHc≧１kOe、残留磁束密度Br＞４ｋＧ、を示し、
最大エネルギー積(BH)maxは、最も好ましい組成範囲で
は、(BH)max≧10MGOeを示し、最大値は25MGOe以上に達
する。
最大エネルギー積(BH)maxは、最も好ましい組成範囲で
は、(BH)max≧10MGOeを示し、最大値は25MGOe以上に達
する。
また、この発明永久磁石用合金粉末のＲの主成分がその
50％以上をNd及びPrを主とする軽希土類金属が占める場
合で、Ｒ１２原子％〜20原子％、Ｂ４原子％〜24原子
％、Fe74原子％〜80原子％、を主成分とするとき、(BH)
max35MGOe以上のすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土
類金属がNdの場合には、その最大値が42MGOe以上に達す
る。
50％以上をNd及びPrを主とする軽希土類金属が占める場
合で、Ｒ１２原子％〜20原子％、Ｂ４原子％〜24原子
％、Fe74原子％〜80原子％、を主成分とするとき、(BH)
max35MGOe以上のすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土
類金属がNdの場合には、その最大値が42MGOe以上に達す
る。
実施例 実施例１ 出発原料として、純度99.9％の電解鉄、フェロボロン合
金、純度99.7％以上のNdを使用し、これらを配合後高周
波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、16.0Nd7.0B77Fe
なる組成の鋳塊を得た。
金、純度99.7％以上のNdを使用し、これらを配合後高周
波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、16.0Nd7.0B77Fe
なる組成の鋳塊を得た。
その後このインゴットを、スタンプミルにより組粉砕
し、次にボールミルにより微粉砕し、平均粒度2.8μｍ
の微粉末を得た。
し、次にボールミルにより微粉砕し、平均粒度2.8μｍ
の微粉末を得た。
この微粉末を金型に挿入し、15kOeの磁界中で配向し、
磁界に平行方向に、1.2t/cm2の圧力で成形した。
磁界に平行方向に、1.2t/cm2の圧力で成形した。
得られた成形体を、1100℃，１時間，Ar雰囲気中、の条
件で焼結し、長さ25mm×幅40mm×厚み30mm寸法の焼結体
を得た。
件で焼結し、長さ25mm×幅40mm×厚み30mm寸法の焼結体
を得た。
さらにAr中での800℃，１時間と630℃，２時間の２段時
効処理を施して永久磁石を作製した。
効処理を施して永久磁石を作製した。
上記の永久磁石を、大気中で、ダイヤモンド＃200番を
砥石として、回転数2400rpm，送り速度5mm/minで、長さ
1.5mm×幅2.5mm×厚み1.0mm寸法に切出した。
砥石として、回転数2400rpm，送り速度5mm/minで、長さ
1.5mm×幅2.5mm×厚み1.0mm寸法に切出した。
また、水分0.05wt％、で油溶性界面活性剤含有の植物性
油50％、鉱物性油50％混合油の中に浸漬して、ダイヤモ
ンド＃200番を砥石として、回転数2400rpm，送り速度5m
m/minで、長さ1.5mm×幅2.5mm×厚み1.0mm寸法に切出し
た。
油50％、鉱物性油50％混合油の中に浸漬して、ダイヤモ
ンド＃200番を砥石として、回転数2400rpm，送り速度5m
m/minで、長さ1.5mm×幅2.5mm×厚み1.0mm寸法に切出し
た。
研削前並びに研削により得られた各永久磁石材料の減磁
曲線を第１図に示し、また、Br,iHc及び(BH)maxの値
を、振動試料型磁力計(VSM)を用いて測定して第１表に
その結果を示す。第１図において、曲線ａは研削前の永
久磁石で、曲線ｂは大気中研削の場合、曲線ｃは非酸化
性油中で研削した本発明の場合である。
曲線を第１図に示し、また、Br,iHc及び(BH)maxの値
を、振動試料型磁力計(VSM)を用いて測定して第１表に
その結果を示す。第１図において、曲線ａは研削前の永
久磁石で、曲線ｂは大気中研削の場合、曲線ｃは非酸化
性油中で研削した本発明の場合である。
実施例２ 出発原料として、純度99.9％の電解鉄、フェロボロン
合金、純度99.7％以上のNdを使用し、これらを配合後高
周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、16.5Nd6.5B77
Feなる組成の鋳塊を得た。
合金、純度99.7％以上のNdを使用し、これらを配合後高
周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、16.5Nd6.5B77
Feなる組成の鋳塊を得た。
その後このインゴットを、スタンプミルにより粗粉砕
し、次にボールミルにより微粉砕し、平均粒度2.8μｍ
の微粉末を得た。
し、次にボールミルにより微粉砕し、平均粒度2.8μｍ
の微粉末を得た。
この微粉末を金型に挿入し、15kOeの磁界中で配向し、
磁界に平行方向に、1.2t/cm2の圧力で成形した。
磁界に平行方向に、1.2t/cm2の圧力で成形した。
得られた成形体を、1100℃，１時間，Ar雰囲気中、の条
件で焼結し、長さ50mm×幅20mm×厚み12.0mm寸法の焼結
体を得た。
件で焼結し、長さ50mm×幅20mm×厚み12.0mm寸法の焼結
体を得た。
さらにAr中での800℃，１時間と630℃，２時間の２段時
効処理を施して永久磁石を作製した。
効処理を施して永久磁石を作製した。
上記の永久磁石を、大気中で、ボラゾン#300番を砥石と
して、回転数2400rpm，送り速度2mm/minで、長さ8mm×
幅10mm×厚み1.5mm寸法に切出した。
して、回転数2400rpm，送り速度2mm/minで、長さ8mm×
幅10mm×厚み1.5mm寸法に切出した。
また、純度99.5％のArガス中で、ボラゾン＃300番を砥
石として、回転数2400rpm，送り速度2mm/minで、長さ8m
m×幅10mm×厚み1.5mm寸法に切出した。
石として、回転数2400rpm，送り速度2mm/minで、長さ8m
m×幅10mm×厚み1.5mm寸法に切出した。
研削前並びに研削により得られた各永久磁石材料の減磁
曲線を第２図に示し、また、Br,iHc及び(BH)maxの値
を、振動試料型磁力計(VSM)を用いて測定して第２表に
その結果を示す。第２図において、曲線ａは研削前の永
久磁石で、曲線ｂは大気中研削の場合、曲線ｃはArガス
中で研削した本発明の場合である。
曲線を第２図に示し、また、Br,iHc及び(BH)maxの値
を、振動試料型磁力計(VSM)を用いて測定して第２表に
その結果を示す。第２図において、曲線ａは研削前の永
久磁石で、曲線ｂは大気中研削の場合、曲線ｃはArガス
中で研削した本発明の場合である。
第１図，第１表及び第２図，第２表の結果から明らかな
ように、非酸化性流体中での加工が、磁石の磁気特性劣
化防止にすこぶる有効であることが分る。
ように、非酸化性流体中での加工が、磁石の磁気特性劣
化防止にすこぶる有効であることが分る。
第１図と第２図は永久磁石材料の減磁曲線を示す図であ
る。曲線ａは研削前の永久磁石で、曲線ｂは大気中研削
の場合、曲線ｃは非酸化性流体中で研削した本発明の場
合である。
る。曲線ａは研削前の永久磁石で、曲線ｂは大気中研削
の場合、曲線ｃは非酸化性流体中で研削した本発明の場
合である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松浦 裕 大阪府三島郡島本町江川２丁目15―17 住 友特殊金属株式会社山崎製作所内 (72)発明者 広沢 哲 大阪府三島郡島本町江川２丁目15―17 住 友特殊金属株式会社山崎製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｒ（ＲはNd,Pr,Dy,Ho,Tbのうち少なくとも
１種あるいはさらに、La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,Tm,Yb,Lu,Ｙ
のうち少なくとも１種からなる）10原子％〜30原子％、 Ｂ２原子％〜28原子％、 Fe65原子％〜80原子％を主成分とし、 主相が正方晶相からなる焼結磁石体を非酸化性流体中に
て切削あるいは研削加工することを特徴とする永久磁石
材料の加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10667785A JPH064882B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 永久磁石材料の加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10667785A JPH064882B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 永久磁石材料の加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61264106A JPS61264106A (ja) | 1986-11-22 |
| JPH064882B2 true JPH064882B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=14439699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10667785A Expired - Lifetime JPH064882B2 (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 永久磁石材料の加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH064882B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1985
- 1985-05-17 JP JP10667785A patent/JPH064882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61264106A (ja) | 1986-11-22 |
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