JPH0649592A - 高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材 - Google Patents
高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材Info
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- JPH0649592A JPH0649592A JP12921993A JP12921993A JPH0649592A JP H0649592 A JPH0649592 A JP H0649592A JP 12921993 A JP12921993 A JP 12921993A JP 12921993 A JP12921993 A JP 12921993A JP H0649592 A JPH0649592 A JP H0649592A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来の加工度:3.6のままで伸線を行っても、
強度370kgf/mm2以上、捻回値30回以上の特性を有し、か
つ高い耐久比 (疲労強度／引張強さ) を有する鋼線の素
材となる鋼線材を提供する。 【構成】 Ｃ：0.80〜1.10％、Mn≦0.45％、Cr：0.15〜
0.35％、Ｂ：0.0005〜0.01×Cr [％] ＋0.001 ％を含む
鋼組成を有する鋼線材。Cr含有量に応じた含有量のＢを
添加して、パーライト中のセメンタイトの成長を促進す
ることにより、延性および疲労特性を改善する。
強度370kgf/mm2以上、捻回値30回以上の特性を有し、か
つ高い耐久比 (疲労強度／引張強さ) を有する鋼線の素
材となる鋼線材を提供する。 【構成】 Ｃ：0.80〜1.10％、Mn≦0.45％、Cr：0.15〜
0.35％、Ｂ：0.0005〜0.01×Cr [％] ＋0.001 ％を含む
鋼組成を有する鋼線材。Cr含有量に応じた含有量のＢを
添加して、パーライト中のセメンタイトの成長を促進す
ることにより、延性および疲労特性を改善する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、自動車用スチ
ールタイヤの補強用コードワイヤとして使用される鋼線
の素材として用いることができる高炭素鋼線材に関し、
特に、従来よりも高強度・高延性の鋼線を提供できる高
炭素鋼線材に関する。
ールタイヤの補強用コードワイヤとして使用される鋼線
の素材として用いることができる高炭素鋼線材に関し、
特に、従来よりも高強度・高延性の鋼線を提供できる高
炭素鋼線材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、自動車用スチールタイヤ、コ
ンベアベルト、高圧ホース等のゴム製品の補強材として
使用されるコードワイヤやビードワイヤ等の鋼線は、一
般的には、直径がおよそ0.2mm 程度の高炭素鋼製フィラ
メント、つまりコードワイヤを撚って得たストランドで
あり、現状ではフィラメントの強度は310kgf/mm2程度で
ある。
ンベアベルト、高圧ホース等のゴム製品の補強材として
使用されるコードワイヤやビードワイヤ等の鋼線は、一
般的には、直径がおよそ0.2mm 程度の高炭素鋼製フィラ
メント、つまりコードワイヤを撚って得たストランドで
あり、現状ではフィラメントの強度は310kgf/mm2程度で
ある。
【０００３】例えばコードワイヤは、一般的には、
【０００４】
【数１】
【０００５】という工程で製造される。上記表中の数字
は寸法 (mm) を表わす。
は寸法 (mm) を表わす。
【０００６】このコードワイヤの素材となる鋼線材に
は、AISI規格−C1080 に代表される共析炭素鋼が用いら
れてきた。その代表的組成例を表１に示す。
は、AISI規格−C1080 に代表される共析炭素鋼が用いら
れてきた。その代表的組成例を表１に示す。
【０００７】
【表１】
【０００８】すなわち、かかる組成を有する鋼線材に、
パテンティング処理を施して強度を115〜125kgf/mm2に
した後、ゴムとの接着力確保のためにブラスメッキを施
してから、表面への潤滑剤の付着を極力避けるために湿
式法により最終伸線を行い、例えば強度310kgf/mm2、線
径0.2 mmの鋼線を製造していた。
パテンティング処理を施して強度を115〜125kgf/mm2に
した後、ゴムとの接着力確保のためにブラスメッキを施
してから、表面への潤滑剤の付着を極力避けるために湿
式法により最終伸線を行い、例えば強度310kgf/mm2、線
径0.2 mmの鋼線を製造していた。
【０００９】近年の自動車軽量化の一環として自動車用
タイヤにも軽量化が求められており、かかる軽量化への
要求に応えるため、370kgf/mm2以上といったより高強度
の鋼線が求められるようになってきた。しかし、表１に
示す鋼組成を有する従来の鋼線材を用いたのでは、製造
条件を最適に設定しても実用上 350〜360kgf/mm2程度の
強度しか得られなかった。
タイヤにも軽量化が求められており、かかる軽量化への
要求に応えるため、370kgf/mm2以上といったより高強度
の鋼線が求められるようになってきた。しかし、表１に
示す鋼組成を有する従来の鋼線材を用いたのでは、製造
条件を最適に設定しても実用上 350〜360kgf/mm2程度の
強度しか得られなかった。
【００１０】しかもこの強度を得るために、伸線の際の
加工度:In(母材断面積／伸線後断面積) は少なくとも4.
0 は必要となるが、現状では加工度:3.6 (直径1.2mm の
伸線材の直径0.2mm の鋼線への加工) が常用されてお
り、4.0 以上の加工度を得るためには湿式伸線機を改造
してダイスの通過回数を増加する必要があった。
加工度:In(母材断面積／伸線後断面積) は少なくとも4.
0 は必要となるが、現状では加工度:3.6 (直径1.2mm の
伸線材の直径0.2mm の鋼線への加工) が常用されてお
り、4.0 以上の加工度を得るためには湿式伸線機を改造
してダイスの通過回数を増加する必要があった。
【００１１】一方、図２は、表１に示す組成を有する鋼
線材に伸線を行って得られる鋼線の強度TSおよび絞りRA
と、伸線時の限界加工度ln( A0/An ) との関係を示すグ
ラフであるが、図２からも明らかなように、現状の3.6
程度の加工度で伸線を行ったのでは得られる強度は300k
gf/mm2程度であった。そこで、従来より鋼線の強度を高
めることを目的とした技術が種々提案されている。
線材に伸線を行って得られる鋼線の強度TSおよび絞りRA
と、伸線時の限界加工度ln( A0/An ) との関係を示すグ
ラフであるが、図２からも明らかなように、現状の3.6
程度の加工度で伸線を行ったのでは得られる強度は300k
gf/mm2程度であった。そこで、従来より鋼線の強度を高
めることを目的とした技術が種々提案されている。
【００１２】特開平２−194147号公報により提案された
技術では、Crが0.10〜0.30％ (以下、本明細書において
は特にことわりがない限り「％」は「重量％」を意味す
るものとする) 添加された鋼線材を用いる。
技術では、Crが0.10〜0.30％ (以下、本明細書において
は特にことわりがない限り「％」は「重量％」を意味す
るものとする) 添加された鋼線材を用いる。
【００１３】特開平３−271329号公報には、Ｃ含有量を
0.90〜1.25％と高めるとともに、Cr含有量を0.1 〜1.0
％、さらに必要に応じてＢ含有量を0.1 ％以下とした鋼
線材に伸線を行い、初析セメンタイトを生じさせないた
めにＣ含有量に応じて冷却速度を限定した熱処理を行う
ことにより、高減面率の伸線を可能として高強度鋼線を
製造する技術が提案されている。
0.90〜1.25％と高めるとともに、Cr含有量を0.1 〜1.0
％、さらに必要に応じてＢ含有量を0.1 ％以下とした鋼
線材に伸線を行い、初析セメンタイトを生じさせないた
めにＣ含有量に応じて冷却速度を限定した熱処理を行う
ことにより、高減面率の伸線を可能として高強度鋼線を
製造する技術が提案されている。
【００１４】さらに、本発明者は、先に特開平３−2409
19号公報により、略述すれば、Ｃ含有量：0.7 〜0.9 ％
の鋼線材に加工度4.8 程度の伸線を行うことにより高強
度鋼線を製造する技術を提案した。
19号公報により、略述すれば、Ｃ含有量：0.7 〜0.9 ％
の鋼線材に加工度4.8 程度の伸線を行うことにより高強
度鋼線を製造する技術を提案した。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】特開平２−194147号公
報により提案された技術では、加工度3.6 程度の伸線を
行うものの360kgf/mm2前後の強度しか得られておらず、
また延性を示す指標である捻回値も25回前後と通常のレ
ベルであり、所望の高強度・高延性鋼線を製造すること
はできない。さらに、鋼線として最も重要な特性の一つ
である疲労特性については何ら言及されていないため、
その実用性が明らかでない。
報により提案された技術では、加工度3.6 程度の伸線を
行うものの360kgf/mm2前後の強度しか得られておらず、
また延性を示す指標である捻回値も25回前後と通常のレ
ベルであり、所望の高強度・高延性鋼線を製造すること
はできない。さらに、鋼線として最も重要な特性の一つ
である疲労特性については何ら言及されていないため、
その実用性が明らかでない。
【００１６】特開平３−271329号公報により提案された
技術では、たとえ初析セメンタイトの生成を抑制できた
としても、パーライト中のセメンタイト量が増加し、加
工中に疲労特性を劣化させる微小欠陥がフェライトとセ
メンタイトとの界面に発生してしまう。この点について
何等言及されていないため、その実用性が明らかでな
い。
技術では、たとえ初析セメンタイトの生成を抑制できた
としても、パーライト中のセメンタイト量が増加し、加
工中に疲労特性を劣化させる微小欠陥がフェライトとセ
メンタイトとの界面に発生してしまう。この点について
何等言及されていないため、その実用性が明らかでな
い。
【００１７】さらに、特開平３−240919号公報により提
案された技術によれば確かに加工度4.8 の伸線により40
0kgf/mm2を超える強度を有する鋼線が提供される。しか
し、この技術によっても現状と同程度の加工度：3.6 の
伸線を行ったのでは300kgf/mm2程度の強度しか得られ
ず、しかも熱処理に特別な手法を要さなければかかる高
強度は得られない。
案された技術によれば確かに加工度4.8 の伸線により40
0kgf/mm2を超える強度を有する鋼線が提供される。しか
し、この技術によっても現状と同程度の加工度：3.6 の
伸線を行ったのでは300kgf/mm2程度の強度しか得られ
ず、しかも熱処理に特別な手法を要さなければかかる高
強度は得られない。
【００１８】このように、伸線を行って得られる鋼線の
強度を上昇させるためには、基本的には伸線前の強度を
高くすること、および加工度を高くすることが重要であ
る。図３には、伸線前の伸線材の強度ないしはラメラ間
隔と、伸線加工度または鋼線の到達強度との関係をグラ
フで示すが、合金元素を含まない共析炭素鋼からなる鋼
線材の伸線前の強度を高くし過ぎると加工度を高くでき
なくなるため鋼線の強度は向上しない。一方、伸線前の
強度を低くしておけば加工度を大きくできるものの、や
はり鋼線の到達強度は上昇しない。
強度を上昇させるためには、基本的には伸線前の強度を
高くすること、および加工度を高くすることが重要であ
る。図３には、伸線前の伸線材の強度ないしはラメラ間
隔と、伸線加工度または鋼線の到達強度との関係をグラ
フで示すが、合金元素を含まない共析炭素鋼からなる鋼
線材の伸線前の強度を高くし過ぎると加工度を高くでき
なくなるため鋼線の強度は向上しない。一方、伸線前の
強度を低くしておけば加工度を大きくできるものの、や
はり鋼線の到達強度は上昇しない。
【００１９】これらの問題を解決するために通常は共析
炭素鋼にCr等の合金元素を添加するが、変態に時間を要
するようになったり、パーライト組織中のセメンタイト
が十分成長しないために延性や疲労特性等が劣化して鋼
線としての使用に耐えないという問題があった。
炭素鋼にCr等の合金元素を添加するが、変態に時間を要
するようになったり、パーライト組織中のセメンタイト
が十分成長しないために延性や疲労特性等が劣化して鋼
線としての使用に耐えないという問題があった。
【００２０】ここに、本発明の目的は、従来の製造条件
(加工度) のままで、特に加工度Inε＝3.6 の条件で、
フェライト−セメンタイト界面における微小欠陥の発生
を抑制しながら伸線を行って、強度370kgf/mm2以上、捻
回値30回以上の特性を有し、かつ耐久比 (疲労強度／引
張強さ) が1/3 前後と良好な疲労特性を有する鋼線の素
材となる鋼線材を提供することにある。
(加工度) のままで、特に加工度Inε＝3.6 の条件で、
フェライト−セメンタイト界面における微小欠陥の発生
を抑制しながら伸線を行って、強度370kgf/mm2以上、捻
回値30回以上の特性を有し、かつ耐久比 (疲労強度／引
張強さ) が1/3 前後と良好な疲労特性を有する鋼線の素
材となる鋼線材を提供することにある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、Ｃ：0.88
％、Si：0.30％、Mn：0.50％であってCr含有量を０、0.
40、0.55、0.75、1.00、1.10、1.30および1.50％の８水
準に変化させた組成を有する８種の鋼線材にそれぞれ伸
線 (加工度 : 3.6) および熱処理を繰り返し行って鋼線
を製造し、この鋼線の到達強度と加工度とを測定した。
結果をCr含有量との関係で図４にグラフで示す。
％、Si：0.30％、Mn：0.50％であってCr含有量を０、0.
40、0.55、0.75、1.00、1.10、1.30および1.50％の８水
準に変化させた組成を有する８種の鋼線材にそれぞれ伸
線 (加工度 : 3.6) および熱処理を繰り返し行って鋼線
を製造し、この鋼線の到達強度と加工度とを測定した。
結果をCr含有量との関係で図４にグラフで示す。
【００２２】同図から明らかなように、Cr含有量が0.5
〜1.0 ％の範囲のときに到達強度が極めて大きくなる
が、これはラメラ間隔が0.12μm (LP 材TS≒135 kgf/mm
2)と比較的粗い場合であった。ラメラ間隔を細かくすれ
ば当然に伸線前の強度 (LP材TS) は上昇する。しかし、
Cr含有量が0.5 ％未満の領域ではパーライト中のセメン
タイトの成長が不十分で延性が低く、限界加工度ln( A0
/An ) がかえって低下するためにこれ以上細い組織とす
ることはできず、到達強度が低下してしまう。
〜1.0 ％の範囲のときに到達強度が極めて大きくなる
が、これはラメラ間隔が0.12μm (LP 材TS≒135 kgf/mm
2)と比較的粗い場合であった。ラメラ間隔を細かくすれ
ば当然に伸線前の強度 (LP材TS) は上昇する。しかし、
Cr含有量が0.5 ％未満の領域ではパーライト中のセメン
タイトの成長が不十分で延性が低く、限界加工度ln( A0
/An ) がかえって低下するためにこれ以上細い組織とす
ることはできず、到達強度が低下してしまう。
【００２３】そこで、本発明者らはCr含有量が0.5 ％未
満の領域についてラメラ間隔の微細化により、伸線前の
強度、限界加工度さらには伸線後の強度を各々向上させ
るべく鋭意研究を続けた。
満の領域についてラメラ間隔の微細化により、伸線前の
強度、限界加工度さらには伸線後の強度を各々向上させ
るべく鋭意研究を続けた。
【００２４】その結果、図１にグラフで示すように、Ｂ
をCr含有量により規定されるある一定量だけ複合添加す
ることにより、Cr含有量が0.15％から0.35％の範囲で、
パーライト中のセメンタイトの成長を促進できるため、
ラメラ間隔の微細化により鋼線の延性および伸線性を向
上させることができ、鋼線の伸線による更なる強度上昇
が可能になることがわかり、さらに検討を重ねて、本発
明を完成した。
をCr含有量により規定されるある一定量だけ複合添加す
ることにより、Cr含有量が0.15％から0.35％の範囲で、
パーライト中のセメンタイトの成長を促進できるため、
ラメラ間隔の微細化により鋼線の延性および伸線性を向
上させることができ、鋼線の伸線による更なる強度上昇
が可能になることがわかり、さらに検討を重ねて、本発
明を完成した。
【００２５】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.80〜1.10％、Si≦0.25％、Mn≦0.45％、Ｐ≦0.01
0 ％、Ｓ≦0.010 ％、Cr：0.15〜0.35％、Ｎ≦0.0040
％、Ｂ：0.0005〜0.01×Cr [％] ＋0.001 ％ 残部Feおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高強度・高延性鋼線用高炭素
鋼線材である。
Ｃ：0.80〜1.10％、Si≦0.25％、Mn≦0.45％、Ｐ≦0.01
0 ％、Ｓ≦0.010 ％、Cr：0.15〜0.35％、Ｎ≦0.0040
％、Ｂ：0.0005〜0.01×Cr [％] ＋0.001 ％ 残部Feおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高強度・高延性鋼線用高炭素
鋼線材である。
【００２６】このように、本発明は、特に、加工硬化
を増加させて強度アップを図るためにCr含有量の下限を
決定し、熱処理 (パテンティング) 条件をほゞ従来の合
金元素を含まない共析鋼の場合と同一にして処理可能に
するためにCr含有量の上限を決定し、さらにCr含有鋼
の欠点であるパーライト組織中のセメンタイトの成長不
足を補い延性および伸線性を確保するため、Cr含有量に
応じてＢを適量添加した点に特徴がある。
を増加させて強度アップを図るためにCr含有量の下限を
決定し、熱処理 (パテンティング) 条件をほゞ従来の合
金元素を含まない共析鋼の場合と同一にして処理可能に
するためにCr含有量の上限を決定し、さらにCr含有鋼
の欠点であるパーライト組織中のセメンタイトの成長不
足を補い延性および伸線性を確保するため、Cr含有量に
応じてＢを適量添加した点に特徴がある。
【００２７】本発明にかかる高強度・高延性鋼線用高炭
素鋼線材は、例えば自動車用スチールタイヤ、コンベア
ベルト、高圧ホース等のゴム製品の補強用の鋼線として
使用できる。
素鋼線材は、例えば自動車用スチールタイヤ、コンベア
ベルト、高圧ホース等のゴム製品の補強用の鋼線として
使用できる。
【００２８】
【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述するが、
まず、本発明において、鋼線材の組成を上述のように限
定する理由を説明する。
まず、本発明において、鋼線材の組成を上述のように限
定する理由を説明する。
【００２９】Ｃ：Ｃは、鋼線の強度を確保するために必
要な元素である。その下限値を0.80％としたのは、これ
より少ないＣ含有量では目標とする限界加工度3.6 の伸
線を行っても370kgf/mm2超の強度の鋼線が得られないか
らである。一方、上限値を1.1 ％としたのは、初析セメ
ントの析出を抑えるためである。一般に空冷程度の冷却
速度では、Ｃ量が0.95％を超えると初析セメンタイトに
よる伸線過程における延性劣化が著しくなるが、冷却速
度を鉛パテンティングと同等以上にすることにより、1.
1 ％までは抑制が可能である。したがって、上限値を1.
1 ％、好ましくは0.95％未満とする。そこでＣ含有量
は、0.80％以上1.1 ％以下、望ましくは0.80％以上、0.
95％未満とする。
要な元素である。その下限値を0.80％としたのは、これ
より少ないＣ含有量では目標とする限界加工度3.6 の伸
線を行っても370kgf/mm2超の強度の鋼線が得られないか
らである。一方、上限値を1.1 ％としたのは、初析セメ
ントの析出を抑えるためである。一般に空冷程度の冷却
速度では、Ｃ量が0.95％を超えると初析セメンタイトに
よる伸線過程における延性劣化が著しくなるが、冷却速
度を鉛パテンティングと同等以上にすることにより、1.
1 ％までは抑制が可能である。したがって、上限値を1.
1 ％、好ましくは0.95％未満とする。そこでＣ含有量
は、0.80％以上1.1 ％以下、望ましくは0.80％以上、0.
95％未満とする。
【００３０】図５は、Ｃ含有量と絞りRA(%) との関係
を、Si:0.25 ％、Mn:0.43 ％、Ｐ:0.010％、Ｓ:0.010
％、Cr:0.25 ％、Ｎ:0.0040 ％、Ｂ:0.0025 ％の直径1.
2 mm鋼線材について示すグラフである。同図から明らか
なように、空冷の場合、Ｃ含有量が0.95％を超えるとRA
(%) の劣化が著しいが、Ｃ含有量が0.90〜0.95％では改
善されている。また鉛パテンティングの場合、1.1 ％を
超えると RA(％) の劣化が著しいことが判る。
を、Si:0.25 ％、Mn:0.43 ％、Ｐ:0.010％、Ｓ:0.010
％、Cr:0.25 ％、Ｎ:0.0040 ％、Ｂ:0.0025 ％の直径1.
2 mm鋼線材について示すグラフである。同図から明らか
なように、空冷の場合、Ｃ含有量が0.95％を超えるとRA
(%) の劣化が著しいが、Ｃ含有量が0.90〜0.95％では改
善されている。また鉛パテンティングの場合、1.1 ％を
超えると RA(％) の劣化が著しいことが判る。
【００３１】Si：Siは、フェライトに固溶して鋼の強度
を高める効果を有するが、その一方で共析鋼に添加され
ると特に延性を劣化させるという特性も有する。しか
し、Siは脱酸剤として不可欠なため、本発明ではその上
限を0.25％として脱酸効果を維持しつつ延性の低下防止
を図っている。そこで、Si含有量は0.25％以下と限定す
る。
を高める効果を有するが、その一方で共析鋼に添加され
ると特に延性を劣化させるという特性も有する。しか
し、Siは脱酸剤として不可欠なため、本発明ではその上
限を0.25％として脱酸効果を維持しつつ延性の低下防止
を図っている。そこで、Si含有量は0.25％以下と限定す
る。
【００３２】Mn：Mnは、A1変態点を低下させる性質を有
し、共析鋼の場合は組織 (パーライト)を粗くして延性
を低下させる。また、MnはＰと共に偏析の原因となって
延性を低下させる。したがって、Mn含有量は低いほうが
望ましいが、Mnは溶銑段階で不可避的に混入するため完
全に低減することも容易ではない。そこで、Mn含有量
は、実用上弊害の認められない0.45％以下に限定する。
し、共析鋼の場合は組織 (パーライト)を粗くして延性
を低下させる。また、MnはＰと共に偏析の原因となって
延性を低下させる。したがって、Mn含有量は低いほうが
望ましいが、Mnは溶銑段階で不可避的に混入するため完
全に低減することも容易ではない。そこで、Mn含有量
は、実用上弊害の認められない0.45％以下に限定する。
【００３３】Ｐ、Ｓ:Ｐ、Ｓは、ともに、共析鋼からな
る鋼線材の伸線性や伸線後の鋼線の延性を劣化させるた
め、少ないほうが望ましい。特にそれぞれの含有量が0.
010 ％を超えると、著しく劣化するため、Ｐ、Ｓの含有
量は、それぞれ0.010 ％以下と限定する。
る鋼線材の伸線性や伸線後の鋼線の延性を劣化させるた
め、少ないほうが望ましい。特にそれぞれの含有量が0.
010 ％を超えると、著しく劣化するため、Ｐ、Ｓの含有
量は、それぞれ0.010 ％以下と限定する。
【００３４】Cr:Crは、伸線後の鋼線の強度を高めるた
めに添加される。後述するＢをある一定量だけCrと複合
添加することにより、Cr含有量が0.15％から0.35％の範
囲で、ラメラ間隔の微細化による強度上昇が可能にな
る。すなわち、Cr含有量が0.15％未満では加工度3.6 で
の目標強度370kgf/mm2を達成できず、一方Cr含有量が0.
35％超であると、ラメラ間隔0.1 μm のパーライト中の
セメンタイトの成長が不十分となって延性が低下し、限
界加工度がかえって低下する。そこで、Cr含有量は、0.
15％以上0.35％以下と限定する。
めに添加される。後述するＢをある一定量だけCrと複合
添加することにより、Cr含有量が0.15％から0.35％の範
囲で、ラメラ間隔の微細化による強度上昇が可能にな
る。すなわち、Cr含有量が0.15％未満では加工度3.6 で
の目標強度370kgf/mm2を達成できず、一方Cr含有量が0.
35％超であると、ラメラ間隔0.1 μm のパーライト中の
セメンタイトの成長が不十分となって延性が低下し、限
界加工度がかえって低下する。そこで、Cr含有量は、0.
15％以上0.35％以下と限定する。
【００３５】Ｎ:Ｎは、パーライト中のフェライトに固
溶して、伸線中および伸線後の歪時効の原因となる。し
たがって、ある一定量以上を含有すると鋼線にとって重
要な絞りや捻回値といった延性が劣化してしまう。そこ
で、延性確保のため、Ｎ含有量は、0.0040％以下と限定
する。
溶して、伸線中および伸線後の歪時効の原因となる。し
たがって、ある一定量以上を含有すると鋼線にとって重
要な絞りや捻回値といった延性が劣化してしまう。そこ
で、延性確保のため、Ｎ含有量は、0.0040％以下と限定
する。
【００３６】Ｂ:一般に、Cr添加鋼ではパーライト中の
セメンタイトの成長が遅くなり、長さの短いセメンタイ
トからなるパーライトしか得られない。パーライトの強
度はセメンタイトの層間隔により決定されるが、セメン
タイトの長さは延性・伸線性等に影響し、より長い方が
良好な延性・伸線性を示す。したがって、Cr添加鋼に伸
線を行って得られる成品の強度を上昇させるためには、
セメンタイトの長さを長くすることも有効である。
セメンタイトの成長が遅くなり、長さの短いセメンタイ
トからなるパーライトしか得られない。パーライトの強
度はセメンタイトの層間隔により決定されるが、セメン
タイトの長さは延性・伸線性等に影響し、より長い方が
良好な延性・伸線性を示す。したがって、Cr添加鋼に伸
線を行って得られる成品の強度を上昇させるためには、
セメンタイトの長さを長くすることも有効である。
【００３７】Ｂを適量添加することによりCr添加鋼の強
度を上昇できる。すなわち、図１にグラフで示すよう
に、同一のCr含有量、および同一のラメラ間隔 (図１に
示す例では0.10μm)であっても、Ｂを添加しない場合は
限界加工度が低く、かつ到達強度も350kgf/mm2以下であ
る。これはラメラ間隔が同一であってもＢ非添加の場合
はセメンタイトの長さが短く、延性・伸線性が不足する
ためである。
度を上昇できる。すなわち、図１にグラフで示すよう
に、同一のCr含有量、および同一のラメラ間隔 (図１に
示す例では0.10μm)であっても、Ｂを添加しない場合は
限界加工度が低く、かつ到達強度も350kgf/mm2以下であ
る。これはラメラ間隔が同一であってもＢ非添加の場合
はセメンタイトの長さが短く、延性・伸線性が不足する
ためである。
【００３８】これに対し、Ｂ添加を行うと、セメンタイ
トが十分長く成長するため、伸線性が向上し、Cr含有
量：0.15〜0.35％の範囲で目標強度：370kgf/mm2以上を
達成できる。このように、本発明ではＢを添加すること
により、パーライト中のセメンタイトの成長を促進し、
鋼線材の延性および伸線性を向上させ、さらには伸線に
より得られた鋼線の延性や疲労特性等を向上させる。
トが十分長く成長するため、伸線性が向上し、Cr含有
量：0.15〜0.35％の範囲で目標強度：370kgf/mm2以上を
達成できる。このように、本発明ではＢを添加すること
により、パーライト中のセメンタイトの成長を促進し、
鋼線材の延性および伸線性を向上させ、さらには伸線に
より得られた鋼線の延性や疲労特性等を向上させる。
【００３９】本発明において、Ｂ添加の最も顕著な効果
は、パーライト中のセメンタイトが十分長く成長するた
め、伸線過程に発生する微小欠陥を減少して、疲労特性
(耐久比、疲労強度) が大幅に向上する点にある。すな
わち、前述のとおりCr添加鋼の短所であるセメンタイト
が短い点を克服するためCr添加量に応じてＢを添加する
ことにより、パーライト中のセメンタイトの成長が促進
され、伸線中にフェライトとセメンタイトとの界面に発
生する微小欠陥の発生が抑制され、疲労特性 (耐久比、
疲労強度) が改善される。
は、パーライト中のセメンタイトが十分長く成長するた
め、伸線過程に発生する微小欠陥を減少して、疲労特性
(耐久比、疲労強度) が大幅に向上する点にある。すな
わち、前述のとおりCr添加鋼の短所であるセメンタイト
が短い点を克服するためCr添加量に応じてＢを添加する
ことにより、パーライト中のセメンタイトの成長が促進
され、伸線中にフェライトとセメンタイトとの界面に発
生する微小欠陥の発生が抑制され、疲労特性 (耐久比、
疲労強度) が改善される。
【００４０】Ｂ添加量をCr含有量に応じて、Ｂ[%]:0.00
05％以上、｛0.01×Cr[%] ＋0.001｝％以下で表される
範囲に限定したのは、Ｂ添加量が下限値を下回るとセメ
ンタイトを必要なレベルまで成長させることができず、
また上限値を越えてＢを添加しても一定レベル以上の効
果は望めないだけでなく、かえって粒界に存在するＢ量
を無視することができなくなり、伸線性を低下させるこ
とになる。そこで、Ｂ添加量は、Ｂ[%] ：0.0005％以上
｛0.01×Cr[%] ＋0.001 ｝％以下の範囲に限定する。上
記以外の組成は、Feおよび不可避的不純物である。不可
避的不純物としては、Al2O3 、SiO2等を例示できる。
05％以上、｛0.01×Cr[%] ＋0.001｝％以下で表される
範囲に限定したのは、Ｂ添加量が下限値を下回るとセメ
ンタイトを必要なレベルまで成長させることができず、
また上限値を越えてＢを添加しても一定レベル以上の効
果は望めないだけでなく、かえって粒界に存在するＢ量
を無視することができなくなり、伸線性を低下させるこ
とになる。そこで、Ｂ添加量は、Ｂ[%] ：0.0005％以上
｛0.01×Cr[%] ＋0.001 ｝％以下の範囲に限定する。上
記以外の組成は、Feおよび不可避的不純物である。不可
避的不純物としては、Al2O3 、SiO2等を例示できる。
【００４１】以上の組成を有する本発明にかかる高強度
・高延性鋼線用高炭素鋼線材は、通常の熱処理および伸
線により鋼線とされるものであり、何ら特別な工程を経
る必要はない。例えば、鋼線材に、熱処理 (パテンティ
ング処理) および伸線を繰り返して行い、強度を 140〜
150kgf/mm2にした後、ブラスメッキを施してから最終伸
線を行い、通常の3.6 程度の加工度とし、例えば強度37
0kgf/mm2以上、線径0.2 mmの鋼線とすればよい。さら
に、本発明を実施例を参照しながら詳述するが、これは
本発明の例示であり、これにより本発明が限定されるも
のではない。
・高延性鋼線用高炭素鋼線材は、通常の熱処理および伸
線により鋼線とされるものであり、何ら特別な工程を経
る必要はない。例えば、鋼線材に、熱処理 (パテンティ
ング処理) および伸線を繰り返して行い、強度を 140〜
150kgf/mm2にした後、ブラスメッキを施してから最終伸
線を行い、通常の3.6 程度の加工度とし、例えば強度37
0kgf/mm2以上、線径0.2 mmの鋼線とすればよい。さら
に、本発明を実施例を参照しながら詳述するが、これは
本発明の例示であり、これにより本発明が限定されるも
のではない。
【００４２】
【実施例】表２に示す化学組成の鋼それぞれを150 kg真
空溶解炉で溶製し熱間圧延により、直径5.5 mmの棒材に
圧延した。
空溶解炉で溶製し熱間圧延により、直径5.5 mmの棒材に
圧延した。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】この棒材に冷間伸線と熱処理とを繰り返し
て行い直径1.2 mmに圧延し、最終パテンティング処理と
して鉛パテンティング処理を行った後に、20％硫酸によ
る酸洗および潤滑処理を行った後、湿式連続伸線機を用
いて伸線を行い、直径0.20〜0.26mmのコードワイヤであ
る試料No.1ないし試料No.27 を製造した。なお、鉛パテ
ンティングは通常の方法でラメラ間隔が0.1 μm になる
ように鉛浴温度を調節して行った。試料の製造工程を下
記に示す。
て行い直径1.2 mmに圧延し、最終パテンティング処理と
して鉛パテンティング処理を行った後に、20％硫酸によ
る酸洗および潤滑処理を行った後、湿式連続伸線機を用
いて伸線を行い、直径0.20〜0.26mmのコードワイヤであ
る試料No.1ないし試料No.27 を製造した。なお、鉛パテ
ンティングは通常の方法でラメラ間隔が0.1 μm になる
ように鉛浴温度を調節して行った。試料の製造工程を下
記に示す。
【００４６】
【数２】
【００４７】これらの試料について、パテンティング後
伸線前の強度TS、絞りRAおよびラメラ間隔を測定すると
ともに、伸線後の強度TS、絞りRAおよび捻回値TN (チャ
ック間距離:100×直径ｄmm) を測定した。また、各試料
について回転曲げ疲労強度(107回繰り返して破断しない
強度) を測定し、耐久比を求めた。結果を表２および表
３にまとめて示す。
伸線前の強度TS、絞りRAおよびラメラ間隔を測定すると
ともに、伸線後の強度TS、絞りRAおよび捻回値TN (チャ
ック間距離:100×直径ｄmm) を測定した。また、各試料
について回転曲げ疲労強度(107回繰り返して破断しない
強度) を測定し、耐久比を求めた。結果を表２および表
３にまとめて示す。
【００４８】表２および表３に示す試料のうち、本発明
例はいずれも、限界加工度 In(A0/An)＝3.6 であるが、
目標強度370 kgf/mm2 を越える強度を有し、かつ捻回値
も33回を越える高い値を示した。さらに、鋼線において
最も重要な特性の一つである疲労特性が、比較例では耐
久比 (疲労強度／引張強さ) が0.25前後であるが、本発
明例ではいずれも0.33前後の高い値を示している。疲労
強度も比較例では70〜100 kgf/mm2 前後であるのに対
し、本発明例では125 〜135 kgf/mm2 と高い値を示し
た。
例はいずれも、限界加工度 In(A0/An)＝3.6 であるが、
目標強度370 kgf/mm2 を越える強度を有し、かつ捻回値
も33回を越える高い値を示した。さらに、鋼線において
最も重要な特性の一つである疲労特性が、比較例では耐
久比 (疲労強度／引張強さ) が0.25前後であるが、本発
明例ではいずれも0.33前後の高い値を示している。疲労
強度も比較例では70〜100 kgf/mm2 前後であるのに対
し、本発明例では125 〜135 kgf/mm2 と高い値を示し
た。
【００４９】これに対し、試料No.1は、Ｃ含有量が本発
明の範囲の下限を下回っているため、鋼線の強度が不足
した。試料No.6は、Ｃ含有量が本発明の範囲の上限を上
回っているため、鋼線の延性が劣化した。
明の範囲の下限を下回っているため、鋼線の強度が不足
した。試料No.6は、Ｃ含有量が本発明の範囲の上限を上
回っているため、鋼線の延性が劣化した。
【００５０】試料No.9は、Si含有量が本発明の範囲の上
限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料N
o.12 は、Mn含有量が本発明の上限を上回っているた
め、鋼線の延性が劣化した。
限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料N
o.12 は、Mn含有量が本発明の上限を上回っているた
め、鋼線の延性が劣化した。
【００５１】試料No.13 は、Ｐ含有量が本発明の範囲の
上限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料
No.14 は、Ｓ含有量が本発明の範囲の上限を上回ってい
るため、鋼線の延性が劣化した。
上限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料
No.14 は、Ｓ含有量が本発明の範囲の上限を上回ってい
るため、鋼線の延性が劣化した。
【００５２】試料No.15 は、Cr含有量が本発明の範囲の
下限を下回っているため、鋼線の強度が不足した。試料
No.18 は、Cr含有量が本発明の範囲の上限を上回ってい
るため、鋼線の延性が劣化するとともに強度が不足し
た。
下限を下回っているため、鋼線の強度が不足した。試料
No.18 は、Cr含有量が本発明の範囲の上限を上回ってい
るため、鋼線の延性が劣化するとともに強度が不足し
た。
【００５３】試料No.19 は、Ｎ含有量が本発明の範囲の
上限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料
No.20 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の下限を下回ってい
るため、鋼線の疲労強度が劣化した。
上限を上回っているため、鋼線の延性が劣化した。試料
No.20 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の下限を下回ってい
るため、鋼線の疲労強度が劣化した。
【００５４】試料No.23 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の
上限を上回っているため、鋼線の疲労強度が劣化した。
試料No.24 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の下限を下回っ
ているため、鋼線の疲労鋼線の強度が劣化した。
上限を上回っているため、鋼線の疲労強度が劣化した。
試料No.24 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の下限を下回っ
ているため、鋼線の疲労鋼線の強度が劣化した。
【００５５】試料No.27 は、Ｂ含有量が本発明の範囲の
上限を上回っているため、鋼線の疲労強度が劣化した。
このように、本発明の範囲を満足する鋼組成を有する鋼
線材を使用することにより、通常条件のパテンティング
処理および従来の加工度Inε＝3.6 の伸線を行っても、
370kgf/mm2以上の強度と35回以上の捻回値とを示し、疲
労強度が 124〜133kgf/mm2と従来よりも高い値を示す鋼
線を製造することが可能となった。
上限を上回っているため、鋼線の疲労強度が劣化した。
このように、本発明の範囲を満足する鋼組成を有する鋼
線材を使用することにより、通常条件のパテンティング
処理および従来の加工度Inε＝3.6 の伸線を行っても、
370kgf/mm2以上の強度と35回以上の捻回値とを示し、疲
労強度が 124〜133kgf/mm2と従来よりも高い値を示す鋼
線を製造することが可能となった。
【００５６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、加
工度が従来と同等の3.6 の伸線を行っても、強度：370
kgf/mm2 以上、捻回値：30回以上、疲労強度120 kgf/mm
2 以上の高強度・高延性鋼線を製造することが可能とな
った。自動車用スチールタイヤの補強用コードワイヤと
して、本発明を利用して製造される高強度・高延性鋼線
を用いることにより、自動車の軽量化に著しく寄与する
ことができる。
工度が従来と同等の3.6 の伸線を行っても、強度：370
kgf/mm2 以上、捻回値：30回以上、疲労強度120 kgf/mm
2 以上の高強度・高延性鋼線を製造することが可能とな
った。自動車用スチールタイヤの補強用コードワイヤと
して、本発明を利用して製造される高強度・高延性鋼線
を用いることにより、自動車の軽量化に著しく寄与する
ことができる。
【図１】本発明にしたがって、CrとＢとを複合添加した
場合のCr量が加工度、および鋼線の到達強度に及ぼす影
響を示すグラフである。
場合のCr量が加工度、および鋼線の到達強度に及ぼす影
響を示すグラフである。
【図２】従来法として表１に示す組成を有する鋼線材に
伸線を行って得られる鋼線の強度および絞りと、伸線時
の加工度との関係を示すグラフである。
伸線を行って得られる鋼線の強度および絞りと、伸線時
の加工度との関係を示すグラフである。
【図３】従来法における伸線前の伸線材の強度ないしは
ラメラ間隔と、加工度または鋼線の到達強度との関係を
示すグラフである。
ラメラ間隔と、加工度または鋼線の到達強度との関係を
示すグラフである。
【図４】本発明の予備試験としてCr含有量を０〜1.50％
の範囲で８水準に変化させた組成を有する８種の鋼線材
に伸線および熱処理を繰り返し行って鋼線を製造し、こ
の際の鋼線の到達強度と加工度とを測定した結果を示す
グラフである。
の範囲で８水準に変化させた組成を有する８種の鋼線材
に伸線および熱処理を繰り返し行って鋼線を製造し、こ
の際の鋼線の到達強度と加工度とを測定した結果を示す
グラフである。
【図５】本発明におけるＣ含有量と絞りRA(%) との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 津村 輝隆 大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金 属工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.80〜1.10％、Si≦0.25％、Mn≦0.45％、Ｐ≦0.01
0 ％、Ｓ≦0.010 ％、 Cr：0.15〜0.35％、Ｎ≦0.0040％、Ｂ：0.0005〜0.01×
Cr [％] ＋0.001 ％ 残部Feおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高強度・高延性鋼線用高炭素
鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12921993A JP3237305B2 (ja) | 1992-06-04 | 1993-05-31 | 高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-144572 | 1992-06-04 | ||
| JP14457292 | 1992-06-04 | ||
| JP12921993A JP3237305B2 (ja) | 1992-06-04 | 1993-05-31 | 高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649592A true JPH0649592A (ja) | 1994-02-22 |
| JP3237305B2 JP3237305B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=26464683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12921993A Expired - Lifetime JP3237305B2 (ja) | 1992-06-04 | 1993-05-31 | 高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3237305B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6645319B2 (en) | 2000-11-06 | 2003-11-11 | Kobe Steel Ltd. | Wire rod for drawing superior in twisting characteristics and method for production thereof |
| US6783609B2 (en) | 2001-06-28 | 2004-08-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-carbon steel wire rod with superior drawability and method for production thereof |
| KR100651302B1 (ko) * | 2004-01-20 | 2006-11-29 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 신선 가공성이 우수한 고탄소강 선재 및 그의 제조방법 |
| WO2008044356A1 (en) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same |
| WO2008044354A1 (en) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Nippon Steel Corporation | High-strength wire rod excelling in wire drawability and process for producing the same |
| WO2010084989A1 (ja) * | 2009-01-26 | 2010-07-29 | 古河電気工業株式会社 | 配線用電線導体、配線用電線導体の製造方法、配線用電線および銅合金素線 |
| WO2016024635A1 (ja) * | 2014-08-15 | 2016-02-18 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線 |
| WO2017069207A1 (ja) * | 2015-10-23 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線材 |
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|---|---|---|---|---|
| CN108004470B (zh) * | 2017-12-08 | 2019-09-17 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 高强钢绞线用低锰高碳钢盘条及制备方法 |
-
1993
- 1993-05-31 JP JP12921993A patent/JP3237305B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6645319B2 (en) | 2000-11-06 | 2003-11-11 | Kobe Steel Ltd. | Wire rod for drawing superior in twisting characteristics and method for production thereof |
| US6783609B2 (en) | 2001-06-28 | 2004-08-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-carbon steel wire rod with superior drawability and method for production thereof |
| KR100651302B1 (ko) * | 2004-01-20 | 2006-11-29 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 신선 가공성이 우수한 고탄소강 선재 및 그의 제조방법 |
| EP2083094A4 (en) * | 2006-10-12 | 2015-04-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-STRENGTH STEEL WIRE WITH EXCELLENT DUCTILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US8308875B2 (en) | 2006-10-12 | 2012-11-13 | Nippon Steel Corporation | High-strength wire rod excellent in drawing characteristics and method of manufacturing the same |
| KR100940379B1 (ko) * | 2006-10-12 | 2010-02-02 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 연성이 우수한 고강도 강선 및 그 제조 방법 |
| WO2008044356A1 (en) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel wire excelling in ductility and process for producing the same |
| CN101331243B (zh) | 2006-10-12 | 2011-01-12 | 新日本制铁株式会社 | 拉丝特性优良的高强度线材及其制造方法 |
| WO2008044354A1 (en) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Nippon Steel Corporation | High-strength wire rod excelling in wire drawability and process for producing the same |
| US8168011B2 (en) | 2006-10-12 | 2012-05-01 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel wire excellent in ductility and method of manufacturing the same |
| JP2011210730A (ja) * | 2009-01-26 | 2011-10-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 配線用電線導体、配線用電線導体の製造方法、配線用電線および銅合金素線 |
| US8624119B2 (en) | 2009-01-26 | 2014-01-07 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Conductor of an electrical wire for wiring, method of producing a conductor of an electrical wire for wiring, electrical wire for wiring, and copper alloy solid wire |
| WO2010084989A1 (ja) * | 2009-01-26 | 2010-07-29 | 古河電気工業株式会社 | 配線用電線導体、配線用電線導体の製造方法、配線用電線および銅合金素線 |
| WO2016024635A1 (ja) * | 2014-08-15 | 2016-02-18 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線 |
| JPWO2016024635A1 (ja) * | 2014-08-15 | 2017-06-22 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線 |
| US10329646B2 (en) | 2014-08-15 | 2019-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel wire for drawing |
| WO2017069207A1 (ja) * | 2015-10-23 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線材 |
| JPWO2017069207A1 (ja) * | 2015-10-23 | 2018-08-30 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工用鋼線材 |
| US10597748B2 (en) | 2015-10-23 | 2020-03-24 | Nippon Steel Corporation | Steel wire rod for wire drawing |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3237305B2 (ja) | 2001-12-10 |
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