JPH0649712A - 耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維 - Google Patents
耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維Info
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- JPH0649712A JPH0649712A JP19879492A JP19879492A JPH0649712A JP H0649712 A JPH0649712 A JP H0649712A JP 19879492 A JP19879492 A JP 19879492A JP 19879492 A JP19879492 A JP 19879492A JP H0649712 A JPH0649712 A JP H0649712A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 床面に衝突したときに、摩擦熱によって生地
が溶融し破損あるいは皮膚の裂傷などの問題点を解消す
る耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維を提供する。 【構成】 芯成分ポリマーが、鞘成分よりも低融点、か
つ、融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有するポリマーである
耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維。
が溶融し破損あるいは皮膚の裂傷などの問題点を解消す
る耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維を提供する。 【構成】 芯成分ポリマーが、鞘成分よりも低融点、か
つ、融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有するポリマーである
耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、おもに合成繊維を使用
した織物及び編物が体育館などの木材を使用した床面に
衝突したときに、摩擦熱によって生地が溶融し破損ある
いは皮膚の裂傷などの問題点を解消する耐摩擦溶融性能
を有する芯鞘型複合繊維に関するものである。
した織物及び編物が体育館などの木材を使用した床面に
衝突したときに、摩擦熱によって生地が溶融し破損ある
いは皮膚の裂傷などの問題点を解消する耐摩擦溶融性能
を有する芯鞘型複合繊維に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステルやナイロン等の合成繊維か
らなり、スポーツ衣料として用いられる布帛は、床面に
スライディングし、過度の摩擦が生じたときには、発生
する摩擦熱により溶融して穴があいてしまうという問題
があり、各種の耐摩擦溶融加工が施されている。
らなり、スポーツ衣料として用いられる布帛は、床面に
スライディングし、過度の摩擦が生じたときには、発生
する摩擦熱により溶融して穴があいてしまうという問題
があり、各種の耐摩擦溶融加工が施されている。
【０００３】シリコーンを主成分とした仕上剤付与等に
より布の平滑性を高めるなどの表面処理が行われている
が、このような特殊加工法は良好な耐摩擦溶融性を示す
が、スナッギング等、布帛としての物性が悪化し、また
洗濯により性能劣化はまぬがれないものである。
より布の平滑性を高めるなどの表面処理が行われている
が、このような特殊加工法は良好な耐摩擦溶融性を示す
が、スナッギング等、布帛としての物性が悪化し、また
洗濯により性能劣化はまぬがれないものである。
【０００４】また、綿との交編、交織又は綿との複合糸
（単なる撚糸、精紡交撚等）とすることにより合成繊維
を熱から補強する方法もとられている。しかしながらこ
の場合摩擦により表層の合成繊維が溶融することには違
いなく、さらに綿の耐色性、あるいは加工工賃にもとづ
くコスト高などの問題点をも抱えている。
（単なる撚糸、精紡交撚等）とすることにより合成繊維
を熱から補強する方法もとられている。しかしながらこ
の場合摩擦により表層の合成繊維が溶融することには違
いなく、さらに綿の耐色性、あるいは加工工賃にもとづ
くコスト高などの問題点をも抱えている。
【０００５】そこでこれらのような後加工による機能付
与ではなく原糸そのものが性能を発現するものとして、
芯成分に鞘成分の重合体より低融点のポリマーを使用す
る芯鞘型複合紡糸繊維が特開平４−１１００６号公報で
提案されている。すなわち、この繊維は、鞘成分として
ポリエチレンテレフタレート、芯成分としてポリプロピ
レンあるいはナイロン１２を配した複合紡糸繊維であ
る。
与ではなく原糸そのものが性能を発現するものとして、
芯成分に鞘成分の重合体より低融点のポリマーを使用す
る芯鞘型複合紡糸繊維が特開平４−１１００６号公報で
提案されている。すなわち、この繊維は、鞘成分として
ポリエチレンテレフタレート、芯成分としてポリプロピ
レンあるいはナイロン１２を配した複合紡糸繊維であ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】さらに、耐摩擦溶融性
を改善するため、芯成分ポリマーとしてナイロン１２よ
りも低い融点を示す可塑化低融点ナイロン１２あるいは
ナイロン６／１２共重合体を採用した場合、その耐摩擦
溶融性能は、あまり、発現しないことが明らかとなっ
た。本発明は、特開平４−１１００６号公報で開示され
た従来の技術を改善し、さらに、耐摩擦溶融性を高め、
接圧摩擦させても溶融跡がほとんどみられない繊維を提
供することを目的とする。
を改善するため、芯成分ポリマーとしてナイロン１２よ
りも低い融点を示す可塑化低融点ナイロン１２あるいは
ナイロン６／１２共重合体を採用した場合、その耐摩擦
溶融性能は、あまり、発現しないことが明らかとなっ
た。本発明は、特開平４−１１００６号公報で開示され
た従来の技術を改善し、さらに、耐摩擦溶融性を高め、
接圧摩擦させても溶融跡がほとんどみられない繊維を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、芯成分
ポリマーが、鞘成分よりも低融点、かつ、融解熱量が９
０Ｊ／ｇ以上を有するポリマーであることを特徴とする
耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維である。
ポリマーが、鞘成分よりも低融点、かつ、融解熱量が９
０Ｊ／ｇ以上を有するポリマーであることを特徴とする
耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊維である。
【０００８】従来から、鞘部にポリエチレンテレフタレ
ートを配し、芯部にポリプロピレンあるいはナイロン１
２を配した芯鞘型複合紡糸繊維が良好な耐摩擦溶融性を
発現することが知られていた。
ートを配し、芯部にポリプロピレンあるいはナイロン１
２を配した芯鞘型複合紡糸繊維が良好な耐摩擦溶融性を
発現することが知られていた。
【０００９】しかしながら、より融点の低い可塑化低融
点ナイロン１２（融点＝１７１．５℃，融解熱量＝４
７．６Ｊ／ｇ）あるいはナイロン６／１２共重合体（融
点＝１４７．１℃，融解熱量＝４３．４Ｊ／ｇ）を芯成
分ポリマーとした芯鞘型複合紡糸繊維は、耐摩擦溶融性
能があまり改善されず、芯成分ポリマーとして融点が低
く、かつ、融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上であるポリマーを
用いることによって、本発明の目的とする耐摩擦溶融性
能に優れた繊維となる。
点ナイロン１２（融点＝１７１．５℃，融解熱量＝４
７．６Ｊ／ｇ）あるいはナイロン６／１２共重合体（融
点＝１４７．１℃，融解熱量＝４３．４Ｊ／ｇ）を芯成
分ポリマーとした芯鞘型複合紡糸繊維は、耐摩擦溶融性
能があまり改善されず、芯成分ポリマーとして融点が低
く、かつ、融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上であるポリマーを
用いることによって、本発明の目的とする耐摩擦溶融性
能に優れた繊維となる。
【００１０】本発明の鞘成分ポリマーにはポリエチレン
テレフタレート（融点＝２５６℃，融解熱量＝４１Ｊ／
ｇ）、ナイロン６６（融点＝２６５℃，融解熱量＝６７
Ｊ／ｇ）およびナイロン６（融点＝２２４℃，融解熱量
＝６７Ｊ／ｇ）を用いることができるが、主たる繰返し
単位がポリエチレンテレフタレートの繰り返し単位から
構成されるポリエステル重合体が好ましく用いられる。
一方芯成分ポリマーとして該鞘成分ポリマーよりも低融
点を示しかつ融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有する高密度
ポリエチレン（融点＝１３０℃，融解熱量＝１３５Ｊ／
ｇ）を用いることができる。芯成分として、低密度ポリ
エチレン（融点１１４℃，融解熱量７７Ｊ／ｇ）、ポリ
プロピレン（融点＝１６８℃，融解熱量＝８１Ｊ／ｇ）
あるいはナイロン１２（融点＝１８２℃，融解熱量＝５
５Ｊ／ｇ）などを用いると耐摩擦溶融性能は、ある程度
発現するものの、本発明の目的とする接圧摩擦させても
溶融跡がほとんどみられない繊維とはならない。
テレフタレート（融点＝２５６℃，融解熱量＝４１Ｊ／
ｇ）、ナイロン６６（融点＝２６５℃，融解熱量＝６７
Ｊ／ｇ）およびナイロン６（融点＝２２４℃，融解熱量
＝６７Ｊ／ｇ）を用いることができるが、主たる繰返し
単位がポリエチレンテレフタレートの繰り返し単位から
構成されるポリエステル重合体が好ましく用いられる。
一方芯成分ポリマーとして該鞘成分ポリマーよりも低融
点を示しかつ融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有する高密度
ポリエチレン（融点＝１３０℃，融解熱量＝１３５Ｊ／
ｇ）を用いることができる。芯成分として、低密度ポリ
エチレン（融点１１４℃，融解熱量７７Ｊ／ｇ）、ポリ
プロピレン（融点＝１６８℃，融解熱量＝８１Ｊ／ｇ）
あるいはナイロン１２（融点＝１８２℃，融解熱量＝５
５Ｊ／ｇ）などを用いると耐摩擦溶融性能は、ある程度
発現するものの、本発明の目的とする接圧摩擦させても
溶融跡がほとんどみられない繊維とはならない。
【００１１】このようにして製造された繊維は、ロータ
ー型摩擦溶融試験により６ｋｇの荷重にて３秒間の接圧
摩擦させても溶融跡がほとんど見られない。
ー型摩擦溶融試験により６ｋｇの荷重にて３秒間の接圧
摩擦させても溶融跡がほとんど見られない。
【００１２】本発明の複合繊維が何故優れた耐摩擦溶融
性を発揮するのか、その理由は明確ではないが、摩擦に
よって生じた熱で芯部がその融点付近まで温度上昇して
溶融しようとし、この際に生じる融解吸熱作用により鞘
部の温度上昇が抑制されるためと考えられ、芯成分とし
て融解熱量の小さい可塑化ナイロン１２あるいは共重合
物を有するよりも融解熱量の大きいナイロン１２のほう
がその性能がより発揮されることからも十分理解でき
る。
性を発揮するのか、その理由は明確ではないが、摩擦に
よって生じた熱で芯部がその融点付近まで温度上昇して
溶融しようとし、この際に生じる融解吸熱作用により鞘
部の温度上昇が抑制されるためと考えられ、芯成分とし
て融解熱量の小さい可塑化ナイロン１２あるいは共重合
物を有するよりも融解熱量の大きいナイロン１２のほう
がその性能がより発揮されることからも十分理解でき
る。
【００１３】さらにこのことから、より性能発現性を大
きくする方法として芯成分ポリマーには鞘成分ポリマー
よりも低融点かつ大きな融解熱量（９０Ｊ／ｇ以上）を
有するポリマーが有効であり、たとえば高密度ポリエチ
レンはポリプロピレンあるいはナイロン１２よりも融解
熱量が大きく性能発現性も大きい。
きくする方法として芯成分ポリマーには鞘成分ポリマー
よりも低融点かつ大きな融解熱量（９０Ｊ／ｇ以上）を
有するポリマーが有効であり、たとえば高密度ポリエチ
レンはポリプロピレンあるいはナイロン１２よりも融解
熱量が大きく性能発現性も大きい。
【００１４】
【実施例】以下本発明を実施例によりさらに具体的に説
明するが、実施例中の摩擦溶融試験はＪＩＳ・Ｌ１０５
６Ｂ法（ローター型摩擦溶融試験機を用いる方法）によ
るものである。 ［実施例１］相対粘度１．６，密度１．３８ｇ／ｃ
ｍ3 ，融点２５６℃のポリエチレンテレフタレート重合
体（ＰＥＴ）を鞘部に、ＭＩ（メルトフローインデック
ス）が２０ｇ／１０ｍｉｎ，密度０．９６ｇ／ｃｍ3 ，
融点１３０℃，融解熱量１３５Ｊ／ｇの高密度ポリエチ
レン重合体（ＰＥ）を芯部に用い、芯鞘複合比率（容積
比）：高密度ＰＥ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複
合紡糸し、２３４．２ｄの未延伸糸を得た。次に公知の
２段型延伸機で延伸し、８７．６ｄ／２４ｆの原糸が得
られ安定性も良好であった。次に得られた原糸を使用し
２段ヒーター付き仮撚加工を実施した。この時のヒータ
ー温度はポリエステル１００％原糸の場合より低めの１
４０℃を採用したが仮撚プロセスは糸切れもなく安定し
ていた。この仮撚加工糸を使用し２０Ｇ丸編機でスポー
ツ衣料に使用する場合の代表的組織であるモックロディ
で編成しポリエステル繊維使用時に採用する通常の染色
工程で染色仕上げを実施した。色の鮮明性および風合い
など良好な生地が得られた。得られた生地についてロー
タ型摩擦溶融テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施した
ところ、溶融跡はほとんど認められず、穴あき現象は全
く見られなかった。
明するが、実施例中の摩擦溶融試験はＪＩＳ・Ｌ１０５
６Ｂ法（ローター型摩擦溶融試験機を用いる方法）によ
るものである。 ［実施例１］相対粘度１．６，密度１．３８ｇ／ｃ
ｍ3 ，融点２５６℃のポリエチレンテレフタレート重合
体（ＰＥＴ）を鞘部に、ＭＩ（メルトフローインデック
ス）が２０ｇ／１０ｍｉｎ，密度０．９６ｇ／ｃｍ3 ，
融点１３０℃，融解熱量１３５Ｊ／ｇの高密度ポリエチ
レン重合体（ＰＥ）を芯部に用い、芯鞘複合比率（容積
比）：高密度ＰＥ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複
合紡糸し、２３４．２ｄの未延伸糸を得た。次に公知の
２段型延伸機で延伸し、８７．６ｄ／２４ｆの原糸が得
られ安定性も良好であった。次に得られた原糸を使用し
２段ヒーター付き仮撚加工を実施した。この時のヒータ
ー温度はポリエステル１００％原糸の場合より低めの１
４０℃を採用したが仮撚プロセスは糸切れもなく安定し
ていた。この仮撚加工糸を使用し２０Ｇ丸編機でスポー
ツ衣料に使用する場合の代表的組織であるモックロディ
で編成しポリエステル繊維使用時に採用する通常の染色
工程で染色仕上げを実施した。色の鮮明性および風合い
など良好な生地が得られた。得られた生地についてロー
タ型摩擦溶融テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施した
ところ、溶融跡はほとんど認められず、穴あき現象は全
く見られなかった。
【００１５】［比較例１］実施例１における芯成分とし
て、ＭＩが４５ｇ／１０ｍｉｎ，密度０．９２ｇ／ｃｍ
3 ，融点１７０℃，融解熱量８１Ｊ／ｇのポリプロピレ
ン重合体（ＰＰ）を芯部に用い、芯鞘複合比率（容積
比）：ＰＰ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複合紡糸
し、２３６．０ｄの未延伸糸を得た。以下同様に延伸加
工を行い、９０．４ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も
良好であった。次に得られた原糸を使用し、ヒーター温
度：１５０℃にて仮撚加工を実施した。以下同様に編
成、染色を行い、摩擦テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を
実施したところ、引っ張っても糸切れは生ぜず、穴あき
現象は見られないものの、溶融跡が見られた。
て、ＭＩが４５ｇ／１０ｍｉｎ，密度０．９２ｇ／ｃｍ
3 ，融点１７０℃，融解熱量８１Ｊ／ｇのポリプロピレ
ン重合体（ＰＰ）を芯部に用い、芯鞘複合比率（容積
比）：ＰＰ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複合紡糸
し、２３６．０ｄの未延伸糸を得た。以下同様に延伸加
工を行い、９０．４ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も
良好であった。次に得られた原糸を使用し、ヒーター温
度：１５０℃にて仮撚加工を実施した。以下同様に編
成、染色を行い、摩擦テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を
実施したところ、引っ張っても糸切れは生ぜず、穴あき
現象は見られないものの、溶融跡が見られた。
【００１６】［比較例２］実施例１における芯成分とし
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１８２℃，融解熱量
５５Ｊ／ｇのナイロン１２（Ｎ１２）を芯部に用い、芯
鞘複合比率（容積比）：Ｎ１２／ＰＥＴ＝１／４として
２９０℃で複合紡糸し、２３６．０ｄの未延伸糸を得
た。以下同様に延伸加工を行い、９０．４ｄ／２４ｆの
原糸が得られ安定性も良好であった。次に得られた原糸
を使用し、ヒーター温度：１５０℃にて仮撚加工を実施
した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦テスト（荷重
６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、引っ張っても糸切
れは生ぜず、穴あき現象は見られないものの、溶融跡が
見られた。
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１８２℃，融解熱量
５５Ｊ／ｇのナイロン１２（Ｎ１２）を芯部に用い、芯
鞘複合比率（容積比）：Ｎ１２／ＰＥＴ＝１／４として
２９０℃で複合紡糸し、２３６．０ｄの未延伸糸を得
た。以下同様に延伸加工を行い、９０．４ｄ／２４ｆの
原糸が得られ安定性も良好であった。次に得られた原糸
を使用し、ヒーター温度：１５０℃にて仮撚加工を実施
した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦テスト（荷重
６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、引っ張っても糸切
れは生ぜず、穴あき現象は見られないものの、溶融跡が
見られた。
【００１７】［比較例３］実施例１における芯成分とし
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１７２℃，融解熱量
４８Ｊ／ｇの可塑低融点化ナイロン１２を芯部に用い、
芯鞘複合比率（容積比）：可塑低融点化Ｎ１２／ＰＥＴ
＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２１８．１ｄの
未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行い、９０．４
ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好であった。次に
得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１６０℃にて仮
撚加工を実施した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦
テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、あま
り、耐摩擦溶融性能がなかった。
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１７２℃，融解熱量
４８Ｊ／ｇの可塑低融点化ナイロン１２を芯部に用い、
芯鞘複合比率（容積比）：可塑低融点化Ｎ１２／ＰＥＴ
＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２１８．１ｄの
未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行い、９０．４
ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好であった。次に
得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１６０℃にて仮
撚加工を実施した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦
テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、あま
り、耐摩擦溶融性能がなかった。
【００１８】［比較例４］実施例１における芯成分とし
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１４７℃，融解熱量
４３Ｊ／ｇの可塑低融点化ナイロン１２を芯部に用い、
芯鞘複合比率（容積比）：可塑低融点化Ｎ１２／ＰＥＴ
＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２４３．０ｄの
未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行い、９２．０
ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好であった。次に
得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１６０℃にて仮
撚加工を実施した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦
テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、あま
り、耐摩擦溶融性能がなかった。
て、密度１．０２ｇ／ｃｍ3 ，融点１４７℃，融解熱量
４３Ｊ／ｇの可塑低融点化ナイロン１２を芯部に用い、
芯鞘複合比率（容積比）：可塑低融点化Ｎ１２／ＰＥＴ
＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２４３．０ｄの
未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行い、９２．０
ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好であった。次に
得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１６０℃にて仮
撚加工を実施した。以下同様に編成、染色を行い、摩擦
テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施したところ、あま
り、耐摩擦溶融性能がなかった。
【００１９】［比較例５］実施例１における芯成分とし
て、融点１１４℃，融解熱量７７Ｊ／ｇの低密度ポリエ
チレンを芯部に用い、芯鞘複合比率（容積比）：低密度
ＰＥ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２
４３．０ｄの未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行
い、９２．０ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好で
あった。次に得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１
４０℃にて仮撚加工を実施した。以下同様に編成、染色
を行い、摩擦テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施した
ところ、引っ張っても糸切れは生ぜず、穴あき現象は見
られないものの、溶融跡が見られた。
て、融点１１４℃，融解熱量７７Ｊ／ｇの低密度ポリエ
チレンを芯部に用い、芯鞘複合比率（容積比）：低密度
ＰＥ／ＰＥＴ＝１／４として２９０℃で複合紡糸し、２
４３．０ｄの未延伸糸を得た。以下同様に延伸加工を行
い、９２．０ｄ／２４ｆの原糸が得られ安定性も良好で
あった。次に得られた原糸を使用し、ヒーター温度：１
４０℃にて仮撚加工を実施した。以下同様に編成、染色
を行い、摩擦テスト（荷重６ｋｇ，３秒間）を実施した
ところ、引っ張っても糸切れは生ぜず、穴あき現象は見
られないものの、溶融跡が見られた。
【００２０】
【発明の効果】スポーツ用衣料として、近年、木の床面
を有した屋内競技場及び人工芝の球技場など増加にとも
ない、耐摩擦溶融性能の高い繊維の開発が望まれていた
が、本発明の繊維は、床面にスライディングし、過度の
摩擦が生じたときにも発生する摩擦熱により溶融しない
繊維であり、スポーツ用衣料に最適な繊維である。
を有した屋内競技場及び人工芝の球技場など増加にとも
ない、耐摩擦溶融性能の高い繊維の開発が望まれていた
が、本発明の繊維は、床面にスライディングし、過度の
摩擦が生じたときにも発生する摩擦熱により溶融しない
繊維であり、スポーツ用衣料に最適な繊維である。
Claims (4)
- 【請求項１】 芯成分ポリマーが、鞘成分よりも低融
点、かつ、融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有するポリマー
であることを特徴とする耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型
複合繊維。 - 【請求項２】 主たる繰返し単位がポリエチレンテレフ
タレートの繰り返し単位から構成されるポリエステル重
合体を鞘部に配し、該ポリエステル重合体よりも低融点
かつ融解熱量が９０Ｊ／ｇ以上を有する重合体を芯部に
配した請求項１記載の耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複
合繊維。 - 【請求項３】 高密度ポリエチレン重合体を芯部に用い
る請求項１記載の耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型複合繊
維。 - 【請求項４】 ローター型摩擦溶融試験により６ｋｇの
荷重にて３秒間の接圧摩擦させても溶融跡がほとんどみ
られない請求項１記載の耐摩擦溶融性能を有する芯鞘型
複合繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19879492A JP3154561B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 耐摩擦溶融性能を有するスポーツ衣料用芯鞘型複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19879492A JP3154561B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 耐摩擦溶融性能を有するスポーツ衣料用芯鞘型複合繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649712A true JPH0649712A (ja) | 1994-02-22 |
| JP3154561B2 JP3154561B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=16397019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19879492A Expired - Lifetime JP3154561B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 耐摩擦溶融性能を有するスポーツ衣料用芯鞘型複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3154561B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012193483A (ja) * | 2011-03-18 | 2012-10-11 | Daiwabo Holdings Co Ltd | 芯鞘型複合繊維及びこれを用いた繊維構造物 |
| JP2013234407A (ja) * | 2012-05-09 | 2013-11-21 | Teijin Ltd | 冷感に優れた複合繊維 |
| JP2014070323A (ja) * | 2012-09-29 | 2014-04-21 | Kb Seiren Ltd | 複合繊維 |
| CN103993384A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-08-20 | 江苏德力化纤有限公司 | 一种仿麻fdy纤维及其制备方法 |
| JP2015206134A (ja) * | 2014-04-18 | 2015-11-19 | Ｋｂセーレン株式会社 | 複合繊維および布帛 |
| KR20160143634A (ko) | 2014-04-18 | 2016-12-14 | 케이비 세렌 가부시키가이샤 | 복합섬유, 그것으로 이루어지는 가연가공사 및 그 제조방법, 및 포백 |
-
1992
- 1992-07-24 JP JP19879492A patent/JP3154561B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
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