JPH0650091B2 - あ燃機関の燃料噴射制御方法 - Google Patents
あ燃機関の燃料噴射制御方法Info
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- JPH0650091B2 JPH0650091B2 JP58146731A JP14673183A JPH0650091B2 JP H0650091 B2 JPH0650091 B2 JP H0650091B2 JP 58146731 A JP58146731 A JP 58146731A JP 14673183 A JP14673183 A JP 14673183A JP H0650091 B2 JPH0650091 B2 JP H0650091B2
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
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- H02P6/12—Monitoring commutation; Providing indication of commutation failure
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Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は燃料噴射弁により噴射燃料量の制御を行う内燃
機関の燃料噴射制御方法に関する。
機関の燃料噴射制御方法に関する。
従来技術 自動車用内燃機関の場合、必要とされる燃料量の制御範
囲は最小量の約５０倍までの範囲である。したがって、
燃料の計量を駆動周波数によって行う燃料噴射弁を用い
て上記の燃料量の制御を行う場合、その駆動周波数の最
大周波数は最小周波数の約５０倍が必要である。
囲は最小量の約５０倍までの範囲である。したがって、
燃料の計量を駆動周波数によって行う燃料噴射弁を用い
て上記の燃料量の制御を行う場合、その駆動周波数の最
大周波数は最小周波数の約５０倍が必要である。
一方、上記の最小周波数は内燃機関の最大回転数におけ
る吸気周波数よりも大きいことが必要であり、例えば４
サイクル内燃機関と最大回転数６０００rpmに対してそ
の最小周波数は５０Hz以上となる。よって最小周波数を
５０Hzとしたとき、燃料噴射弁の駆動周波数は５０Hzか
ら２５００Hzまでの制御範囲が要求される。
る吸気周波数よりも大きいことが必要であり、例えば４
サイクル内燃機関と最大回転数６０００rpmに対してそ
の最小周波数は５０Hz以上となる。よって最小周波数を
５０Hzとしたとき、燃料噴射弁の駆動周波数は５０Hzか
ら２５００Hzまでの制御範囲が要求される。
しかし、燃料噴射弁は本出願で開示されるような高速応
答性のものであっても、燃料吸入時の応答遅れ、消費電
力、耐久性等の理由によりその最大周波数が１０００Hz
程度に制限される。それゆえ、噴射燃料量の制御範囲を
充分に広くとって効果的な燃料噴射制御を行えないとい
う問題点がある。
答性のものであっても、燃料吸入時の応答遅れ、消費電
力、耐久性等の理由によりその最大周波数が１０００Hz
程度に制限される。それゆえ、噴射燃料量の制御範囲を
充分に広くとって効果的な燃料噴射制御を行えないとい
う問題点がある。
発明の目的 本発明の目的は、燃料噴射弁の燃料調量の制御因子とし
て駆動周波数の他にもう１つの因子を用い、この両方の
因子を同格にかつ連続的に変化させて調量を行うという
構想に基づき、比較的低い駆動周波数による駆動を可能
にし、消費電力の低減および耐久性の向上を可能にし、
かつ燃料調量特性の直線性を確保することにある。
て駆動周波数の他にもう１つの因子を用い、この両方の
因子を同格にかつ連続的に変化させて調量を行うという
構想に基づき、比較的低い駆動周波数による駆動を可能
にし、消費電力の低減および耐久性の向上を可能にし、
かつ燃料調量特性の直線性を確保することにある。
発明の構成 本発明においては、内燃機関の吸入空気量を検出し、こ
の検出された吸入空気量の増加に対応して増加するよう
に必要な燃料量を演算し、 この演算された燃料量の増加に応じて増加する周波数の
電気信号によって燃料噴射弁のアクチュエータを駆動し
て、単位時間当たりの噴射回数を増加しつつ、前記演算
された燃料量または前記周波数の増加に応じて前記電気
信号の駆動電圧値と駆動電圧印加時間との一方を増加し
て、前記燃料噴射弁での噴射１回当たりの噴射量を増加
させて前記必要な燃料量を噴射する内燃機関の燃料噴射
制御方法が提供される。また、前記周波数を横軸とし、
パラメータを前記駆動電圧値または駆動電圧印加時間と
して、縦軸を前記必要な燃料量としたとき、前記周波数
と燃料量の相関が、前記必要な燃料量の最小燃料量と最
大燃料量の２点を結ぶ直線を上弦とする円弧となるよう
に、前記各周波数に対応する前記駆動電圧値または駆動
電圧印加時間が決定するようにしてもよい。
の検出された吸入空気量の増加に対応して増加するよう
に必要な燃料量を演算し、 この演算された燃料量の増加に応じて増加する周波数の
電気信号によって燃料噴射弁のアクチュエータを駆動し
て、単位時間当たりの噴射回数を増加しつつ、前記演算
された燃料量または前記周波数の増加に応じて前記電気
信号の駆動電圧値と駆動電圧印加時間との一方を増加し
て、前記燃料噴射弁での噴射１回当たりの噴射量を増加
させて前記必要な燃料量を噴射する内燃機関の燃料噴射
制御方法が提供される。また、前記周波数を横軸とし、
パラメータを前記駆動電圧値または駆動電圧印加時間と
して、縦軸を前記必要な燃料量としたとき、前記周波数
と燃料量の相関が、前記必要な燃料量の最小燃料量と最
大燃料量の２点を結ぶ直線を上弦とする円弧となるよう
に、前記各周波数に対応する前記駆動電圧値または駆動
電圧印加時間が決定するようにしてもよい。
実施例 本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射制御方法
を行う装置が第１図に示される。第１図において、Ｅは
内燃機関であって、シリンダブロック１０、ピストン１
１、点火プラグ１２、吸気弁１３、排気弁１４、吸気管
１５、排気管１６等により構成されている。吸気管１５
の内部にはスロットル弁１７が設けられ、また、吸気管
１５の管壁には燃料噴射弁２が設けられている。なお、
燃料噴射弁２としては、後述するごとく、応答性の早い
電歪式アクチュエータを有するものを用いる。
を行う装置が第１図に示される。第１図において、Ｅは
内燃機関であって、シリンダブロック１０、ピストン１
１、点火プラグ１２、吸気弁１３、排気弁１４、吸気管
１５、排気管１６等により構成されている。吸気管１５
の内部にはスロットル弁１７が設けられ、また、吸気管
１５の管壁には燃料噴射弁２が設けられている。なお、
燃料噴射弁２としては、後述するごとく、応答性の早い
電歪式アクチュエータを有するものを用いる。
また、吸気管１５はエアクリーナ１８を介して大気と導
通しており、このエアクリーナ１８の下流には吸入空気
量を測定するためのエアフローメータ３１が設けられて
いる。エアフローメータとしては、たとえば風速すなわ
ち吸入空気量に比例したアナログ電圧を発生する熱線風
速計形のものを用いる。
通しており、このエアクリーナ１８の下流には吸入空気
量を測定するためのエアフローメータ３１が設けられて
いる。エアフローメータとしては、たとえば風速すなわ
ち吸入空気量に比例したアナログ電圧を発生する熱線風
速計形のものを用いる。
燃料噴射弁２にはフィードポンプ４１，フィルタ４２を
介して燃料タンク４３により燃料が供給される。このと
きの燃料フィード圧はプレッシャレギュレータ４４によ
って一定たとえば３kg/cm2に保持される。なお、プレッ
シャレギュレータ４４から吐出された燃料は燃料タンク
４３に戻る。
介して燃料タンク４３により燃料が供給される。このと
きの燃料フィード圧はプレッシャレギュレータ４４によ
って一定たとえば３kg/cm2に保持される。なお、プレッ
シャレギュレータ４４から吐出された燃料は燃料タンク
４３に戻る。
シリンダブロック１０のウォータジャケット１９にはそ
の冷却水温度を検出するための水温センサ３２が設けら
れている。水温センサ３２はたとえばサーミスタにより
構成され冷却水の温度に応じたアナログ電圧を発生す
る。
の冷却水温度を検出するための水温センサ３２が設けら
れている。水温センサ３２はたとえばサーミスタにより
構成され冷却水の温度に応じたアナログ電圧を発生す
る。
排気管１６には排気ガス中の酸素成分濃度に応じた電気
信号を発生するO2センサ３３が設けられている。すなわ
ち、O2センサ３３は空燃比が理論空燃比に対してリーン
側かリッチ側かに応じて異なる２値の出力電圧を発生す
る。
信号を発生するO2センサ３３が設けられている。すなわ
ち、O2センサ３３は空燃比が理論空燃比に対してリーン
側かリッチ側かに応じて異なる２値の出力電圧を発生す
る。
なお、５１はバッテリ，５２はイグニッションスイッチ
を示す。
を示す。
制御回路６は、エアフローメータ３１，水温センサ３
２，O2センサ３３等の各出力信号を処理して燃料噴射弁
２の制御等を行うものであり、たとえばマイクロコンピ
ュータにより構成される。
２，O2センサ３３等の各出力信号を処理して燃料噴射弁
２の制御等を行うものであり、たとえばマイクロコンピ
ュータにより構成される。
第１図装置における燃料噴射弁２の側断面図が第２図に
示される。この燃料噴射弁２は一般にユニットインジェ
クタと呼ばれるものであり、電歪式アクチュエータ２０
１の伸縮によってポンプ作用を行い、燃料を噴射供給す
るものである。
示される。この燃料噴射弁２は一般にユニットインジェ
クタと呼ばれるものであり、電歪式アクチュエータ２０
１の伸縮によってポンプ作用を行い、燃料を噴射供給す
るものである。
電歪式アクチュエータ２０１は電歪効果を有する薄い円
盤状の素子を円柱状に積層したものであり、各々の素子
はその厚み方向に５００Ｖを印加すると約０．５μｍ伸
長し、逆に−５００Ｖを印加すると約０．５μｍ収縮す
る。よってこの素子を１００枚積層すればその１００倍
の伸縮が得られる。この電歪式アクチュエータ２０１に
電圧の印加を行うためにリード線２０２を用いており、
このリード線はグロメット２０３を介してケーシングア
ッパ２０４を貫通して外部に取り出されており、制御回
路６に接続される。
盤状の素子を円柱状に積層したものであり、各々の素子
はその厚み方向に５００Ｖを印加すると約０．５μｍ伸
長し、逆に−５００Ｖを印加すると約０．５μｍ収縮す
る。よってこの素子を１００枚積層すればその１００倍
の伸縮が得られる。この電歪式アクチュエータ２０１に
電圧の印加を行うためにリード線２０２を用いており、
このリード線はグロメット２０３を介してケーシングア
ッパ２０４を貫通して外部に取り出されており、制御回
路６に接続される。
電歪式アクチュエータ２０１の伸縮動作はピストン２０
５に直接伝達され、これを往復動させる。ピストン２０
５はケーシングアッパ２０４に形成したシリンダ204a内
を摺動し、ポンプ室２０６の容積を拡大および縮少して
ポンプ仕事を行う。ポンプ室２０６内には皿バネ２０７
が設けてあり、電歪式アクチュエータ２０１の収縮方向
にピストン２０５を付勢している。ポンプ室２０６が縮
少するとき、ポンプ室２０６内の燃料は高圧となって噴
射弁２０８に供給され、その噴口209aから噴出する。
５に直接伝達され、これを往復動させる。ピストン２０
５はケーシングアッパ２０４に形成したシリンダ204a内
を摺動し、ポンプ室２０６の容積を拡大および縮少して
ポンプ仕事を行う。ポンプ室２０６内には皿バネ２０７
が設けてあり、電歪式アクチュエータ２０１の収縮方向
にピストン２０５を付勢している。ポンプ室２０６が縮
少するとき、ポンプ室２０６内の燃料は高圧となって噴
射弁２０８に供給され、その噴口209aから噴出する。
噴出弁２０８はノズルボディ２０９とニードル２１０と
によりなり、ニードル２１０は大小の径を持つ段付き
で、その小径部210aがノズルボディ２０９に設けた噴口
209aを開閉する。ニードル２１０の大径部210bの端面に
はフィードポンプ４１から供給される燃料圧が作用して
おり、ニードル２１０が噴口209aが閉じるように働いて
いる。この燃料はフィードポンプ４１からケーシングア
パ２０４に設けた燃料入口204dよりケーシングアッパ２
０４を構成する壁内に設けた燃料通路204bを経て、さら
にディスタンスピース２１１に設けた燃料通路211aを経
て、ノズルボディ２０９に設けた背圧室209bに至ってい
る。
によりなり、ニードル２１０は大小の径を持つ段付き
で、その小径部210aがノズルボディ２０９に設けた噴口
209aを開閉する。ニードル２１０の大径部210bの端面に
はフィードポンプ４１から供給される燃料圧が作用して
おり、ニードル２１０が噴口209aが閉じるように働いて
いる。この燃料はフィードポンプ４１からケーシングア
パ２０４に設けた燃料入口204dよりケーシングアッパ２
０４を構成する壁内に設けた燃料通路204bを経て、さら
にディスタンスピース２１１に設けた燃料通路211aを経
て、ノズルボディ２０９に設けた背圧室209bに至ってい
る。
ディスタンスピース２１１はポンプ室２０６と噴射弁２
０８とを隔離しているが、ポンプ室２０６と燃料だまり
209cとを結ぶ燃料通路211bを備えている。燃料だまり20
9cはノズルボディ２０９内に設けてあって、ニードル２
１０の段部210cにその燃料圧がニードル２１０によって
噴口209aを開けるように作用している。自然状態ではニ
ードル２１０が噴口209aを閉じようとする力が勝ってい
るが、ポンプ室２０６が縮少したときのみニードル２１
０は噴口209aを燃料だまり209cに開放することができ
る。
０８とを隔離しているが、ポンプ室２０６と燃料だまり
209cとを結ぶ燃料通路211bを備えている。燃料だまり20
9cはノズルボディ２０９内に設けてあって、ニードル２
１０の段部210cにその燃料圧がニードル２１０によって
噴口209aを開けるように作用している。自然状態ではニ
ードル２１０が噴口209aを閉じようとする力が勝ってい
るが、ポンプ室２０６が縮少したときのみニードル２１
０は噴口209aを燃料だまり209cに開放することができ
る。
ポンプ室２０６が拡大するとき、逆止弁２１２を介して
燃料通路211aからポンプ室２０６内に燃料を吸入する。
この逆止弁２１２はディスタンスピース２１１に設けら
れており、弁体である鋼球212aがポンプ室２０６内に脱
落しないように、ピストン２０５に設けた突起205aがス
トッパーの役割を担っている。
燃料通路211aからポンプ室２０６内に燃料を吸入する。
この逆止弁２１２はディスタンスピース２１１に設けら
れており、弁体である鋼球212aがポンプ室２０６内に脱
落しないように、ピストン２０５に設けた突起205aがス
トッパーの役割を担っている。
ケーシングアップ２０４とディスタンスピース２１１と
ノズルボディ２０９とは同径であって、その順序に積み
重ねられ、袋ナット状のケーシングロア２１３によって
軸方向に押圧され固定される。このためにケーシングロ
ア２１３のメネジ213aとケーシングアッパ２０４のオネ
ジ204cとがネジ結合されている。なお、２１４はＯリン
グ、２１５はノックピンである。
ノズルボディ２０９とは同径であって、その順序に積み
重ねられ、袋ナット状のケーシングロア２１３によって
軸方向に押圧され固定される。このためにケーシングロ
ア２１３のメネジ213aとケーシングアッパ２０４のオネ
ジ204cとがネジ結合されている。なお、２１４はＯリン
グ、２１５はノックピンである。
この燃料噴射弁２の１回の動作あたりの吐出燃料量は電
歪式アクチュエータ２０１のストロークによって決ま
り、該ストロークは印加される駆動電圧によって決ま
る。１回の動作あたりの吐出燃料量ｑと駆動電圧Ｖとは
ほぼリニアな関係にあり、その特性が第３図に示され
る。
歪式アクチュエータ２０１のストロークによって決ま
り、該ストロークは印加される駆動電圧によって決ま
る。１回の動作あたりの吐出燃料量ｑと駆動電圧Ｖとは
ほぼリニアな関係にあり、その特性が第３図に示され
る。
第３図において、横軸は駆動電圧(V)、縦軸は吐出燃料
量（mg／st）であり、駆動電圧が約３００Ｖ以上でリニ
アな特性となる。駆動電圧が３００Ｖを下回るとその吐
出燃料量が不安定になり、また５００Ｖを越えると電歪
素子の厚み方向にフラッシュオーバを起こす危険がある
ので、駆動電圧は３００Ｖから５００Ｖの範囲が望まし
い。
量（mg／st）であり、駆動電圧が約３００Ｖ以上でリニ
アな特性となる。駆動電圧が３００Ｖを下回るとその吐
出燃料量が不安定になり、また５００Ｖを越えると電歪
素子の厚み方向にフラッシュオーバを起こす危険がある
ので、駆動電圧は３００Ｖから５００Ｖの範囲が望まし
い。
燃料噴射弁２の単位時間あたりの供給燃料量Ｑとその駆
動周波数つまりアクチェータの振動回数との関係が第４
図に示される。第４図において、横軸は駆動周波数(H
z)、縦軸は供給燃料量（ｇ／sec）をあらわす。供給燃
料量は燃料噴射弁２の１回の動作あたりの吐出燃料量に
駆動周波数をかけたものであり、駆動電圧を３００Ｖ，
４００Ｖ，５００Ｖとしたときにはそれぞれ第４図中に
点線で示すような特性となる。
動周波数つまりアクチェータの振動回数との関係が第４
図に示される。第４図において、横軸は駆動周波数(H
z)、縦軸は供給燃料量（ｇ／sec）をあらわす。供給燃
料量は燃料噴射弁２の１回の動作あたりの吐出燃料量に
駆動周波数をかけたものであり、駆動電圧を３００Ｖ，
４００Ｖ，５００Ｖとしたときにはそれぞれ第４図中に
点線で示すような特性となる。
次に第１図装置における動作を説明する。内燃機関Ｅを
排気量２の４サイクル・ガソリンエンジンとする。そ
の要求供給燃料量は運転条件によって異なる。エアフロ
ーメータ３１，水温センサ３２，O2センサ３３からの信
号を受けた制御回路６は必要な供給燃料量を決定し、そ
の供給燃料量に対応した駆動信号を燃料噴射弁２に供給
し、燃料噴射弁２から該供給燃料量を噴射供給する。供
給燃料量は最少量で０．２ｇ／sec、最大量で１０ｇ／s
ecであり、燃料噴射弁２はこの範囲の燃料量を精密に供
給できなくてはならない。
排気量２の４サイクル・ガソリンエンジンとする。そ
の要求供給燃料量は運転条件によって異なる。エアフロ
ーメータ３１，水温センサ３２，O2センサ３３からの信
号を受けた制御回路６は必要な供給燃料量を決定し、そ
の供給燃料量に対応した駆動信号を燃料噴射弁２に供給
し、燃料噴射弁２から該供給燃料量を噴射供給する。供
給燃料量は最少量で０．２ｇ／sec、最大量で１０ｇ／s
ecであり、燃料噴射弁２はこの範囲の燃料量を精密に供
給できなくてはならない。
４サイクル内燃機関はその最高回転速度を６０００rpm
としたとき、その吸入行程は５０Hzとなる。この５０Hz
よりも小さい周波数での燃料噴射はサイクル間の供給燃
料量変動を生じさせる恐れがあって望ましくないので、
燃料噴射弁２の駆動周波数は５０Hz以上とする必要があ
る。一方、燃料噴射弁２の最大駆動周波数は、消費電力
の増大、ポンプ室２０３内におけるキャビテーションの
発生、燃料噴射弁の耐久性などにより制限され、１００
０Hz程度である。
としたとき、その吸入行程は５０Hzとなる。この５０Hz
よりも小さい周波数での燃料噴射はサイクル間の供給燃
料量変動を生じさせる恐れがあって望ましくないので、
燃料噴射弁２の駆動周波数は５０Hz以上とする必要があ
る。一方、燃料噴射弁２の最大駆動周波数は、消費電力
の増大、ポンプ室２０３内におけるキャビテーションの
発生、燃料噴射弁の耐久性などにより制限され、１００
０Hz程度である。
第４図において、燃料噴射弁２の駆動電圧を５００Ｖと
すると、最大供給燃料量１０ｇ／secを得る駆動周波数
は１０００Hzとなり好適であるが、最少供給燃料量０．
２ｇ／secを得るには駆動周波数が２０Hzとなり、上記
の５０Hz以下となって望ましくない。そこで駆動電圧を
３００Ｖとすると、最小供給燃料量０．２ｇ／secを得
るための駆動周波数は５０Hzとなって望ましいが、最大
供給燃料量１０ｇ／secを得るには駆動周波数として上
記の１０００Hzをはるかに越える２５００Hz程度の高周
波数が必要とされる。
すると、最大供給燃料量１０ｇ／secを得る駆動周波数
は１０００Hzとなり好適であるが、最少供給燃料量０．
２ｇ／secを得るには駆動周波数が２０Hzとなり、上記
の５０Hz以下となって望ましくない。そこで駆動電圧を
３００Ｖとすると、最小供給燃料量０．２ｇ／secを得
るための駆動周波数は５０Hzとなって望ましいが、最大
供給燃料量１０ｇ／secを得るには駆動周波数として上
記の１０００Hzをはるかに越える２５００Hz程度の高周
波数が必要とされる。
そこで駆動周波数を５０Hz〜１０００Hzに維持するた
め、供給燃料量が少量のときには低電圧駆動として駆動
周波数を５０Hz以上とし、多量のときには駆動電圧をス
テップ状に高電圧駆動に変更して駆動周波数を１０００
Hz以下にする方法が考えられる。この方法の一例につい
ては本出願人による昭和５８年７月２日出願の特許願
「内燃機関の燃料噴射方法および装置」で詳しく述べら
れている。この方法では、駆動電圧の切替え時に供給燃
料量の変化にやや滑らかさを欠く危険があり、この方法
を乗用車用内燃機関に用いたときには若干ドライバビリ
ティを損なうおそれがある。
め、供給燃料量が少量のときには低電圧駆動として駆動
周波数を５０Hz以上とし、多量のときには駆動電圧をス
テップ状に高電圧駆動に変更して駆動周波数を１０００
Hz以下にする方法が考えられる。この方法の一例につい
ては本出願人による昭和５８年７月２日出願の特許願
「内燃機関の燃料噴射方法および装置」で詳しく述べら
れている。この方法では、駆動電圧の切替え時に供給燃
料量の変化にやや滑らかさを欠く危険があり、この方法
を乗用車用内燃機関に用いたときには若干ドライバビリ
ティを損なうおそれがある。
この問題点を解決するために、駆動周波数と駆動電圧を
供給燃料量に応じて連続的に変化させる本発明方法が提
供される。この場合の最も簡単な実施例方法は、第４図
において、駆動電圧３００Ｖ、駆動周波数５０Hz、供給
燃料量０．２ｇ／secのＡ点と、駆動電圧５００Ｖ、駆
動周波数１０００Hz、供給燃料量１０ｇ／secのＢ点と
を直線で結び、供給燃料量の増加に合わせて該直線によ
って決まる駆動用周波数と駆動電圧とをともに連続的に
大きくしていく方法である。この方法により供給燃料量
の変化は滑らかなものとなり、ドライバビリティが損な
われるおそれもなくなる。
供給燃料量に応じて連続的に変化させる本発明方法が提
供される。この場合の最も簡単な実施例方法は、第４図
において、駆動電圧３００Ｖ、駆動周波数５０Hz、供給
燃料量０．２ｇ／secのＡ点と、駆動電圧５００Ｖ、駆
動周波数１０００Hz、供給燃料量１０ｇ／secのＢ点と
を直線で結び、供給燃料量の増加に合わせて該直線によ
って決まる駆動用周波数と駆動電圧とをともに連続的に
大きくしていく方法である。この方法により供給燃料量
の変化は滑らかなものとなり、ドライバビリティが損な
われるおそれもなくなる。
他の実施例方法として、第４図におけるＡ点とＢ点とを
結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、この円弧に
沿って駆動電圧および駆動周波数を制御することもでき
る。上記の直線に沿って制御する方法では、供給燃料量
の増加に伴う駆動周波数の増加は直線状のリニアなもの
となる反面、供給燃料量の増加に伴う駆動電圧の増加は
供給燃料量の少量域でその変化率が過大となる急峻な曲
線となる。このため少量域での駆動電圧の制御は容易で
はない。
結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、この円弧に
沿って駆動電圧および駆動周波数を制御することもでき
る。上記の直線に沿って制御する方法では、供給燃料量
の増加に伴う駆動周波数の増加は直線状のリニアなもの
となる反面、供給燃料量の増加に伴う駆動電圧の増加は
供給燃料量の少量域でその変化率が過大となる急峻な曲
線となる。このため少量域での駆動電圧の制御は容易で
はない。
この問題を解決して供給燃料量の変化に伴い駆動周波数
と駆動電圧とを平等に変化させるためには、両者ともに
供給燃料量の変化量の1/2乗の割合で変化させればよ
い。しかし、そこまで厳密に行わなくとも、Ａ点とＢ点
とを結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、供給燃
料量の変化に対する駆動周波数および駆動電圧の変化が
ともに無理な曲線とならないようにすればよいのであ
る。
と駆動電圧とを平等に変化させるためには、両者ともに
供給燃料量の変化量の1/2乗の割合で変化させればよ
い。しかし、そこまで厳密に行わなくとも、Ａ点とＢ点
とを結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に選んで、供給燃
料量の変化に対する駆動周波数および駆動電圧の変化が
ともに無理な曲線とならないようにすればよいのであ
る。
例えば、第４図におけるＡ点とＢ点を結ぶ円弧状の実線
を採用した場合、供給燃料量に対する駆動電圧の関係は
第５図に示すようになり、また供給燃料量に対する駆動
周波数の関係は第６図に示すようになる。第５図におい
て横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は駆動電圧(V)
を、第６図において横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦
軸は駆動周波数(Hz) をそれぞれあらわす。第５図，第
６図に示されるように、供給燃料量の変化に対して駆動
周波数と駆動電圧とは対等に無理なく変化しており、こ
のような制御は容易に行える。
を採用した場合、供給燃料量に対する駆動電圧の関係は
第５図に示すようになり、また供給燃料量に対する駆動
周波数の関係は第６図に示すようになる。第５図におい
て横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は駆動電圧(V)
を、第６図において横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦
軸は駆動周波数(Hz) をそれぞれあらわす。第５図，第
６図に示されるように、供給燃料量の変化に対して駆動
周波数と駆動電圧とは対等に無理なく変化しており、こ
のような制御は容易に行える。
なお、このような燃料噴射弁２の制御は制御回路６によ
って行われる。制御回路６は各センサ31，32，33からの
信号を受けて必要な供給燃料量を決定し、予め記憶して
おいた第５図，第６図の特性図から駆動電圧と駆動周波
数とを選び、それにより燃料噴射弁２を駆動する。
って行われる。制御回路６は各センサ31，32，33からの
信号を受けて必要な供給燃料量を決定し、予め記憶して
おいた第５図，第６図の特性図から駆動電圧と駆動周波
数とを選び、それにより燃料噴射弁２を駆動する。
本発明の実施にあたっては種々の変形形態が可能であ
る。例えば前述の実施例では燃料噴射弁としてポンプ機
能を有する一般にユニットインジェクタと呼ばれるもの
を用い、その制御因子として駆動周波数と駆動電圧とを
対等に用いたが、これに限らず、他の実施例として燃料
噴射弁にユニットインジェクタではない通常の機能を有
するものを使い、その制御因子として駆動周波数と開弁
時間との２つを対等に用いるようにすることもできる。
る。例えば前述の実施例では燃料噴射弁としてポンプ機
能を有する一般にユニットインジェクタと呼ばれるもの
を用い、その制御因子として駆動周波数と駆動電圧とを
対等に用いたが、これに限らず、他の実施例として燃料
噴射弁にユニットインジェクタではない通常の機能を有
するものを使い、その制御因子として駆動周波数と開弁
時間との２つを対等に用いるようにすることもできる。
第７図はこのような他の実施例に用いる燃料噴射弁７の
側断面図であり、この燃料噴射弁７は第１図装置におけ
る燃料噴射弁２の位置に取り付けられる。
側断面図であり、この燃料噴射弁７は第１図装置におけ
る燃料噴射弁２の位置に取り付けられる。
第７図において、電歪式アクチュエータ７０１は第２図
装置における電歪式アクチュエータ２０１と同じもので
ある。
装置における電歪式アクチュエータ２０１と同じもので
ある。
電歪式アクチュエータ７０１の各圧電素子の両面には銀
電極が形成されており、その１つはリード線７０２に接
続され、他の１つは接地されている。リード線７０２は
グロメット７０３を介してケーシングアッパ７０４を貫
通して外部へ取り出されて制御回路６に接続されてい
る。電歪式アクチュエータ７０１の伸縮動作はピストン
７０５に直接伝達され、この結果、ピストン７０５は上
下往復運動を行う。
電極が形成されており、その１つはリード線７０２に接
続され、他の１つは接地されている。リード線７０２は
グロメット７０３を介してケーシングアッパ７０４を貫
通して外部へ取り出されて制御回路６に接続されてい
る。電歪式アクチュエータ７０１の伸縮動作はピストン
７０５に直接伝達され、この結果、ピストン７０５は上
下往復運動を行う。
ピストン７０５はケーシングアッパ７０４内のシリンダ
704a内を摺動し、ポンプ室７０６の容積を拡大および縮
少してポンプの作用を行う。ポンプ室７０６内には電歪
式アクチュエータ７０１の収縮方向にピストン７０５を
付勢する皿ばね７０７が設けられている。これにより、
電歪式アクチュエータ７０１の伸長力に比べて弱い収縮
力を補っている。
704a内を摺動し、ポンプ室７０６の容積を拡大および縮
少してポンプの作用を行う。ポンプ室７０６内には電歪
式アクチュエータ７０１の収縮方向にピストン７０５を
付勢する皿ばね７０７が設けられている。これにより、
電歪式アクチュエータ７０１の伸長力に比べて弱い収縮
力を補っている。
ポンプ室７０６は円盤状のディスタンスピース７１１を
介してノズルボディ７０９のニードルシリンダ709a内に
導通している。ニードルシリンダ709a内にはノズルニー
ドル７１０が摺動可能に収容されており、このノズルニ
ードル７１０の上端面にポンプ室７０６の圧力が作用す
る。ノズルニードル７１０の上端部の外周にはリング状
のくぼみ710aが形成され、このくぼみ710aにはディスタ
ンスピース７１１の下端面を支点としてノズルニードル
７１０を下方に付勢するための皿ばね７１６がはめ込ま
れている。
介してノズルボディ７０９のニードルシリンダ709a内に
導通している。ニードルシリンダ709a内にはノズルニー
ドル７１０が摺動可能に収容されており、このノズルニ
ードル７１０の上端面にポンプ室７０６の圧力が作用す
る。ノズルニードル７１０の上端部の外周にはリング状
のくぼみ710aが形成され、このくぼみ710aにはディスタ
ンスピース７１１の下端面を支点としてノズルニードル
７１０を下方に付勢するための皿ばね７１６がはめ込ま
れている。
また、ディスタンスピース７１１の軸方向には複数の導
通孔711aが設けられており、これにより、ポンプ室７０
６とニードルシリンダ709aとが導通している。なお、導
通孔711aはノズルニードル７１０のくぼみ710aに対向し
てニードルシリンダ709a内に開口している。
通孔711aが設けられており、これにより、ポンプ室７０
６とニードルシリンダ709aとが導通している。なお、導
通孔711aはノズルニードル７１０のくぼみ710aに対向し
てニードルシリンダ709a内に開口している。
ノズルニードル７１０の下端部の外周部にはリング状の
くぼみ710bが設けられ、また、中心部には突起710cが設
けられている。そして、710dはノズルニードル７１０の
下端部のフラット面を示している。ニードルシリンダ70
9aの中央部にはノズルニードル７１０の突起710cを貫通
するための噴口709bが設けられている。なお、ノズルニ
ードル７１０のフラット面710dとニードルシリンダ709a
の下端部とは密着可能であり、この結果、密着していれ
ば噴口709bは閉じられ、密着していなければ噴口709bが
開かれることになる。
くぼみ710bが設けられ、また、中心部には突起710cが設
けられている。そして、710dはノズルニードル７１０の
下端部のフラット面を示している。ニードルシリンダ70
9aの中央部にはノズルニードル７１０の突起710cを貫通
するための噴口709bが設けられている。なお、ノズルニ
ードル７１０のフラット面710dとニードルシリンダ709a
の下端部とは密着可能であり、この結果、密着していれ
ば噴口709bは閉じられ、密着していなければ噴口709bが
開かれることになる。
ニードルシリンダ709aの下端部にはリング状に拡大した
燃料だまり709cが設けられており、この燃料だまり709c
は燃料通路704bに導通している。燃料通路704bには、ノ
ズルボディ７０９，ディスタンスピース７１１およびケ
ーシングアッパ７０４を貫通している。さらに、ノズル
ニードル７１０内には燃料だまり709cと導通する通路71
0eが設けられ、その上端部に開口710fが形成されてい
る。この開口710fはノズルニードル７１０の上端面がデ
ィスタンスピース７１１の下端面に密着しているときに
閉じられる。
燃料だまり709cが設けられており、この燃料だまり709c
は燃料通路704bに導通している。燃料通路704bには、ノ
ズルボディ７０９，ディスタンスピース７１１およびケ
ーシングアッパ７０４を貫通している。さらに、ノズル
ニードル７１０内には燃料だまり709cと導通する通路71
0eが設けられ、その上端部に開口710fが形成されてい
る。この開口710fはノズルニードル７１０の上端面がデ
ィスタンスピース７１１の下端面に密着しているときに
閉じられる。
上述のケーシングアッパ７０４，ディスタンスピース７
１１およびノズルボディ７０９は同径であって、この順
序で積み重ねられ、そして、袋状のケーシングロア７１
３によって軸方向に押圧されて固定される。このとき、
ケーシングロア７１３の雌ねじはケーシングアッパ７０
４の雄ねじにねじ込まれる。また、ケーシングロア７１
３の下端部の開口において、突起710cおよび噴口709bが
露出している。さらに、ケーシングロア７１３の外周に
雄ねじ713aが形成されており、これにより、機関の吸気
管（第１図）に固定することができる。
１１およびノズルボディ７０９は同径であって、この順
序で積み重ねられ、そして、袋状のケーシングロア７１
３によって軸方向に押圧されて固定される。このとき、
ケーシングロア７１３の雌ねじはケーシングアッパ７０
４の雄ねじにねじ込まれる。また、ケーシングロア７１
３の下端部の開口において、突起710cおよび噴口709bが
露出している。さらに、ケーシングロア７１３の外周に
雄ねじ713aが形成されており、これにより、機関の吸気
管（第１図）に固定することができる。
なお、７１４はＯリング，７１５はノックピン，704cは
ケーシングアッパ７０４に設けられた燃料入口である。
ケーシングアッパ７０４に設けられた燃料入口である。
次に、第７図の燃料噴射弁の動作を説明する。始めに、
電歪式アクチュエータ７０１に＋５００Ｖを印加する
と、電歪式アクチュエータ７０１は伸長し、従って、ポ
ンプ室７０６の容積は縮少してこの中の燃料圧は高くな
る。この高圧はノズルニードル７１０の上端面に作用し
てノズルニードル７１０をニードルシリンダ709aの下端
面に押圧させる。この結果、噴口709bは閉じて燃料噴射
は行われない。このとき、燃料だまり709cには燃料通路
704bを介してフィードポンプ４１によって３kg/cm2の燃
料が供給されており、この燃料圧はノズルニードル７１
０の通路710eを介してノズルニードル７１０の上端面全
体に作用するので、ノズルニードル７１０の下のフラッ
ト面710dはニードルシリンダ709aの下端面に密着し続け
る。
電歪式アクチュエータ７０１に＋５００Ｖを印加する
と、電歪式アクチュエータ７０１は伸長し、従って、ポ
ンプ室７０６の容積は縮少してこの中の燃料圧は高くな
る。この高圧はノズルニードル７１０の上端面に作用し
てノズルニードル７１０をニードルシリンダ709aの下端
面に押圧させる。この結果、噴口709bは閉じて燃料噴射
は行われない。このとき、燃料だまり709cには燃料通路
704bを介してフィードポンプ４１によって３kg/cm2の燃
料が供給されており、この燃料圧はノズルニードル７１
０の通路710eを介してノズルニードル７１０の上端面全
体に作用するので、ノズルニードル７１０の下のフラッ
ト面710dはニードルシリンダ709aの下端面に密着し続け
る。
上述の状態において、電歪式アクチュエータ７０１に−
５００Ｖの電圧を印加すると、電歪式アクチュエータ７
０１は収縮し、従って、ポンプ室７０６の容積が拡大す
る。この結果、ノズルニードル７１０は上方に吸い上げ
られる。このとき、ノズルニードル７１０の通路710eを
介して燃料だまり709cの燃料も吸引されるが、ノズルニ
ードル７１０がニードルシリンダ709aの下端に密着して
いるときのノズルニードル７１０の上端とディスタンス
ピース７１１の下端との距離は大体０．２mmであり且つ
通路710eの直径も０．５mm程度であるので、通路710eを
介して吸引される燃料量は無視できる。さらに、このと
き、ノズルニードル７１０の上端面がディスタンスピー
ス７１１の下端面に密着すれば、通路710eの開口710fが
閉じられる。従って、この状態では、ノズルニードル７
１０の下面全体に３kg/cm2の燃料圧が作用するので、ノ
ズルニードル７１０の上端面はディスタンスピース７１
１の下端面に密着し続け、この間、噴口709bから燃料噴
射が行われる。なお、燃料噴射時において、突起710cは
燃料噴射角を調整すると共に噴口709bの目詰りを防止す
るものである。
５００Ｖの電圧を印加すると、電歪式アクチュエータ７
０１は収縮し、従って、ポンプ室７０６の容積が拡大す
る。この結果、ノズルニードル７１０は上方に吸い上げ
られる。このとき、ノズルニードル７１０の通路710eを
介して燃料だまり709cの燃料も吸引されるが、ノズルニ
ードル７１０がニードルシリンダ709aの下端に密着して
いるときのノズルニードル７１０の上端とディスタンス
ピース７１１の下端との距離は大体０．２mmであり且つ
通路710eの直径も０．５mm程度であるので、通路710eを
介して吸引される燃料量は無視できる。さらに、このと
き、ノズルニードル７１０の上端面がディスタンスピー
ス７１１の下端面に密着すれば、通路710eの開口710fが
閉じられる。従って、この状態では、ノズルニードル７
１０の下面全体に３kg/cm2の燃料圧が作用するので、ノ
ズルニードル７１０の上端面はディスタンスピース７１
１の下端面に密着し続け、この間、噴口709bから燃料噴
射が行われる。なお、燃料噴射時において、突起710cは
燃料噴射角を調整すると共に噴口709bの目詰りを防止す
るものである。
第７図の燃料噴射弁の１回の動作あたりの吐出燃料量は
その開弁時間とほぼリニアな関係にあり、開弁時間な電
歪式アクチュエータへの負電圧印加時間で制御される。
負電圧印加時間と１回あたりの吐出燃料量との関係が第
８図に示される。第８図において横軸な負電圧印加時間
（ｍ sec）、縦軸は吐出燃料量（mg/st）をあわす。第
８図に示すように、負電圧印加時間が０．２ｍ sec以下
では吐出燃料量が不安定となる。０．２ｍ sec〜１．０
ｍ secではほぼリニアであるが、１．０ｍsec を越える
と駆動周波数を大きくとれなくなる。
その開弁時間とほぼリニアな関係にあり、開弁時間な電
歪式アクチュエータへの負電圧印加時間で制御される。
負電圧印加時間と１回あたりの吐出燃料量との関係が第
８図に示される。第８図において横軸な負電圧印加時間
（ｍ sec）、縦軸は吐出燃料量（mg/st）をあわす。第
８図に示すように、負電圧印加時間が０．２ｍ sec以下
では吐出燃料量が不安定となる。０．２ｍ sec〜１．０
ｍ secではほぼリニアであるが、１．０ｍsec を越える
と駆動周波数を大きくとれなくなる。
負電圧印加時間をそれぞれ０．２ｍ sec，０．６m se
c，１．０ｍ secとしたときの駆動周波数に対する単位
時間あたりと供給燃料量と関係が第９図に点線で示され
る。第９図において、横軸は駆動周波数(Hz)、縦軸は供
給燃料量（ｇ／sec）をあらわす。
c，１．０ｍ secとしたときの駆動周波数に対する単位
時間あたりと供給燃料量と関係が第９図に点線で示され
る。第９図において、横軸は駆動周波数(Hz)、縦軸は供
給燃料量（ｇ／sec）をあらわす。
供給燃料量の変化に対して駆動周波数と印加時間とを連
続的に変化させる１つの実施例としては、第９図におい
て、印加時間０．２ｍ sec、供給燃料量０．２ｇ／se
c、駆動周波数５０HzのＡ点と、印加時間１．０ｍ se
c、供給燃料量１０ｇ／sec、駆動周波数８００HzのＢ点
とを直線で結び、この直線に沿って印加時間および駆動
周波数の制御を行えばよい。しかし、この場合、前述し
たように、供給燃料量の少量域での印加時間の変化が急
峻であって、その制御は容易ではない。
続的に変化させる１つの実施例としては、第９図におい
て、印加時間０．２ｍ sec、供給燃料量０．２ｇ／se
c、駆動周波数５０HzのＡ点と、印加時間１．０ｍ se
c、供給燃料量１０ｇ／sec、駆動周波数８００HzのＢ点
とを直線で結び、この直線に沿って印加時間および駆動
周波数の制御を行えばよい。しかし、この場合、前述し
たように、供給燃料量の少量域での印加時間の変化が急
峻であって、その制御は容易ではない。
前述と同様に、他の実施例として第９図に実線で示され
る。Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に
選び、この円弧に沿って制御を行うことにより無理のな
い制御が可能である。この場合における供給燃料量に対
する負電圧印加時間の関係が第１０図に、また供給燃料
量に対する駆動周波数と関係が第１１図に示される。第
１０図において横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は
負電圧印加時間（ｍ sec）、第１１図において横軸は供
給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は駆動周波数(Hz) をあらわ
す。
る。Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を上弦とする円弧を適当に
選び、この円弧に沿って制御を行うことにより無理のな
い制御が可能である。この場合における供給燃料量に対
する負電圧印加時間の関係が第１０図に、また供給燃料
量に対する駆動周波数と関係が第１１図に示される。第
１０図において横軸は供給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は
負電圧印加時間（ｍ sec）、第１１図において横軸は供
給燃料量（ｇ／sec）、縦軸は駆動周波数(Hz) をあらわ
す。
第１０図，第１１図に示されるように、供給燃料量の変
化に対して駆動周波数と負電圧印加時間は対等に無理な
く連続に変化しており、制御回路による燃料噴射弁の制
御が容易となる。
化に対して駆動周波数と負電圧印加時間は対等に無理な
く連続に変化しており、制御回路による燃料噴射弁の制
御が容易となる。
発明の効果 以上述べたように本発明によれば、単一の燃料噴射弁を
用いた構成でありながら比較的低い駆動周波数による燃
料噴射弁の駆動が可能となり、消費電力の低減および耐
久性の向上が可能となり、かつ、製作誤差や経時変化に
より特性も変化が生じても燃料調量特性と直線性を確保
することができて、内燃機関をスムーズに運転すること
ができるという優れた効果がある。
用いた構成でありながら比較的低い駆動周波数による燃
料噴射弁の駆動が可能となり、消費電力の低減および耐
久性の向上が可能となり、かつ、製作誤差や経時変化に
より特性も変化が生じても燃料調量特性と直線性を確保
することができて、内燃機関をスムーズに運転すること
ができるという優れた効果がある。
第１図は本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射
制御方法を行う装置を示す図、第２図は第１図装置にお
ける燃料噴射弁の側断面図、第３図は第２図の燃料噴射
弁の吐出燃料量と駆動電圧の特性図、第４図は第２図の
燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周波数の特性図、第５
図，第６図は第２図の燃料噴射弁を第４図に実線で示す
円弧に沿って制御したときの特性図であってそれぞれ第
５図は供給燃料量と駆動電圧と特性図、第６図は供給燃
料量と駆動周波数の特性図、第７図は本発明方法を行う
他の実施例としての燃料噴射弁の側断面図、第８図は第
７図の燃料噴射弁の吐出燃料量と負電圧印加時間の特性
図、第９図は第７図の燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周
波数の特性図、第１０図、第１１図は第７図の燃料噴射
弁を第９図に実線で示す円弧に沿って制御したときの特
性図であってそれぞれ第１０図は供給燃料量と負電圧印
加時間の特性図、第１１図は供給燃料量と駆動周波数の
特性図である。 １０……シリンダブロック、１１……ピストン、３１…
…エアフロメータ、３２……水温センサ、３３……O2セ
ンサ、４１……フィードポンプ、４２……フィルタ、４
４……プレッシャ・レギュレータ、６……制御回路、
２，７……燃料噴射弁、201,701……電歪式アクチュエ
ータ、204,704……ケーシングアッパ、205,705……ピス
トン、206,706……ポンプ室、209,709……ノズルボデ
ィ、210,710……ニードル、211,711……ディスタンスピ
ース。
制御方法を行う装置を示す図、第２図は第１図装置にお
ける燃料噴射弁の側断面図、第３図は第２図の燃料噴射
弁の吐出燃料量と駆動電圧の特性図、第４図は第２図の
燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周波数の特性図、第５
図，第６図は第２図の燃料噴射弁を第４図に実線で示す
円弧に沿って制御したときの特性図であってそれぞれ第
５図は供給燃料量と駆動電圧と特性図、第６図は供給燃
料量と駆動周波数の特性図、第７図は本発明方法を行う
他の実施例としての燃料噴射弁の側断面図、第８図は第
７図の燃料噴射弁の吐出燃料量と負電圧印加時間の特性
図、第９図は第７図の燃料噴射弁の供給燃料量と駆動周
波数の特性図、第１０図、第１１図は第７図の燃料噴射
弁を第９図に実線で示す円弧に沿って制御したときの特
性図であってそれぞれ第１０図は供給燃料量と負電圧印
加時間の特性図、第１１図は供給燃料量と駆動周波数の
特性図である。 １０……シリンダブロック、１１……ピストン、３１…
…エアフロメータ、３２……水温センサ、３３……O2セ
ンサ、４１……フィードポンプ、４２……フィルタ、４
４……プレッシャ・レギュレータ、６……制御回路、
２，７……燃料噴射弁、201,701……電歪式アクチュエ
ータ、204,704……ケーシングアッパ、205,705……ピス
トン、206,706……ポンプ室、209,709……ノズルボデ
ィ、210,710……ニードル、211,711……ディスタンスピ
ース。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 榊原 康行 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (56)参考文献 特開 昭55−5448（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−54956（ＪＰ，Ａ) 特公 昭49−6043（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (2)
- 【請求項１】内燃機関の吸入空気量を検出し、 この検出された吸入空気量の増加に対応して増加するよ
うに必要な燃料量を演算し、 この演算された燃料量の増加に応じて増加する周波数の
電気信号によって燃料噴射弁のアクチュエータを駆動し
て、単位時間当たりの噴射回数を増加しつつ、 前記演算された燃料量または前記周波数の増加に応じて
前記電気信号の駆動電圧値と駆動電圧印加時間との一方
を増加して、前記燃料噴射弁での噴射１回当たりの噴射
量を増加させて前記必要な燃料量を噴射する内燃機関の
燃料噴射制御方法。 - 【請求項２】前記周波数を横軸とし、パラメータを前記
駆動電圧値または駆動電圧印加時間として、縦軸を前記
必要な燃料量としたとき、前記周波数と燃料量の相関
が、前記必要な燃料量の最小燃料量と最大燃料量の２点
を結ぶ直線を上弦とする円弧となるように、前記各周波
数に対応する前記駆動電圧値または駆動電圧印加時間が
決定されることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の
燃料噴射制御方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58146731A JPH0650091B2 (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | あ燃機関の燃料噴射制御方法 |
| US06/544,417 US4499878A (en) | 1982-10-25 | 1983-10-21 | Fuel injection system for an internal combustion engine |
| DE19833338741 DE3338741A1 (de) | 1982-10-25 | 1983-10-25 | Kraftstoffeinspritzanlage fuer eine brennkraftmaschine |
| US06/598,436 US4535743A (en) | 1983-04-15 | 1984-04-09 | Fuel injection apparatus for an internal combustion engine |
| DE3448579A DE3448579C2 (de) | 1983-04-15 | 1984-04-16 | Verfahren zum Steuern der Kraftstoffeinspritzung bei einer Brennkraftmaschine |
| DE3414378A DE3414378C2 (de) | 1983-04-15 | 1984-04-16 | Kraftstoffeinspritzdüse für eine Brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58146731A JPH0650091B2 (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | あ燃機関の燃料噴射制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040777A JPS6040777A (ja) | 1985-03-04 |
| JPH0650091B2 true JPH0650091B2 (ja) | 1994-06-29 |
Family
ID=15414302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58146731A Expired - Lifetime JPH0650091B2 (ja) | 1982-10-25 | 1983-08-12 | あ燃機関の燃料噴射制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0650091B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07121652B2 (ja) * | 1986-03-31 | 1995-12-25 | 小島プレス工業株式会社 | 空調用レジスタ− |
| US7861520B2 (en) * | 2006-05-31 | 2011-01-04 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Method and apparatus for reducing emissions in diesel engines |
| US8740113B2 (en) | 2010-02-10 | 2014-06-03 | Tenneco Automotive Operating Company, Inc. | Pressure swirl flow injector with reduced flow variability and return flow |
| BR112012019877A2 (pt) | 2010-02-10 | 2016-04-26 | Tenneco Automotive Operating | injetor de fluxo em redemoinho por pressão com variabilidade de fluxo reduzido e fluxo de retorno |
| US9683472B2 (en) | 2010-02-10 | 2017-06-20 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Electromagnetically controlled injector having flux bridge and flux break |
| US8973895B2 (en) | 2010-02-10 | 2015-03-10 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Electromagnetically controlled injector having flux bridge and flux break |
| US8978364B2 (en) | 2012-05-07 | 2015-03-17 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Reagent injector |
| US8910884B2 (en) | 2012-05-10 | 2014-12-16 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Coaxial flow injector |
| US10704444B2 (en) | 2018-08-21 | 2020-07-07 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Injector fluid filter with upper and lower lip seal |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2060052B (en) * | 1979-10-05 | 1983-02-02 | Lucas Industries Ltd | Fuel system for engines |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP58146731A patent/JPH0650091B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6040777A (ja) | 1985-03-04 |
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