JPH06507666A - 廃油からの有効な油製品の再生利用装置および方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 廃油から有用な油製品を再生するための装置及び方法関係出願 本出願は、本出願人が１９８８年９月２０日に出願した第２４６．８３４号の部 分継続出願である１９９１年６月１０日の出願第０７／７１２．７７５号の部分 継続である。本発明ではこれらの出願第０７／７１２．７７５号及び第２４６． ８３４号の内容を参照する。

発明の分野 本発明は廃油を再利用するための装置および方法に関するものであり、特に、ス ラッジすなわち汚染物や固体微粒子をかなり多量に含む極めて粘性の高い物質か ら油を再生利用するための装置および方法に関するものである。

本明細書で「廃油」とは任意のオイルを意味し、例えば自動車オイルまたはその 他の潤滑油として使用されたオイルや、油圧、その他の用途で使用された鉱油類 等が含まれる。また、鉱油以外の動物油または植物油、例えば魚油やレストラン 等からの廃棄油等でもよい。鉱油は未精製の原油でもよい。これらのオイルは使 用時には定期的に交換され、排出または回収されたオイルには通常かなりの量の 汚染物が含まれる。この汚染物としては汚れ、金属粒子（モリブテン、クロム、 カミラム、ノイナジウム、銅等の重金属を含む）、酸化物および塩、ガソリンお よびガソリン添加物（テトラエチル鉛等）や、洗浄剤および性能向上剤等が挙げ られる。さらに、水で汚染されている場合もある。工業化された国ではこのよう な廃油が大量の発生する。

本出願人の先の発明は廃油の回収方法及び装置に関するもので、種々の用途があ る。一般に、廃油は汚染物を含むため大部分用途では使用に適さない。「廃油」 には本出願人の先の出願第２４６、８３４号に記載の装置内で発生するようなオ イルを主体としたスラッジも含まれる。

本出願人の先の発明は廃油のより軽い炭化水素を気化し、凝縮する装置である。

この装置内で起こる正確な機構は完全には分かっていないが、長鎖分子が短鎖分 子に変わっる炭化水素の分解、クラブキングが起るものと考えられる。存在する 汚染物が触媒の作用をすることもある。この装置を用いると汚染された廃棄潤滑 油の約９０％がディーゼル燃料として適した軽油に転化されることが確認されて いる。

本出願人の先の発明は汚染物を廃油の残留部分または成分、例えば元の廃油の１ ０％の中に濃縮することが目標であった。その結果、汚染物の濃度がより高くな ったスラッジが生じ、それ自体の廃棄の問題がでてきた。また、同じようなスラ ッジまたはスラッジ状物質が生じる工業は他にも種々存在している。これらのス ラッジ状物質は主としてオイル（通常は鉱油）であるが、微粒子固体等で汚染さ れているため、粘度が高過ぎ、本出願人の先の発明装置では処理できない。

これらスラッジは汚染物塵が高いので、その処理技術の開発が強くめられている 。この方法は少なくとも最終的に廃棄する汚染物質の容積が小さくなり、より好 ましくは、汚染物質自体がより容易に再処理できるか、廃棄に適した形になるよ うな方法でなければならない。

本発明の概要 本発明が提供する廃油から有用な油製品を再生するだめの装置は、廃油の入口お よび有用油製品としての蒸発した油の出口を備えた蒸発チャンバと、蒸発チャン バを加熱して廃油から油を蒸発させる手段と、蒸発チャンバ内の廃油のレベルを 監視するフロート手段と、蒸発チャンバ内に廃油を送って蒸発チャンバ内の廃油 のレベルを所望のレベルに維持するためのフロート手段によって制御されるポン プ手段とで構成される。

本発明の別の観点で提供される廃油から有用な油製品を回収する方法は下記の段 階で構成される： （１）蒸発チャンバ内で廃油を加熱して油を蒸発させ且つ油を回収し、 （２）廃油を蒸発チャンバ内に連続的に供給し、廃油を所望のレベルに保持し、 固体汚染物を蒸発チャンバ内の廃油内に蓄積させ、 （３）所定期間後に蓄積された固体を含むを残滓を蒸発チャンバから取り出す。

ある種の用途、特に小規模な用途ではバッチ操作が用える。

すなわち、廃油を連続供給したり、レベル監視用フロートを用いたりする代わり に、廃油をタンクまたはチャンバ内でバ・ソチで加熱して炭化水素等を蒸発させ 、使用可能な燃料油として回収する。これにはある程度の量の固体汚染物が残っ ている。必要な場合には、チャンバに再供給し、同じ操作を反復することができ る。固体汚染物は必要な時または汚染物が蓄積した時にチャンバから取り出す。

連続的法またはバッチ法のいずれでも、油は凝縮するのが好ましい。好ましくは 、油を大気圧より約０．５　ｐ、　ｓ、　ｉ、高い（例えば大気圧より０．４２ 〜０．４６　ｐ、　ｓ、　ｉ、高い）範囲の背圧を発生させる凝縮装置内で凝縮 する。この圧力で温度が上昇し、油成分の一定量がクラッキングし、入口のスラ ッジ中に存在する油よりも軽い油が回収できるようになる。

本発明の装置及び方法は本出願人の前の出願第２４６．８３４号の装置で生成し たスラッジ用に考案したものである。本出願人の前の装置は廃油製品の約９０％ を回収することができ、残りの約１０％は多量の汚染物、不純物及び固体を含む スラッジとして残る。本発明の装置及び方法では本出願人の前の発明で生じるも のと同じ程度に固体汚染物を除去することができる。本発明では、汚染物及び固 体がより小さい体積に濃縮され（蒸発チャンバから簡単に抜き出すことができる ）、最終的な高温焼成段階の後にはケーキ状残滓が残るだけである。

好ましくは、先ず最初に廃油を本発明装置を通した後に本出願人の前の発明の装 置を通すことによって油を分解してより軽い燃料油にする。そうすると、本出願 人の前の装置の処理量も大きくなる。

以下で詳細に説明するように、このケーキ状残滓中の金属等の各種濃度は最初の 廃油中の濃度に比べてはるかに高くなるので、この固体残滓を処理でそこに含ま れている金属、その他の物質を回収することは経済的に極めて有利である。本出 願人の前の発明の装置と本発明の装置とを用いて多量の廃油を再処理しても、生 じる固体残滓の量は少ないので、最終的な固体物質の流は一定になり、再処理が 正当化される。

本発明方法では、生成した蒸発油は凝縮するか、用途によって気体状態のままに しておくことができる。従って、気体状態の油が必要とされる他の装置、例えば 燃焼装置と組み合わせることができる。

図面の簡単な説明 本発明の理解を助け、本発明がどのように実施されるかを明らかにするために、 添付図面を参照して本発明の好ましい実施例を説明する。

第１図は本発明の装置の側面図であり、第２図ａは第１図の装置の熱交換器の拡 大側面図であり、第２図すは熱交換ダクト群の斜視図であり、第３図は本発明の 装置の正面図であり、第４図は本発明の装置の右側面図であり、第５図は本発明 の装置の左側面図であり、第６図は本発明の装置のフロート・サービスタンクを 示す斜視図であり、 第７図ａ、ｂ、ｃ、ｄは本発明の装置のスラッジ供給装置に装着したそらせ板を 示し、 第８図は本発明の装置のスラッジ供給パイプ網を示す斜視図であり、 第９図ａ、ｂ、ｃは本発明の装置の燃焼ガスそらせ板の図面であり、 第１０図は本発明の装置の蒸発装置の支持部材の配置を示す斜視図であり、 第１１図ａ、ｂ、ｃは本発明の装置の制御回路の概念的電気回路図であり、 第１２図ａ、ｂ、ｃ、ｄは第２の制御回路の概念図であり、第１３図ａ、ｂ、ｃ 、ｄ、ｅ、ｒは第１２図の回路のラダー論理（Ｌａｄｄｅｒ　Ｌｏｇｉｃ）であ る。

好ましい実施例の説明 第１図は本発明による装置１を示しており、この装置１は２つの基本的要素すな わち蒸発装置２と、凝縮装置または熱交換器４とで構成される。以下、これらに ついて詳細に説明する。

第３図に示すように、蒸発装置２は一般に長方形断面を有し、その深さは長さま たは幅よりわずかに小さい。蒸発装置２はそれを支持し且つその輸送を容易にす るための２つの縦方向支持部材１０を有している。蒸発装置２のハウジング１１ には外側側壁１２、端部壁１４．１６、底部壁１８および頭部壁２０が含まれる 。これらの外側壁から内側へ離れた蒸発装置２の内部には廃油蒸留チャンバまた は蒸発チャンバ２２がある。このチャンバ２２は第１θ図に示すように複数の支 持シリンダ２３上に支持され、従って、廃油チャンバ２２の周囲と、外側壁１２ 〜２０の内部を熱い気体が自由に運動することができる。各支持シリンダ２３は 両端部に金属プレート２３ａを備え、チャンバ２２は熱膨張・収縮できるように その頭部プレート２３ａ上にフリーな状態で乗っている。廃油チャンバ２２の底 部２４は平らである。チャンバ２２は３０４Ｌステンレス鋼で作られている。チ ャンバ２２から延びた側壁２６は頭部壁２８に接続されている。これらの壁２４ ．２６．２８はチャンバの端部壁２９まで延びている。１つの端部壁２９には、 端部壁１４も通過しているチャンバ接近扉３４がある。以下で詳細に説明するよ うに、扉３４は、装置の使用後且つ新たに使用する前に、チャンバ２２内に残っ た固体ケーキ状物質を排出する際に使われる。燃焼チャンバへ接近するための扉 を設けることもできる。チャンバ２２には廃油を充填した時の内圧に耐えるよう に公知の縦方向及び横方向の補強材すなわち支柱が取付けられている。

頭部壁２０には排気孔３６があり、図示していない適当な排気管に接続されてい る。蒸発チャンバ２２の出口３８は接続管４０に接続されている。蒸発装置２の どちらかの側には、各側壁１２上に装着された、燃焼チャンバ３２内の各バーナ 用のブロワ４２がある。

各ブロワ４２には燃料の供給装置（図示せず）が組み合わされている。この燃料 は本発明方法または本出願人の前の出願の方法じ得られる燃料でも、完全に独立 した燃料源でもよい。

第３図の正面図に示すように、支持部材ｌＯは蒸発装置２の一方の側がその反対 側よりより長く延びている。これは廃油の入口となる廃油供給装置を収容するた めである。廃油供給装置は第６図、第７図及び第８図にパイプ供給網と組み合わ せて詳細に示しである。

第３図、第６図、第７図、第８図を参照する。入口３００は廃油タンクに接続さ れ、１組の３インチ濾過器３０２を通り、２つのラインに分れる。２つの流れは 各々２インチ鋼球弁３０４を通った後、入口主導管３０６内で再度結合する。導 管３０６は蒸発チャンバ２２に直接接続された第１の分岐路３０７と、以下で詳 細に説明する多数の供給ポンプに接続された第２の分岐路３０８とを有している 。

供給導管には３馬カモータを備えた１　’Ａ　Ｔ　Ｅ　Ｅ　Ｌポンプが並列に接 続れている。このポンプは参照番号３１０で示され、初期供給ポンプを構成して いる。ポンプ３１０の両側には制御弁３１２がある。これによってポンプを分離 することができる。同様に、流れが供給ポンプ３１０を通過する時に主供給導管 ３０６を閉じるための弁３１４が設けられている。

第２の分岐路３０８は２インチチェックバルブ３１６を介して延び、′／！Ｇ　 Ｐ　Ｍポン１３１ｇ、１各ＧＰＭポンプ３２２および２ＧＰＭポンプ３２６に接 続されている。ポンプ３１８．３２２．３２６は各１インチ鋼球弁３１９．３２ ３．３２７と、各１＋Ａ濾過器３２０．３２４゜３２８を介して接続されている 。３つのポンプ３１８．３２２．３２６の出力側には各ポンプ供給管３４７．３ ４８．３４９を介してサービスタンク３３２（第３図、第６図）に接続された各 １インチ鋼球弁３２１．３２５．３２９が設けられている。

サービスタンク３３２は、スチールゲート弁（図示せず）を備えた３インチ直径 の管を備えた第１の接続パイプ３３４を介してフロートタンク３３６に接続され ている。第２の接続パイプ３３８は６インチ直径バイブで、サービスタンク３３ ２をチャンバ２２に接続している。

フロートタンク３３６は電気制御回路に関して以下で詳細に説明する６つのフロ ートを備えている。最も低いフロートは低レベルフロートスイッチ３４０である 。この上にはバーナ回路安全フロート３４１がある。フロート３４１の上には各 々２ＧＰＭポンプ３２６．１％ＧＰＭポンプ３２２及びηＧＰＭポンプ３１８を 作動させる３つのフロート３４２．３４３．３４４がある。また、最も高いフロ ートスイッチ３４５は、高レベル安全フロートである。

油の供給を制御し、油の供給の急激な変化を防止するために、種々の反らせ板（ バッフル）がサービスタンク３３２、フロートタンク３３６と、チャンバ２２と の間に設けられている。これらを第７図を参照して記載する。これらの反らせ板 の大部分は温度の異なる２つの油量での伝達による熱移動を防ぐか、少なくとも 減少させるような形状をしている。特に、第１の反らせ板はチャンバ２２内の比 較的熱い油と第１の接続パイプ３３８内の比較的冷たい油との間の伝達による熱 移動を最小にするように設計されている。

第７図ａに示すように、第１の反らせ板３５１は、チャンバ２２への入口に備え られており、第２の反らせ板３５２はサービスタンク３３２からバイブ３３８に 流れる位置に備えられている。同様に、第３及び第４の反らせ板３５３．３５４ はサービスタンク３３２及びフロートタンク３３６の近くの第２の接続バイブ３ ３４の各端部に備えられている。

第７図ａには直径６インチの一般には円形の第１の反らせ板３５１が示しである 。この反らせ板は参照番号３５５で示した外側の周りに５７８′の直径を有する ４つの孔と、中心からずれた孔または開口部３５６とを有している。この開口部 ３５６はポンプ供給管３４７の延長部３４７ａ用であり、これは３４７ａでサー ビスタンクと第２の接続バイブ３３８を介してチャンバ２２に続いている。

第２の反らせ板３５２は、サービスタンク３３２の壁の頭部に備えられている。

底部及び頭部には、液体用排出孔３５７と排気孔３５８が備えられている。これ らの孔は両方とも直径各”である。

排気孔３５７上には、開口部３５９が備えられており、これも延長バイブ３４７ ａ用である。この上には、レベル孔３６０があり、その水平の幅は３″であり、 高さは１”である。

接続パイプ３３４からサービスタンク３３２に入る第３の反らせ板３５３は第７ 図Ｃに示してあり、直径が４”の排出孔３６１とレベル孔３６２を備える。この レベル孔の高さはピであるが、ここでの水平方向の幅は２”である。油の流れま たはレベルの調整は、他のレベル孔の場合と同様に主としてレベル孔３６２を介 して行われることが考えられる。

同様に、第７図ｄに図示した第４の反らせ板３５４は、レベル孔３６２と同じサ イズのレベル孔３６３を有し、この上には、直径がη″の排気孔がある。

ポンプ３１Ｂ　、３２２及び３２６は、各ポンプ供給管３４７．３４７及び３４ ９によってサービスタンク３３２に接続されている。バイブ３４８及び３４９は 直接サービスタンクに開口し、一方、下記に詳細に説明するように、ポンプ供給 管３４７は３４７ａでチャンバ２２に直接連なるバイブに連続する。これによっ て、冷たい油が確実にゆっくりとチャンバ２２に内に供給され、熱い油が供給及 びサービスタンク等に逆流するのを防ぐことができる。

第９図はハウジンク１１内の燃焼反らせ板の配置を示している。

第９図ａは正面の端部壁１４内部の反らせ板装置を図示している。正面の下方の 流れ偏向器または反らせ板３７０は両端に開口部３７１を備え、それによって熱 い排気ガスまたは燃焼ガスは上方に流れることができる。正面の中央の流偏向器 ３７２は連続しており、排気ガスを側面に流れるようにするとこができる。正面 の上部偏向器３７３は中央開口部３７４を有している。

側壁１２は第９図Ｃに示したものと類似している。ここでは下方の側面法検出器 ３７６は連続している。中央側向流検出器３７８は中央開口部３７９を有し、側 面上部流偏向器３８０は連続している。

次に、背面の端部壁１６内部の流検出器を示す第９図すを参照する。これは一般 に正面端部壁１４の流偏向器に対応している。

上方流偏向器３８２は両側に、開口部３７１に対応する開口部３８３を備え、中 央の流検出器３８４は連続しており、上方流検出器３８６は中央会合部３８７を 備えている。

使用時には、２つのバーナからの燃焼または排気ガスは、正面で開口部３７１． ３８３を介して上方に流れ、下方の流偏向器の上方の空間の戻ることができる。

この時、ガスは正面及びチャンバ２２の側面の後方から偏向され、開口部３７９ を通過して、中央及び上部流偏向器の間の空間に入る。次に、ガスは開口部３７ ４．３８７を介して出る前に、チャンバ２２の正面及び後方のに戻るように進む 。この配置によって、排気ガスの進路は比較的長い通路になり、熱い燃焼ガスと チャンバ２２との間の熱伝達が可能になる。排気ガスはチャンバ２２の上部を介 して排出孔３６へ通過する。

チャンバ２２の内部状態の評価を可能にするために、排出タンク３９０が備えら れ、２インチゲート弁３９２を介してチャンバ２２に接続されている。この排出 タンク３９０は弁３９６を含む排気ライン３９４を介して分岐ライン３０７に接 続されている。排出タンク３９０は出口弁３９８を有している。排出タンク３９ ０の動作を以下で説明する。

凝縮装置４もそれを支持し且つその輸送を容易にするための１組の支持部材７０ を備えている。この支持部材７０には参照番号７４で示した凝縮バイブ列または 熱交換バイブ列を支持するフレーム７２が含まれる。

凝縮バイブ７４は大きな熱伝達面積を有するが、単純な構造であり、従って、設 計上の複雑な問題、例えば複雑で微細な形状を避けることができる。凝縮バイブ は参照番号７８．８２で示した２つの傾斜した層状に配置された複数の横方向の ダクト７６で構成されている。ダクトの寸法は各層間で変化するが、層７８と８ ２は一般に類似している。第１の層は大きい方のダクトの第１の部分７９と、小 さい方のダクトの第２の部分８０とを含み、第２の層８２も同様である。この理 由は、第１の部分７９中にはより大きい容積を必要とする蒸気が存在する確率が より高いためである。

その他の点では、各層内の構造は一般に類似しているので、上側の！７８につい て説明する。

上側の層７８の第１の部分７９には大きい寸法のダクト７６があり、第２の断面 ８０に小さい寸法のダクト７７がある。これらのダクト７６．７７は横方向すな わち第２図の面に垂直に延びている。各ダクト７６．７７の１つおきの端部に１ つのアクセスプレート７５が備えられている。第２図ａには片側のアクセスプレ ートのみを示した。ダクト７６．７７の１つおきの端部が互いに接続して迂曲路 またはジグザク通路を形成している。接続ダクト４０から最も上方のダクト７６ に入った蒸気は、ダクトの１つの端部に流入した後、次の横方向のダクト７６に 入る。次に、蒸気はそのダクトに沿って進み、次の横方向のダクト７６まで流れ る。ダクトの各層７８．８２の間には接続バイブ８１が備えられていて、蒸気は ダクト７６．７７と上部層７８とを通過した後接続バイブ８１を通過して、ジグ ザク通路または波状通路を通って層８２の上端部まで流れ、そこでプロセスを反 復する。この層８２は小さい方のダクト７７のみで構成される。底部層８２は回 収された油の出口となる。この油は下記で説明するようにタンク８６内に回収さ れる。このタンク８６はタンク８６内に回収された油のレベルを制限するフロー トスイッチを備えている。

第２図ａは横方向へ延びた熱交換ダクトを示しているが、ダクトを縦方向に延ば すこともできる。事実、より大きい熱交換容量にするためには、ダクトを縦方向 に延ばし、熱交換器の全長を長くし、ダクト層を一方の側から他方の側へ傾斜さ せのるが好ましい。第２図すはそのような熱交換器の大きい断面の上部部分のダ クトの配置を示している。上記と同様に、ダクト７６は接近界７６を備えている 。この扉７６は炭素が堆積するのを防止するための洗浄時に使用される。互いに 隣接したダクトの間には短い接続ダクト９４とスペーサブラケットまたは補強材 ９６がある。これらは全てのダクト層にあるが、図２ｂにしか図示していない。

上部層７８はハウジング９０内に包囲されている　（図１）。ハウジンクの上部 には、周囲雰囲気から空気吸引し、それをダクト７８．８２の層の七に吹き出す ための６つの独立したファン９２が配置されている。蒸気の凝縮が確実に起こる ようにするためには冷却空気の流れを蒸気流と同じ方向にする。

使用時には、存在する水蒸気は熱交換ダクト内で凝縮する。

小さい排水栓（図示せず）がこのために備えられており、対応する排水路が水回 収タンク（図示せず）に接続されている。大量の水が発生する場合には排水ポン プを備えることができ、水／油分離器で水を処理することもできる。

次に、第１１図ａ、第１１図す、第１１図Ｃに示した電気回路を説明する。公知 のように、この回路は通常電源の２相とニュートラル相との３つの給電線１００ ．１０１．１０２を有している。’ＩＣＩＩ図ａ、Ｉｇｉｔ図ｂ、第１１図Ｃに は第１図〜第３図には示していない各種の要素も図示しである。これらの要素に ついてはその都度説明するが、これらの要素が互いに共同して下記のような制御 回路を形成している。

ｖｌの線内には４つの制御リレー１０５．１０６．１０７ａ、１０７ｂへの給電 を制御するために並列に配置された熱交換器または凝縮装Ｗ４に装着された１組 のスナップディスク１０４がある。このスナップディスク１０４は温度が所定レ ベル（例えば１３０°Ｆ）に達すると閉じる。温度が１３０°Ｆを越えると、少 なくとも１つのスナップディスク１０４が閉じ、リレー１０５．１０６．１０７ ａ　。

１０７　ｂが作動して、以下で説明するようにファンが回転する。

リレー１０５はバーナ回路を制御し、熱交換器上に冷却空気が流れているのを証 明する。リレー１０６は、以下で説明するように、遅れて冷却ファンを始動させ るためのタイムへの給電を制御する。リレー１０７ａは他の冷却ファンモータを 制御し、リレー　１０７ｂは供給ポンプと焼成回路を制御する。

線１１０はこの線内の各種要素と共にバーナ回路を備えている。

リレー１０５の２組のコンタクト１１１　、１１２がある。コンタクト１１２は 通常閉じられており、一方、コンタクト１１２は通常開いてる。コンタクト１１ ２は、凝集装置または熱交換器を通過する空気流を検出する参照番号１１３に示 すセイルスイッチと直列である。従って、ファンの回転がオフの時、セイルスイ ッチ１１３はバイパスされ、一方、ファンが動作している時に電力はセイルスイ ッチ１１３を通過する。十分な空気流では、セイルスイッチ１１３は閉じられる 。従って、リレー１０５が作動している時、コンタク目１１は開いており、コン タク目１２３は閉じており、セイルスイッチ１１３を介してバーナ回路に給電す る。従って、セイルスイッチが閉じており、適切な空気流を示す時には、給電さ れるだけである。

フロートスイッチ３４０はバーナ回路と直列の低レベルフロートスイッチであり 、チャンバ２２内の廃油のレベルを検出する。

それによって、３４０ａで示すように、最低のまたは低い方の廃油レベルに達す るとバーナの作動が可能になる。このレベルに達するので、供給ポンプ３１０を 制御する別のリレー２３４を可能にする３４０ｂに切り換えられる。

３４０ａでの接続は、バーナ回路安全フロート３４１へのものであり、それによ って、廃油がバーナの安全作動のためのあるレベルを越えないようにする。使用 時、水またはある成分が突然沸騰して、油をフロート・安全タンク内に戻すこと がある。フロートスイッチ３４１はこの突然の作用が消失するまでバーナをオフ にする。

ペイクスイッチまたはオーバーライドスイッチ２５１は低レベルフロートスイッ チ３４０より優先させることができる。また、供給ボンブロックアウトキースイ ッチ１１９は、バーナ回路への供給を制御するために備えられていて、作動時に は、バーナ回路を１１９　ａの所で付勢し、供給ポンプ制御回路を１１９ｂの所 で遮断する。

供給ポンプ３１０は本発明装置へ急速に充填させ且つバーナを安全に動作させる ために、複数の下方の容量ポンプだけから来る供給を遮断する。

流れ制御フロートスイッチ１１４．１１５は熱交換器の下方の層８２に中間フロ ートチャンバ上に装着されている。スイッチ１１４゜１１５は、蒸発物がチャン バ２２から急速に移動する時、通常は初期の始動時に起きる凝縮流の突然の変化 を検出するためのものである。中間フロートチャンバは一定の流量に合わせて寸 法の孔を有していて、この流量を越えるた時に、フロートチャンバ内のレベルが 上がり、フロートスイッチ１１４．１１５の少なくとも１つがスイッチングされ る。タイマ１２２を備える線１２３は、スイッチ１１４．　１１５を線１０２に 接続する。タイマ１２２はコンタクＮ２２ａを制御する。各スイッチ１１４．１ １５は線１１０上に各コンタクトの組１１４ａ、１１５　ａを含み、これらのコ ンタクトが開いた状態ではバーナの運転が阻止される。スイッチ１１４．１１５ を閉じるき、バーナ回路は以下で説明するように温度コントローラによって制御 される。フロートスイッチ１１４．１１５によって出力に突然の変化が検出され ると、バーナの制御はタイマ１２２に切り換えられる。

熱交換器ダクト７７上には温度コントローラのバックアップとしてスナップディ スク１１６．１１７が備えられている。これらのスナップディスクの１つが開い ている時には、バーナは作動しない。温度が設定レベルすなわち１３０″Ｆ以下 の時の熱交換温度は温度コントローラによって制御される。

スナップディスク１１７はバーナ回路制御リレー！２０に接続される。このリレ ー１２０はバーナ用のコンタク目２４を制御する。

給電されている時、リレー１２０はこのコンタクトの組を閉じ、バーナを始動さ せることができる。

従って、スイッチ１１４．１１５の全体の動作で、過剰な液体または凝縮物のレ ベルが検出されると、正常なバーナ動作は遮断される。少なくとも１つのコンタ クトの組１１４ｂ、　１１５　ｂが閉じると、制御はタイマ１２２へ移る。バー ナはタイ７Ｉ２２によっである所定時間繰り返し停止される。これによって過剰 な液体を凝縮装置４から排出する時間が与えられるが、次に操作の再開始を遅ら せるような長時間の停止の原因となる蒸発装置２の過剰な冷却は避けられる。

バーナ回路にはコンタクトの組１４４ａ、１４４ｂを有するオーバーライドスイ ッチ１４４が備えられている。一方のコンタクトの組１４４　ａはバーナ回路を 開き、他方のコンタクトの組１４４ｂはブロワ制御リレーを優先する（第１１図 Ｃ）。スイッチ１４４は手動で操作され、コンタクト１４４ａは通常閉じており 、コンタクト１４４ｂは通常開いてる。

バーナ用の温度コントローラ１２８があり、このコントローラ１２８はリレー１ ３０．１３２を制御するように接続されている。リレー１３０のコンタクトの組 １２４とベータタイマースイッチ２７８（下記で説明）は温度コントローラ１２ ８と直列である。

同様に、ブロワ４２と組み合わされた第１及び第２のバーナには各々回路１３４ ．１４６が設けられている。回路１３４は、リレー１３０のコンタクト１３５の 組を含む。これらの回路１３４．１３６は各ＣＡＤ炎検出器を備え、これらの検 出器はリレー１４８の通常は閉じたコンタクトの組１４０．１４１に各々接続さ れている。炎検出器１３８．１３９の出力は各遅延油井２３６．２３７に接続さ れていて、ポンプ及びブロワがその圧力になるまで油の流れを遅延させる。

コンタクト　１４０．１４１は各々ブロワ４２用のブロワモータ　１４６．１４ ７に接続されて、それらに給電する。

バーナ回路制御リレー１２０が活動している通常の使用状態では、コンタクトの 組１２４は、温度コントローラ１２８に制御されてリレー１３０．１３２の作動 を閉じる。リレー１３０．１３２はコンタクトの組１３５．１３７を閉じてブロ ワモータ１４６．１４７を作動させる。

ブロワオーバーライド回路（第１１図Ｃ）は、オーバーライドスイッチ１４４と オーバーライドリレー１４８のコンタクＨ４４ｂを備える。リレー１４８は、コ ンタクトの組１４０．１４１と、予備のコンタクトの組１４２．１４３とを含む 。使用時にスイッチ１４４が閉じると、リレー１４８が作動されて、コンタクト の組１４２．１４３を閉じ、一方、同時にコンタクトの組１４０．１４１を開き 、その結果、電力が直接ブロワモータ１４６．１４７に供給され、他の制御要素 に優先する。

供給ポンプ制御回路は、供給ポンプ制御リレー２３４を備える。

３８Ｐ供給ポンプ３１０は、供給ポンプ制御リレー２３４の２組のコンタクト２ ３４ａ、ｂによって制御される。コンタク目１ｂが閉じられると、装置の充填が 可能になる。これによって、リレー２３４を作動され、次に、供給ポンプ１５２ を作動させる請求められる最低レベルに達すると、低レベルフロートスイッチ３ ４０はコンタクト３４０　ｂを開き、コンタクト３４０ａを閉じる。次に、ポン プ３１０への給電を遮断して、スイッチコンタクト１１９ａが閉じると予備ポン プが代わりに作動する。

下記に説明する制御リレー２２８のコンタクトの組２２８ａは、通常は閉じてい る別のコンタクトの組２５２ａによって制御されている。コンタクト２５２ａは 制御リレー２５２によって制御され、次に、ベークモードスイッチ２５０によっ て作動される。従って、正常な作動では、リレー２５２は作動せず、コンタクト の組２５２ａを閉じたままにする。ベータ作業では、リレー２５２は作動せず、 コンタクトの組２５２ａを開いたままにして、それによって、供給ポンプへの電 力をカットする。

コンタクトの組２５２ａは、次に、温度アラーム２５５に接続される。その機能 は、温度がプリセットされた制限、ここでは、２００°Ｆを越えると、’Ａ　Ｇ 　Ｐ　Ｍポンプモータを始動させることである。初期に充填された廃油が大量の 水を含んでいる時、この水が蒸発されるにはかなりの時間、例えば、１時間があ ることが分かっている。この時間の間、供給装置に熱い油の流が戻るのを防ぐた めに、水の沸点より低い温度で’Ａ　Ｇ　Ｐ　Ｍポンプが作動される。この期間 に回収された凝縮物は、次の凝縮物から分離される。次に、アラーム２５５は１ 分あたりハーフガロンのポンプモータのフロートスイッチ３４４に接続され、チ ャンバが過充填されないのを確実にする。これは、次に、コンタクトの組１６７ を制御するリレーに接続され、１分あたリフ１−フガロンのポンプ１７０に給電 する。

通常開じているコンタクトの組２５２ａはまたリレー１０７ｂのコンタクトの組 ２６４に接続されている。これは、１％ＧＰＭ及び２ＧＰＭポンプモータを制御 する回路に給電する。

フロートスイッチ３４は、各リレー１６５に直接接続された第１及び第２のコン タクトの組３４３ａ、３４３ｂを備える。第２のコンタクトの組３４３ｂはスナ ップディスク２６８に接続され、より高いレベルで開く。スナップディスク２６ ８によって高い温度が感知されると、ポンプモータ１７１を作動させ、サービス タンクを冷却したままに保つ。

１分あたり２ガロンのポンプのため制御回路はフロートスイッチ３４２と各リレ ー１６６とを含む。

リレー１６５はコンタクトの組１６８を制御し、リレー１６６はコンタクトの組 １６９を制御する。これらのコンタクトの組は、次に、ＩＨＧＰＭポンプ３２２ 用のポンプモータ１７１と２ＧＰＭポンプ３２６用のポンプモータ１７２への電 力を制御する。

リレー１０６は、各々４秒と８秒の期間にセ・ソトされたタイマ１７７．１７８ を始動させる２つのコンタクトの組１７４．１７５を有する。これらのタイマの 目的は、熱交換器用または凝縮装置４用のファン９２の始動を遅延させることで ある。タイマ１７７．１７８は各リレー１８０．１８１を制御する。

タンク８６に装着された精製燃料または回収された油のフロートスイッチ１８４ は、オンー遅延タイマ１８５を行かして回収油制御リレー１８６に接続されてお り、ポンプの頻繁過ぎるサイクル化を防止する。このリレー１８６は、回収タン ク８６から回収油または精製燃料を汲み上げるポンプ１９０を制御するコンタク トの組１８８を有する。あるレベルに達すると、ポンプ１９０は作動して、回収 された油をタンク８６から汲み上げる。

回収タンク８６には、安全７０−トスイ・ソチが備えられており、２つのコンタ クトの組１９２．１９３を備える。第１のコンタクトの組１９２は補助ポンプリ レー１９４を制御する。リレー１９４は、コンタクトの組１９６を備え、電力を 補助ポンプモータ１９８に切り換える（コンタクトの組１９３の機能を下記に説 明する）。

ノズル線ヒータの組２０１がバーナの供給線に備えられている。

リレー１０７ａは４組のコンタクト２０２を備え、ファン９２のファンモータ２ ０４を制御する。全てのファンモータが供給線１００．１０１間に接続されてい ることが注目される。

他の４つのファンモータは、タイマ１７７．１７８によって制御された電源を有 する。この全体の作用は、装置をスイッチをオンにする時、２つのファンモータ ２０４を最初に始動させ、他のファンモータを組にして４秒後に始動させ、供給 回路のオーバーロードを防ぐ。

リレー１８０はファンモータ２０８への給電を制御する４つのコンタクトの組２ ０６を備える。リレー１８１は、ファンモータ２１２への給電を制御するコンタ クトの組２１０を備える。

線２１８は主制御線であり、キーで操作されるスイッチ２４０を備える。このス イッチはチャンバ２２を洗浄のために開く時に開かれて、洗浄の間のバーナの作 動を防ぐ。緊急オン／オフスイッチ２４２が装置を迅速に停止されるために備え られている。

線２１８は分かれ、１方の分岐は瞬間モータ始動スイッチ２２２とモータ制御リ レー２２４に接続されている。別の分岐は通常は閉じられているが１３０°Ｆで 開くフロートタンクまたはチャンバ３３６に装着されていた安全スナップディス ク２４６を備えている。フロートチャンバまたはタンク３３７内の高レベル安全 フロートスイッチ３４５と回収タンク８６の安全フロートスイッチ１９３とは直 列接続されている。安全フロートスイッチ１９３はスイッチ１９２に組み合わさ れている。これが作動した時には、装置を手動でリセットする必要がある。実際 、このスイッチの組によって、これらのレベルが上方にプリセットされた安全レ ベルより低くないならばバーナがオンになることがないようにする。

各種の安全スイッチ、例えば天井温度センサを挿入できる。リレー２２４は一対 のコンタクト　２２６を閉じ、このコンタクト　２２６は大２の制御リレー２２ ８を駆動する。これは、他のスイッチが閉じられていると仮定して、作動状態で リレー２２４をラッチする。

リレー２２８は線２２０内のコンタクト２２９の組を閉じる。２２０ａでの接続 は１１０ａでバーナ回路１１０に接続される。

ベークモードスイッチ２５０は、リレー１０７ｂのコンタクトの組２５４に接続 されている。これらのコンタクトは通常閉じられている。すなわら、ファンが作 動する時コンタクトは開いている。コンタクト２５４はベータタイマ２７０に接 続される。

ベーク作業時、リレー２２８は、ベークタイマスイッチ２７６を備える線内のコ ンタクトの組２７４を閉じる。ベータタイマスイッチは通常開いているが、ベー クタイマがベーク作業が終了したことを検出した時に閉じる。

ベークタイマスイッチ２７６と、ベークオーバーライドスイッチ１４４ｂは制御 リレーに接続されており、このリレーはコンタクトの組１４０〜１４３を制御す る。１４８が作動されるとブロワモータ１４６．１４７に給電され、これらのモ ータの制御と炎検出器１３８．１３９との接続を切る。

また、ベータタイマースイッチ２７８は、バーナブロワモータ用の制御リレー１ ３０．１３２を備える線に接続されている。このスイッチは通常は閉じられてい るが、ベータタイマ２７０によって開く。制御リレー２２８はコンタク）　２２ ８　ａを制御して、供給ポンプモータへの給電を可能にする。また、コンタクト の組２８０を制御して、温度制御ディスプレイ２８２に給電する。

排気ガスの放出を確実にするために、排気ファン２９０が排気ガスダクトに備え られている。

本発明装置の使用時には、最初の始動時に先ず水蒸気、次に、通常は多量の廃油 中の揮発性の高い成分が急激に蒸発する。これが凝縮装置４のサージの原因にな る。これはフロートスイッチ１１４．１１５とタイマ１２２とによって調節され る。フロートスイッチ１１４．１１５が過剰なレベルを検出すると、バーナ回路 制御リレー１２０への電力はタイマ１２２ヘスイ・ソチされる。タイマは、所定 のオン・オフ期間にセットされる。ここでは、１０秒間のオンと４０秒間のオフ に交互にセットされる。その結果、チャンバ２２内の温度が保持され、出力は減 少するので、過剰な凝縮物が熱交換器または凝縮装置から流れ出ることができる 。実際には、最初の始動時にバーナがスイッチ１１４．１１５によって停止され る多数の期間があり、その停止期間は蒸発物が通過し、バーナがタイマ１２２の 制御なしに連続して作動できるまで長くなることが分かっている。

使用時には、本発明装置には一定期間の間、廃油が蒸発チャンバ２２に連続して 供給される。同時に、タンク８６は定期的に空にされ、充填される。その結果、 蒸発チャンバ２２内の固体または汚染物の量またはレベルが大きくなる。この間 、温度コントローラ１２８は所望の温度にセットされる。実際には、本発明装置 はほぼ一定の温度（これは原料に依存する）で運転され、コントローラは実際の 運転温度より幾らか上にセットできるということが分かっている。

一定時間が過ぎると、チャンバ２２内に固体が蓄積して本発明装置を停止するこ とが要求される。固体のレベルを監視するために、排出タンク２９０が設けられ ている。弁２９２．２９６を開くとサンプルがチャンバ２２から排出タンク２９ ０に流れる。弁２９６は排出タンク２９０とチャンバ２２との蒸気圧を均一化す るためにある。排出タンク２９４が充填されると、弁２９２が閉じ、弁２９８が 開いて、一定量が小さいスチール容器に排出され、重量が測定されてその中の固 体重量をめる。サンプル体積は分かっているので、固体の割合が分かる。こうし て固体の増加を監視し、所定レベルより高くなった時に装置を停止し、洗浄する 。許容される固体の正確なレベルはチャンバ２２、特にそれに熱を供給する手段 に依存する。堆積した固体はチャンバ２２の周りの熱いガスがその内部に伝達す るのを阻止する絶縁体の役目をする。

この熱いガスを抜き出すためのバイブをチャンバ２２に通すこともできる。それ によって熱伝達を改善し、固体をチャンバ内のより高いレベルに回収することが できる。

許容最高レベルの固体が存在することが測定されると、スイッチ２５０．２５１ が閉じて、廃油の供給が停止し、ベークモードが開始される。リレー２５２が作 動して、コンタクト２５２ａを開いて、供給ポンプ３１８．３２２．３２６を無 効にする。コンタクト２５４は開いて、ベータタイマがタイマー動作を開始する のを防ぐ。

この時、バーナの運転は続行することができる。低レベルフロートスイッチ３４ ０は無効になり、その結果廃油レベルは通常許可されているより下方に降下する 。スナップディスク１０４がそのセットより高い温度を感知する限り、ファンは 連続して動作する。

熱交換器４が十分に冷却され、油の精製がほとんど終了たことを示すと、スナッ プディスク１０４が開き、リレー１０７　ｂはもはや作動せず、コンタクトの組 ２５４を閉じ、従って、ベークタイマーが作動する。蒸発チャンバ２２内の温度 は、この時、最終的なベータ温度に上がり、蒸発チャンバ２２内の可能な限り多 くの蒸発物または液体成分を除去する。この温度は温度コントローラ１２ｇによ ってセットされている。このコントローラ１２８は最初に温度９００°Ｆにセッ トされる。最終的なベータ段階ではスラッジの供給が停止され、温度コントロー ラ１２８は１３００゜Ｆにセットされる。

これは蒸発チャンバ２２から容易に引き出すことができる固体のケーク状物質を 残すためである。このベーキング段階は凝縮装置４内で蒸発物が凝縮、回収され なくなるまで行われ、それはベークタイマで測定される。

本発明装置が十分に冷却した時に、接近界３４を開いて固体残滓を除去すること ができる。次のスラッジのバッジ処理を再開始する時には、接近界を閉じる。

べ−り時間が終るとスイッチ２７６が閉じられ、スイッチ２７８が開く。これに よってブロワモータがオンされて蒸発チャンバ２２の冷却が促進する。バーナの 運転を阻止するために温度コントローラ　１２８が孤立される。

コンタクト２７６が閉じている時、リレー１４８が作動する。これは、モータブ ロワがコンタクト１４２．１４３に給電して、チャンバ２２を冷却する。

次に、本発明の装置の制御システムの別の実施例を示す第１２図と第１３図とを 参照する。

この実施例では、プログラム可能な論理コントローラを使用する。各種の外部素 子のプログラム可能な論理コントローラへの接続状態は第１２図ａ　−ｄに示し てあり、ＰＬＯへの制御論理のラダー（梯子）論理は第１３図ａ　＝　ｆに示し である。説明を単純且つ統一のとれたものにするために、第１１図ａ−Ｃの概念 的制御図と同じものには第１２図、第１３図でも同じ参照番号を付した。また、 上記装置とハードウェア要素、例えばフロートスイッチ等も同じものにしである 。

第１２図には４００で表したプログラム可能な論理コントローラ（ＰＬＣ）と第 １２図ａに示した供給線１００．１０２との間に接続された各種の外部要素を示 している。スイッチ４０２は各々１．０及び２．５アンペアに定格化された回路 ブレーカ４０３．４０４を介して、供給線１００の分岐線１００ａ、１００ｂに 接続されている。

線１００ｂはＰ　Ｌ　Ｃ４００に適当な点で接続されている。

線１００ａからＰ　Ｌ　Ｃ４００へ低レベルフロートスイッチ３４０、バーナ制 御安全フロート３４１、ポンプ用フロート３４２．３４３及び高レベルフロート スイッチ３４５が接続されている。

線１００　ｂは他の制御素子に接続さている。図示したように、主始動スイッチ ２２２と緊急押しボタン２４２とリセットキー４０６がＰＬＣ４００に接続され ている。同様に温度コントローラ１０４とセイルスイッチ１１３が接続されてり 、セイルスイッチ１１３は図示したように直列接続されている。適当な数のセイ ルスイッチ１１３が備えられ、図では６個のスイッチが示されている。

供給ロックアウトキースイッチ１１９、熱交換器出力上の温度感知スナップディ スク１１６および流制御フロートスイッチ１１４が温度アラーム２５５およびベ ータスイッチ２５０と一緒にＰＬＣ４００に接続されている。

前記の実施例では備えられていない炎開始スイッチ４０８と温度接続４１０とが ＰＬＣ４００に接続されている。

再生燃料フロートスイッチ１８４、水フロートスイッチ２５６、ベータタイマ２ ７６．２７８、再生燃料用安全フロートまたはバックアップスイッチ１９３、フ ロートタンク上のスナップディスク２４６および再生燃料補助フロートスイッチ １９２がＰ　Ｌ　Ｃ４００に接続されている。

前記実施例と比較して、さらに２つの入力が設けられている。

室温スイッチ４１２と、圧力スイッチ４１４がＰ　Ｌ　Ｃ４００に接続されてい る。

第１２図ａを参照すると、Ｐ　Ｌ　Ｃ４００からの出力は各種の制御リレーとイ ンジケータランプに接続されている。リレー２３４．１３５．１４８．１６４． １６５．１６６．１０７ａ、　１８０．１８１．１８６．１９４．２５Ｂに対す る出力がある。さらに、ベータタイマ２７０８への出力がある。燃料バルブ２３ ６．２３７に対するソレノイドはオムロン（ＯＭＥＲＯＮ）の温度コントローラ と並列に接続されている。下記のインジケータランプは適当な出力に接続されて いる。すなわち、ランプ４２０は炎がインまたは存在することを示し、ランプイ ンジケータ４２１は室温が高すぎることを示し、ランプ４２２は供給ボンブロッ クアウトが作動していることを示す。黄信号フォルトトリップ（Ａｍｂｅｒ　ｆ ａｕｌｔ　ｔｒｉｐ）ランプ４２３があり、ランプ４２４は再生燃料流のバック アップまたは過剰を示し、ランプ４２５は再生燃料ポンプがダウンしたことを示 し、ランプ４２６はチャンバ２２が一杯であることを示し、ランプ４２４に加え てランプ４２７は流れのバックアップを示し、ランプ４２８は熱交換器が熱すぎ ることを示す。

第１２図ｃ、ｄには第１１図と類似した各種構成要素が示されており、これらに は同じ参照番号が与えられている。それらの機能は以下で記載するもの以外はほ ぼ同じである。図示したように、適当なヒユーズまたはトリップスイッチが公知 の方法で備えられている。

バーナ１４６．１４７にはコンタクト　１３５ａを閉じる共通のリレー１３５が 備えられている。コンタクト　１４０〜１４３はリレー１４８によって制御され る。ポンプモータ１７０．１７１．１７２は各インジケータランプ１７０ａ、　 １７１　ａ、１７２ａを有し、それが作動していることを示す。燃料線のヒータ ２０１はサーモスタット２０１ａを備えている。

次に、第１３図の梯子型論理（Ｌａｄｄｅｒ　Ｌｏｇｉｃ）を参照する。

先ず、多くの要素またはスイッチング機能が第１３図でも反復されていることは 理解できよう。これは、単にＰＬＣで使用する論理を説明するためである。大抵 の場合には単一のスイッチで十分である。また、この論理には多数のラッチ、コ ンタクトの組等が示しであるが、それらはＰＬＣ内の論理機能であり、実際のハ ードウェアの実施例ではない。また、Ｐ　Ｌ　Ｃ４００内でのコンタクト条件も 示しである点に注意されたい。事実、多くのセンサからの入力はＰＬＣの論理の ために反転される。すなわちこの分野では大抵のセンサが通常は閉じられており 、一方、ＰＬＣでの正常状態での通常状態は開いた状態である。

始動スイッチ２２２は、論理装置またはラッチまたは保持装置４３０に接続され 、各種のラッチ４３０ａＳｂ等を作動または停止させる。以下で説明する他のラ ッチ同様に、これは、４３１に示したりセント線から入力を受けるまで各種のコ ンタクトまたはスイッチ４３０ａ、ｂ等を閉じた状態に保持する。入力４３１は 押しボタン２４２、フロートタンク上のスナップディスク２４６、室温スイッチ ２４２、フロートタンク上のスナップディスク２４６、室温スイッチ４１２、精 製燃料フロートスイッチ１９２及び高レベルフロートスイッチ３４５に接続され ている。図示したように、スナップディスク２４６及び精製燃料フロートスイッ チ１９２は通常開いている。フロートタンクの過剰な温度が検出れるか、再生燃 料のレベルが高過ぎるさとが検出されると、これらのスイッチの１つが閉じ、装 置４３０を作動条件からラッチし、各種のラッチ４３０ａ、ｂ等を開く。他の制 御素子２４２．３４５及び４１２は通常は閉じた状態である。従って、押しボタ ン２４２は、通常閉じた状態であり、入力に送られる信号がない論理である。ス イッチ２４２が開くと、緊急状態を示し、次に、この信号は反転され、その信号 が入力４３１に送られる。これはセンサ素子３４５゜４１２にも入力される。

低レベルフロートスイッチ３４０は、他のラッチ装置４３２に接続されている。

プリセット入力はブロワ−オーバライドスイッチ１４４と供給ポンプ再始動用ス イッチのコンタクトに接続されている。ラッチ４３２は、通常開いてる各種のコ ンタクトまたはスイッチ４３２　ａ、　ｂ等または通常閉じているスイッチ４３ ２ｅを制御する。

次の線では、ラッチ４３０のコンタク）４３０ａが、この論理配置では、供給ポ ンプロックアウトキースイッチ１１９（通常閉じている）とラッチ４３２のコン タクト４３２ｅとに直列接続されている。また、ここではファン温度コントロー ラ１０４（通常閉じている）がある。従って、ファンが作動している時、ラッチ ４３２は開き、供給ポンプはキースイッチ１１９によってロックアウトされてお らず、その時、供給ポンプリレー２３４への出力がある。

線１１０と等価な次の線では、熱交換器の入口部のファン制御温度スイッチ１０ ４がセイルスイッチ１１３と並列であり、従って、それらのどちらかで線を閉じ ることができる。次に、低レベルフロートスイッチ３４０とベークスイッチ２５ ０と並列にコンタクトの組がある。次に、これらは、供給ポンプロックアウトキ ースイッチ１１９、ラッチ４３２ａ、スナップディスク１１６、変動フロート３ ４１及び流制御フロート１１４に接続されている。ここでは、供給ポンプキース イッチ１１９は通常開いており、従って、供給ポンプが作動キースイッチ１１９ によってロックアウトされるまでバーナは作動できない。この線は、次に、焼成 タイマースイッチ２７８、安全フロートスイッチＩ９３、温度コントローラ１２ ８及び圧力制御ラッチ４４８ｂに接続され、次に、出力４３６に接続れ、バーナ 制御リレー１３０．１３２に接続される。

次の線は、流制御スイッチ１１４がなく、流れタイマー４４０の流れタイマーコ ンタク）４４０ａを備えていることが以外はほぼ同じである。過剰な流れ状態が 存在する時には、制御はこの線にスイッチされ、バーナに間欠的な制御を与えて チャンバ２２の温度を保持する。この線はバーナに接続された出力４３８を備え ている。

これらの２つの線では、下記条件になると、電力がバーナに供給される。すなわ ち、セイルスイッチに十分な空気流があるか、温度がファン温度コントローラ１ ０４によってセトされた温度より低くなけせればならない。ラッチ４３０は閉じ ていなけれならない。低レベルフロートスイッチ３４０が十分な油が存在するこ とを示すか、ベータスイッチ２５０は閉じている。供給ロックアウトキースイッ チ１１９が供給ポンプをロックアウトし、バーナ供給線を閉じる位置に切り換え られていなければならない。

ラッチ４３２は作動していなければならない。スナップディスク１１６によって 感知される過度の温度が存在してはならない。通常は閉じている変動フロート３ ４１は、変動状態を示してはならない。ベークタイマースイッチ２７８は閉じて いなければならない。安全フロートスイッチ１９３は再生油の過剰な流れまたは レベルがないことを示し、閉じていなければならない。温度コントローラ１２８ 及び圧力制御ラッチ４４８は許容状態であることを示して閉じていなければなら ない。第１３図ａの線では、流制御スイッチ１１４は閉じて、熱交換器を通る流 量が許容できることを示していなければならない。一方、第１３図すの上側の線 は以下で説明するように流れタイマー４４０によって制御されている。

第１３図すに示すように、タイマー４４０はコンタクトの組４４０ｂとタイマー ４４２とを制御する。タイマー４４２は通常閉じているコンタクトの組４４２ａ を制御する。タイマー４４０への給電は図示したようにタイマー４４０の流れ制 御スイッチ１１４および安全フロートスイッチ１９３の両方に接続されている。

ここでは、それらは通常の開いた形になっている。従って、正常な流れの状態で タイマ４４０は作動されない。これらの検出装置のどちらか１つが異常な流れの 状態を感知すると、バーナ出力４３６への接続が第１３図ａに図示したように遮 断される。この時、電力はタイマ４４０に供給される。この条件がタイマ４４０ によって測定れた時間によって十分に長い間存続すると、コンタク）　４４０ａ 及び４４０ｂが閉じ、線内での流れ出力４３８への接続が閉じ、それによって、 バーナ動作の再開が可能になる。これは、タイマ４４２によって測定された時間 の間である。この時間が終わると、通常閉じているフンタクトの組４４２ａが開 き、実際にタイマー４４０がリセットする。次には、コンタクトの組４４０Ｂと リセットタイマー４４２を開く。従って、過剰な流れ条件または過剰なレベルが コンタクトの組１１４及び１９３によって検出されて存在する時、タイマ４４０ ．４４２は出力４３８を介してバーナの動作を制御する。タイマ４４０は実際バ ーナが作動しない時間の流れを制御し、タイマ４４２はバーナが作動する時間の 長さを制御する。

これらの時間は、各装置の特性または通常の実験で変えることができ、また、一 定でもよい。例えば、バーナは１０秒間オフにされ、２０秒間オンにされる。こ れによって過剰な流れ状態が消えるとともに、チャンバ２２の温度を保持し、チ ャンバが過度に冷却されるのを防ぐことができる。

最終的なバーナ出力は４４４に出て且つ主ラツチ４３０のコンタクトの組４３０ ｄと直列になる。図示したようにコンタクト４３６または４３８のどちらかが閉 じている時にラッチ４３０は作動し、リレー１３５に接続された最終的なバーナ 出力４４４になる。

熱交換器の上部列上の圧力スイッチ４４４は、ラッチまたは論理装置４４８に接 続されている。論理装置４４８は、上記のように通常は閉じたコンタク）　４４ ８　ｂを制御し、また、通常は開いたコンタクトの組４４８ａを制御する。この 後者のコンタクトの組はラッチコンタクト４３０ｅとタイマ４５０と直列であり 、次にコタクトの組４５０ａを制御する。過剰な圧力が圧力スイッチ４１４によ って熱交換器内で検出されると、このスイッチは装置４４８を作動させ、次にタ イマ４５０を始動する。タイマ４５０によってセットされた期間が終わると、こ れは、論理装置４４８を４５０ａでリセットする。これによって、過剰な圧力が 検出されると、バーナの作動は、この状態を回復することができるために最低限 の期間停止される。

第１３図Ｃを参照すると、この図面の上部には供給ポンプ用の制御配置が図示さ れており、その配置には各ラッチ４３０「、ｇｌｈ及びｌが備えられている。′ ＡｃＰＭポンプにはリレー１６４への出力があり、これはλＧＰＭフロートスイ ッチ３４４と温度制御アラーム２５５と通常は閉じられているベータスイッチ２ ５０に直列接続されている。アラーム２５５は温度コントローラ１２８上に設定 された単なる温度アラーム点である。また、ラッチ装置４３２のコンタクトの組 ４３２ａがある。アラーム２５５は、高すぎる温度が検出される時にこのポンプ だけが作動する。１．５ＧＰＭポンプには並列の２つの線があり、その１つは温 度に関係するファン制御スイッチ１０４と１．５０ＰＭポンプフロートスイッチ ３４４を含み、その他方の線はスナップディスク２６８と′ＡＧＰＭフロートス イッチ３４４とを含む。これらは通常は閉じたベークスイッチ２５０に接続さる 。従って、低レベルフロートイッチ３４０で検出されるように適切なレベルに達 すると、論理または保持回路４３２が作動する。０．５ＧＰＭポンプは、ファン 制御スイッチ１０４が閉じると、それ自体のフロートスイッチ３４４によって作 動する。また、’Ａ　Ｇ　Ｐ　Ｍフロートスイッチが閉じ、スナップディスク２ ６８、すなわちサービスタンク上のディスクによって過剰な温度が検出されると 、１．５ＧＰＭポンプを作動させ、サービスタンク内を冷却するために適当な流 れ与える。従って、０．５ＧＰＭポンプからの流れが冷却を維持するのに不十分 である時に１．５ＧＰＭポンプが作動する。２０ＰＭボンフのための出力はファ ン制御１０４．２ＧＰＭフロート３４２及びベータスイッチ２７８によって制御 され、リレー１６６に接続される。

図示したように、ファン制御温度スイッチ１０４はまたベークイソチ２５０を介 して、２７０で示したベータタイマへの接続を制御する。これは、また、ファン ２０４への出力４５８を制御する。

スナップディスク１０４をタイマ１７？　、１７８を制御し、そのタイマはコン タクト１７７　ａ及び１７８ａによってファン２０８．２１２への出力４５９． ４６０を制御する。再生燃料フロートスイッチ１８４はタイマ１８５を制御する 。第１３図ｄの上部に図示したように、これによって、再生燃料ポンプへの出力 ４６２はタイマ１８５によってセットされた期間が終わるまで高くならない。再 生燃料補助フロートツイツチ１９２は対応する出口部４６３に接続されており、 再生燃料タンクには２つのフロートスイッチ１８４．１９２が配置されている。

ベークモードスイッチ２７６６は、ラッチコンタクトの組４３０ｊを介してブロ ワオーバーライドの出口部１４４に接続されている。

第１３図ｄには各種の論理回路またはラッチ４６６．４６７．４６８及び４６９ が示されており、それらは全て始動スイッチ２２２によってリセットできる。こ れらの４つのラッチ４６６．４６７．４６８及び４６９は各補助または再生燃料 フロートスイッチ１９２、高レベルフロートスイッチ３４５、安全フロートスイ ッチ１９３３及びスナップディスク２６８によって作動される。

第１３図ｅの上部に図示したように、各ラッチによって制御されるコンタクト４ ６６ａ、４６７ａ及び４６８ａ及び別のラッチまたは論理装置４７０（以下で説 明する）のラッチまたはコンタクトの組４７０ａは、黄信号フォルトトリップラ イト４２３に接続されている。ラッチ４３０はコンタクトの組４３２ａと直列な コンタクトの組４３０にと供給ポンプロックアウトラップ４２２とを制御する。

これは低レベルフロートスイッチが作動し、供給ポンプがロックアウトされたこ とを表示する。

同様に、別のコンタクト対４３０１が安全フロートスイッチ１９３と再生燃料回 収タンク内の過剰な再生燃料を示すランプ４２４とを制御する。コンタクトの組 ４６６ａはまた再生燃料を除去する際のポンプの故障を示すランプ４２５を作動 する。高レベルフロートスイッチ３４５が作動すると、コンタクトの組４６７ａ が閉じ、高レベル状態を示すランプ４２６を点燈する。

コンタクトの組４６８ａが閉じると、ランプ４２７が灯り、過剰な再生燃料が存 在することを示す。熱交換器が熱くなり過ぎると、コンタクト４６９ａが閉じ、 ランプ４２８がそれを表示する。

室温センサ４１２は、論理またはラッチ装置４７０に接続されて、上記のように 、過度な周囲温度または室温が検出されるとコンタクト４７０ａを閉じる。これ は始動スイッチ２２によってリセットできる。コンタク）４７０ａは過度の室温 を示すランプ４２１を灯す（第１３図）。

熱交換器または凝縮装置４の出力には炎管が接続されていて、凝縮していない蒸 気を全てとえらる。これは、効果的に凝縮されなかった軽い揮発性成分を燃やす ためである。このよな成分は蒸気の形で熱交換器から生成し、大気中に危険な爆 発性混合物を形成することがある。

第１２図すに示すように、炎スイッチ４０８は通常は閉じられているコンタクト の組４７４ｂを介して発火ソレノイド及びガス弁４７８に接続されている。コン タクトの組４７４ｂは通常は閉じられており、タイマ４７４によって制御され、 このタイマは炎検出ＣＡＤセル４７６に接続されている。タイマ４７４は、また 、他のコンタクトの組４７４ａを制御し、このコンタクトの組は通常は開いてお り、炎が存在することを示すためのランプ４２０に接続されている。

使用時の初期始動時には炎は存在しない。従って、ＣＡＤセル４７６は開いてお り、タイマ４７４は作動しない。次いで、電力がソレノイド及び発火源４７８に 供給される。これは適当なガス源に接続されている。弁が開くと、ガスが供給さ れ、発火ソレノイドが作動し、種火の機能をするガスに着火する。発火が始まる と、ＣＡＤセル４７６が閉じる。タイマ４７４は所定の時間、例えば３０秒を提 供し、炎が適切に設定されるのを確実にする。

この時間の終りに、コンタク）　４７４　ｂは開き、発火源４７８への給電を遮 断し、同時に、コンタク）４７４ａを閉じる。その結果、ランプ４２０が点燈し 、全てを燃焼させる種火が炎管にできていることを示す。

この制御装置の実施例では、水フロートスイッチ２５６は２５８で示される出力 を備え、水の除去のため排出ポンプモータ２６２を作動させる。図示していない が、これらの構成要素は、精製燃料タンクの側に配置されている。水及び凝縮さ れる燃料は、エマルジョンを形成せず、分離できる。

上記機能の有する装置を使用して多数の試験を行った。これらの試験を実施する 際には、装置にわずかな変更、例えば、チャンバ２２及び凝縮ダクトの形状を変 更したり、制御回路を変更した。使用した燃料は本出願人の前の出願第２４６． ８３４号の装置で生成した番号２の燃料か、ジーゼル燃料に類似した燃料油であ る。プロパンまたはその他の燃料を代わりに使用することもできる。その１つの 理由はスラッジが燃料方法に直接関係して大気中に重金属を放出することになら ないようにするためである。

初期の試験はザ　ブロヴインス　オブ　ニュー　プルニスウィッチ　リサーチ　 アンド　ブロダクテイヴイテイ　カランシル（Ｔｈｅ　Ｐｒｏｖｉｎｃｅ　ｏｆ 　Ｎｅｗ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　ａｎｄ　Ｐｒｏｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　Ｃｏｕｎｃ ｉｌ）によって実施された。

これらの試験の間、酸素、−酸化炭素、窒素酸化物、二酸化炭素及び二酸化硫黄 のガスをモニターした。また、送気管のガス温度、坪数、排気量、相対湿度及び 周囲温度を記録した。装置に装填したスラッジのサンプル、蒸発物または回収さ れた油のサンプル及び蒸発チャンバ２２に残った残滓のサンプルを化学分析した 。この実験の意図は、初期にスラッジ内に見られた金属が残った固体残滓中に濃 縮されているかどうかを観察するためである。

下記の化学分析を行った： 外観、臭い、水％、灰％、硫黄％、炭素％、水素％、窒素％、酸素％（差による ）、燃焼熱（ＢＴＵ／Ｉ　ｂ）　、比重＠７７°／７７゛Ｆ及び６０°／６０° Ｆ、ＡＰＩ重力（計算）、曇点°Ｆ、流動点°Ｆ１引火点°Ｆ、粘度＠４０℃、 ５０℃、＠１００℃−ｃＳＴ）アルミニウム、カドミニウム、銅、クロム、鉄、 鉛、モリブデン、珪素、ナトリウム、バナジウム、亜鉛ｂ）灰 アルミニウム　鉄　ルビジウム アンチモン　ランタン　銀 砒素　鉛　ナトリウム バリウム　リチウム　ストロンチウム ビスマス　マグネシウム　錫 臭素　マンガン　チタン カドミウム　モリブデン　タングステンクロム　ニッケル　バナジウム コバルト　燐　イツトリウム 銅　カリウム　亜鉛 排気ガスすなわち排出孔３６と、煙突から出た排気ガスの平均試験結果は下記の 第１表に示した。

表１　炎管ガス試験の平均結果 スラッジ、油および残滓の化学分析結果を下記の第２表に示した。

表２　スラッジ、油、固体残渣（その１）表２　スラッジ、油、固体残渣（その ２）■　この試験プログラムからのスラッジ原料２　ＲＰＣで得られたこの試験 プログラムからの再生油３　ＲＰＣ試験後にユーザーに合わせたスラッジ１から の再生油４　（スラッジ１からではない）スラッジ精製器からの再生油、廃油再 調整炉を通過５　廃油再調整炉からの精製油。ＲＰＣリポートＩｃＡｓ／８７／ ４０７．１９８８、使用者が調整６　廃油再調整炉からの精製油。ＲＰＣリポー トＩＣＡＳ／８７／４０７．１９８ｇ、ＲＰＣで生成７　この試験プログラムか らの固体ケーク状残滓８　廃油再調整炉からの再生油（６と組み合わせる）。Ｒ Ｐ　Ｃ＋ＪポートＩＣＡＳ／８７／４０７゜１９８１ｔ−ＲＰ　Ｃで生成 下記の第３表は試験を行ったスラッジおよび油の物性を示している。

表３　スラッジと油の物理特性（その１）Ｎ／Ａ　適用できず Ｔ／Ｄ　暗すぎて観察できず ＊＊　ベンスキー−マノげンズ（Ｐｅｎｓｋｙ−Ｍａｒｔｅｎｓ）の閉じたカッ プ表３　スラッジと油の物理特性（その２）Ｎ／Ａ　適用できず Ｔ／Ｄ　暗すぎて観察できず ＊　灰は油サンプルに対して極めて高く、灰成分は酸化物として存在する。

従って、「酸素（差）」を得るために用いた式が極端に狂う。

＊＊　ベンスキー−フルデンズ（Ｐｅｎｓｋｙ−Ｍａｒｔｅｎｓ）の閉じたカッ プ表３　スラッジと油の物理特性（その３）Ｎ／Ａ　適用できず Ｔ／Ｄ　暗すぎて観察できず ＊＊　ベンスキー−マノげンズ（Ｐｅｎｓｋｙ−Ｍａｒｔｅｎｓ）の閉じた力・ ンプ使用したスラッジ１はこの試験で使用したスラッジであり、スラッジ８は本 出願人の前の出願ＩＣ２４６，８３４号の装置を用いて得られ、既に分析された スラッジである。これら２つのスラッジを比較すると、幾つかの重要な違いが分 かる。スラッジ８はスラッジ１よりかなり高いレベルのアルミニウム（４，８倍 ）、モリブデン（１４，５倍）及び鉛（４，４倍）を含み、他の金属も同様によ り高い濃度で含まれる。

再生油２と３はスラッジから製造されたもので、油２は独立した研究機関（ザ　 リサーチ　アンド　プロダクテイヴイテイカウンシル（Ｔｈｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃ ｈ　ａｎｄ　Ｐｒｏｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　Ｃｏｕｎｃｉｌ）　、ニュー　ブラン スウィック（Ｎｅｗ　Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ）　、カナダ（Ｃａｎａｄａ））によ って、また、油３は本出願人によって製造されたものである。

油２中の金属濃度は油３中の濃度の１．５と４倍である。油４は本発明のスラッ ジ精製装置で得られた再生油を本出願人の前の出願第２４６．８３４号の廃油調 整炉（ｏｉｌ　ｃｏｎｄ山ｏｎｉｎｇｆｕｒｎａｃｅ）を通したものである。こ の追加の処理で金属レベルが実質的に減少しないことは特に驚くこきではない。

すなわち、金属は最初の処理工程で大幅に減少するので、追加の処理は効果がな い。

しかし、再生油４はスラッジ１から由来したもので、直接比較することができな いことに注意しなければならない。

油５と６のデータは以前の試験プログラムで得られた。すなわら本出願人の前の 発明装置で精製した油で得られたものであり、油２．３及び４はほぼ油５．６と 類似している。

スラッジ１と８とを比較によって、現在のスラッジは以前のスラッジより灰と硫 黄の含有量が少なく、同時にその発熱量がより高いが、比重と粘度はスラッジ８ より低いことが分かる。

再生油２と３では、再生油２の方が比重と粘度がいくらか高いが、極めて類似し た特性を有している。スラッジ１から由来しない再生油４はその外観以外は同様 な特性を示し、粒子を含む明るい茶色の液体であり、一方、油２と３は粒子を含 み、濃い茶色及び暗い茶色である。これは、油４が本出願人の前の発明の装置で さらに処理されている事実から説明される。

油の燃焼装置の排気ガスに関する一般的な要求値であるＣ８Ａ規格Ｂ　１４０． ０の排気ガスの一酸化炭素レベルは０．０４容量％を越えないことである。本発 明装置から出るもののレベルの平均値は０．０５１％ではない。しかし、Ｃ３Ａ が推奨するレベルはオイルバーナ試験のためのものであることに注意しなければ ならない。この値は環境よりむしろ性能に関するものである。バーナを一酸化炭 素の生成が最小になるように調節することによって現在のレベル以下に放出量を 減少させることが可能である。

また、この規格はカナダの規格であり、別の管轄では他の規格が適用されること に注意しなければならない。このコメントは下記のパラメータの数にもあてはま る。酸素と二酸化炭素について得られた値すなわち１０．９％と７．７％は使用 するバーナの型に対して適正であるとみなされる。これらのレベルは計算した平 均過剰空気の１０４％に対応する。Ｓ０２とＮｏについて記録されたレベルすな わち６１ｐｐｍと１５ｐｐｍは正常であると考えられ、特別に問題にはならない 。

７０２°Ｆの全排気ガス温度はＣ３Ａ規格Ｂ　１０４．４油で点火される熱空気 炉、第７．２．１．４．２項で規定された制限内であった。

これは最大排気ガス温度が３００〜７５０°Ｆでなければならないことを要求す る。記録値が高い間も制限内である。

本発明装置、本出願人の前の発明の装置またはこれら２つを組み合わせであれ製 造された再生油は全て一致した結果を示す。

唯−の大きな差は外観であり、本出願人の前の装置からでる油は本発明の装置か らの濃いまたは暗い茶色の油には見られない明るさを示す。

本出願人の前の装置で製造された揮発物または回収された油は、好都合にもその 元素組成及び発熱量に関して市販の軽燃料油に匹敵する。しかし、粘度及び比重 （揮発物または回収された油の方がその値が高い）及び流動点／引火点に差があ る。これは、市販の軽燃料が飽和パラフィン系脂肪族炭化水素からなることに起 因している、その沸点の範囲は狭いが、分析した揮発物は飽和及び不飽和脂肪族 パラフィン系炭化水素の混合物を有し、その沸点の範囲は極めて広い。

本発明装置では、後に残った固体残滓をケーク状残滓に濃縮する。その組成は第 ２表に示しである。恐らく、このような濃縮された固体物質ではこのように処理 するのがより経済的且つ容易になり、特に、そこに含まれた金属を回収する処理 することができると考えられる。

下記で説明するように、他の試験によって、この灰のケークは毒が浸出しないの で、例えば、アスファルトで結合させて廃棄または再使用できることが分かって いる。

本発明装置によって製造される固体物質は回収可能な量の亜鉛、燐、マグネシウ ム、カルシウム及び鉛を含む。重要な金属モリブデンは１トンにつき約８．２ボ ンドで存在する。従って、この黒色のケーク状固体は再生利用に適する。唯一の 欠点は、潤滑廃油及び類似のものを処理する時、その固体の油中の量が比較的少 ないことがである。従って、通常の装置では、１年で約トラック１台分の固体物 質が生成する。本発明または本出願人の前の発明による多数の装置または精製器 を操業させることが必要条件である大都市の区域では、本発明の装置から固体廃 物を回収し、さらに処理する中央回収装置を操業させることが適切であることが 予想される。

装置の作動によって環境に重大に影響を与える放出物が精製するかどうかを決定 ことを目的してと一連の試験を実施した（オーシーエル　サービス社（ＯＣＬ　 ５ｅｒｖｉｃｅ　Ｌｔｄ、）　カナダ、ノヴＴ　スコティア、ダートマス（Ｃａ ｎａｄａ　Ｎｏｖａ　５ｃｏｔｉａ　Ｄａｒｔｍｏｕｔｈ）による）。下記に説 明するように、少なくともカナダで、現在の廃油規制を満たす廃油で試験を行い 、その方法は環境に有害であると分類される最終生成物、廃棄流を形成するもの は１つだけで、それは本発明の装置からの固定灰ケーク廃棄物である。

しかも、この灰ケークは浸出性がないので、下記に説明するように有害物を浸出 しない物に分類できることが分かった。

下記の第４表は、典型的な廃油の１例である原料の分析値である。

第４表 原料の分析値 蒸留 初期Ｂ：１００℃　１０％（１８８℃）２０％（２８０℃）３０％（３１０℃） ４０％（３２１℃）５０％（３２７℃）６０％（３２８℃）７０％（３２８℃） ８０％（３２４℃）９０％（３２０℃）６０％回収で、最後点は３２８℃に達す る。

廃油環境基準（カナダの規格）とこの分析とを比較すると、この油は全ての点で 埋填基準を満たしている。ＰＣＢの濃度は１　ｍｇ／　ｋｇ未漬でる（基準は５ ｍｇ／ｋｇである）。金属濃度も低く、適正な基準を満たしていた。

第５表は、本発明装置で製造された残留固体または灰ケークの分析値を示す。こ の表から分かるように、ケークを５つの痕跡金属について分析した。予想される ように、最初に供給原料の金属汚染物、特に鉛と亜鉛は灰ケーク残滓に濃縮され ている。

濃度は高く、灰は危険であるとみなされる公算が大きい。

第５表 従って、カナダの危険物輸送法（Ｃａｎａｄｉａｎ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｏｆ Ｄａｎｇｅｒｏｕｓ　Ｇｏｏｄｓ　Ａｃｔ）で定義されている浸出物試験を行っ た。

その結果は下記第６表に示した。

第６表 浸出物の結果は上記の法の基準内であり、従って、物質は非毒性浸出物に分類さ れる。

灰ケークに含まれる痕跡金属含有量は供給原料に依存し、従って、原料油の導入 量によって大きく異なる。

第７表には別の製品の分析値を示す。

第７表 試験ｌは、本出願人によって、後で遠心分離され、油が比較的低い引火点を有す るように調節した物質を示す。この引火点は９４℃である。試験２は、遠心分離 しただけで、引火点を調整していない物質を示す。その後、引火点を調節した。

調節全及び後の２つの引火点を図示したが、引火点は０℃から１１１℃にお増大 している。環境的には、これは意味がないが、油の分類及びその輸送時の条件に 影響する。

遠心分離によって生成したスラッジ副生成物を試験すると、適正な環境基準を満 たした。このスラッジは、さらに処理するために装置に再度導入される。

第７表に示した油の特性は、ＡＳＴＭ規格によると燃料油４または５に等しい。

従って、この生成物はその用途で使用できる。

また、本装置からの出力を廃油の再生処理装置及び方法に関する本出願人の前の 出願に詳細に示した装置で処理するとディーゼル燃料油と等価な油が得られる。

この別の出願の内容は本明細書の一部を成す。

回収された油中での金属、その他の汚染物の濃度が低いことは分かっている。

試験中は煙突または排気ガスをモニターした。ＣＯの放出は低いことが分かる。

それはバーナの効率が高いことを示している。

制御回路等のリレーは、プログラム可能な論理コントローラ（ＰＬＣ）に置き換 えるのが好ましい。そのようなＰＬＣはオムロン（ＯＭＲＯＭ）　Ｃ６０であり 、下記の動作命令リストがこのＰＬＯについてのものである 〈〈〈サセノクスエムエフジー社による５Ｘ−４０２−ＢＯ廃油精製システムＲ ＥＶ　：　１．２４　＞＞＞勇り廼ｓｓ　真禦匡〕１コーｒｅ　ＯＦて】リー暖 り　Ｃｏ１１置Ｅ夏７　１ＫＩτＥ〈〈〈サセックスエムエフジー社による５Ｘ −４０２−ＢＯ廃油精製システムＲＥＶ　：　１．２４　＞＞＞＜（（ｉｆ−４ ０２−ｉ１０１１Ａ５ＴＥＯＩＬｌｆｆｌｌｌ１１！！■５ＴＥＩＩ匙ＥＶ＋１ ．２４謬ＴＳＬＩＳＳＥ！ＦＩＬＬＩＩＩＩsＥＩＩ））） ＡＤＤｔＥＳＳ　賦８開ＩＣＱα蘭Ｄ　ローε１　閣正＋ＩＸ＋５０ａａｏｏｎ コＳ＾ＦＥＩ２０００Ｓ１　０ＬＩＴ　６０１０２　胆２１１１バ■りυ　Ｕ　 ■噂１２　止ロＡＩＩ ＣＭＳ３＠６Ｇ２０１１１３１１ｃＬ１０００ｓ４ＡＭＤＩＯ丁ＴｌＮ００２ ０００！　Ｔｉ１ｌ　（Ｘ１３ 者　か凶 ０００％ＩＪＴｉｌｌＬＸＩ３＋’ＬロＶ丁！Ｓε！ｃＩｘ５７Ｔｌｌｌ　６０ ２ Ｉ　関λ ０００５１　ＬＤ　００２１コ　ＰｅＬｔＥ　ＷｆＴｅＮ０００５！　ＩＪ　Ｔ ＩＮ　００５　ＦＥＥＳ！１ＪＲＥＴＩ心００に２　ＭＢ　＋ｌ　ｍｌ　［Ｃｌ ｌＴｍ凶嗜シ　ＴＩＮ　−に 番・１ｏ４ ００ＫＪ　Ｌｊ　閃３カ　話［■！ ０’ｍ　Ａａｌｌｌ　０００１４　１７２ＧｐＨＦ’！−Ｘに４蘭・■噂１コＴ ｅ諷」１真 需７ＡＩＩＤ　蹟　隔　リロ」順 ０００６８ＡａＪＥＴ０００１５１Ｊｃｉｉ１ｍｇＩＩＴ　００１０３　１７２ ＦＩＩｌｌＴＸ噂７６　α　■ ０００７７　Ｍｌ！ｌ　ｌｌ０Ｔ　０００１５　ｇ５１７０６０７ｇ　ｏＩＩＴ 　０１１１０４　１４ＧＰ！１０００７５　ＬＤ　００３０３　ＷＥｆｌｏｏｏ ｓｏ　ＡＩＬＩＩ　居賜ｒｇｃｏｍｕ００１）’！ｌ　Ｔｉ１ｌ　６％ ・　韓（資） 凶ぐ口　ＬＩ　ＴＩＮ　侃に 凶りｎ０ＩＩＴ　０６１１０　ｒｋｌｓｎ４鯵■　ｕ　帷喝　「藺ωＡｌ！ 〈〈＜サセックスエムエフジー社による５Ｘ−４０２−８０廃油精製システム日 ＥＶ　：　１．２４　＞＞＞４１ＩｌｆＥ！ＩＩ　ＮＥＩＨｌｃ　１１２０４１ 　Ｃ１ｅｆ　ｌｏｉ簡ｍ　ｎ鍔　曽７ ｏｏｏｔうＴ１１６６４ ００１７７　ＣＵｒ　＠０３１１４　５ＰＬｊＦＬ００１２１　Ｌｌｌ　００２ ０１　ＦＬＯＩＩＩｎ＋００１２９ｍＭ３Ｓｅ１１ 閃を口　ＬＩ　Ｎ１０００２１ＬＳＴ＾Ｔ＋１０１３４０１１’＋ｌＥ＋３１１ ｆＰＬ＜＜〈サセックスエムエフジー社による５Ｘ−４０２−Ｂ○廃油精製シス テムＲＥＶ　：１．２４　＞＞＞ＡＤＭ　ＦＩＩＥＮＯＩＩＩＣＩＦクーａａｗ ｙｒ　閣π００１４３　１ｊＴ　００３０！ ００１４４　ＬＩ　Ｃｌｍｎ　ＮＭＩＩ６ＬＪＩ４５　０ＬＩＴ　Ｔｔ　ｌ ００１４Ｇ　ＡｌＩＤ　１１１１Ｔ　ＴＩｍ　ｍ　鼾Ｔ　ＴｉＩｆ００１４７　 ０１ＪＴ　００１０１　１１１９１／凶＋４１　Ｕ　Ｔｉ　＠ ００１４５　ｍ　０００００　口ｉｌｌ　２４ＶＨ１５０ＴＩＮ　ＯＴ。

６０１５１　Ｕ　■■ηｎＪ凱属 閃１１２ＡＩＩＴ＋凋　つ器　ＦＦＴｌ月０６１！３ＯＬＩＴ　関１６７　ｎＪ ＪｌｌｌＩＸ１５４Ｕ　ｃＩｎ％　−ＴＥＩ　ｎＪＡＴ００１！＄　１バ　ｏｍ 　１ｉｉｒａｕｔ００１５！　Ｅｌ１ｍ 補正書の翻訳文提出書（特許法第１８４条の７第１項）平成５年１２月１０日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．廃油の入口および有用な油製品としての蒸発油の出口を備えた蒸発チャンバ と、蒸発チャンバを加熱して廃油から油を蒸発させる手段と、蒸発チャンバ内の 廃油のレベルを監視するフロート手段と、蒸発チャンバ中へ廃油を供給し且つ蒸 発チャンバ内の廃油レベルを所望レベルに維持するためのフロート手段によって 制御されるポンプ手段とで構成される廃油から有用な油製品を再生する装置。 ２．蒸発チャンバを備えた蒸発装置を備え、蒸発装置がハウジングを有し、その 内部には蒸発チャンバと加熱手段とが装着されており、このハウジングは加熱手 段からの排気ガス用の排気孔と蒸発油の接続ダクトとを備えている請求項１に記 載の装置。 ３．蒸発チャンバの周囲で熱いガスが自由に循環することができるように、蒸発 チャンバがハウジングの壁から離れている請求項２に記載の装置。 ４．蒸発チヤンバがハウジングの壁から離れており、ハウジングが端部壁と、蒸 発チャンバの内部に接近して、そこから固体を除去するための端部壁への接近扉 とを有する請求項２に記載の装置。 ５．加熱手段が蒸発チャンバの下方のハウジング内の両端に配置された２つのバ ーナと、蒸発チャンバを所望温度に維持するようにバーナを制御する温度コント ローラとで構成される請求項３または４に記載の装置。 ６．凝縮し、回収された油の出口を有する蒸発チャンバの出口に接続された凝縮 装置と、この凝縮装置の出口に接続された回収曲用回収タンクとを備える請求項 ２に記載の装置。 ７．凝縮装置が蒸発油の細長い通路および長い熱伝達面を有する複数のダクト層 で構成され、凝縮装置のハウジングがダクトの少なくとも幾つかを包囲し、ハウ ジング内およびダクト上を通つて蒸発油から熱を除去するファンがハウジングに 設けられている請求項７に記載の装置。 ８．ファンがハウジングの頭部に装着されている請求項７に記載の装置。 ９．各ダクトが長方形断面を有し、各層のダクトは互いに平行に配置されており 、その端部で互いに接続されて油のジグザグ路を形成している請求項７または８ に記載の装置。 １０．蒸発チャンバが蒸発チャンバ内の廃油の最低レベルを保持する安全フロー トスイッチを備え、回収タンクが回収タンクの過充填を防ぐための安全フロート スイッチを備えた請求項８に記載の装置。 １１．蒸発チャンバ内のレベルを感知し、ポンプ手段を作動させて蒸発チャンバ 内の廃油レベルを所望の上限と下限との間に保持するフロートスイッチを備えた 請求項７に記載の装置。 １２．フロートスイッチが装着されている別のフロートタンクと、このフロート タンクと蒸発チャンバとの間に接続されたサービスタンクとを備え、ポンプ手段 がサービスタンクに接続されている請求項１１に記載の装置。 １３．サービスタンクが接続管を介してフロートタンクと蒸発チャンバに接続さ れ、廃油の対流とサービスタンク、フロートタンク及び蒸発チャンバ管の熱伝達 をかなり減少させるそらせ板が接続管には備えられている請求項１２に記載の装 置。 １４．ポンプ手段が複数の独立したポンプを備え、フフロートタンクには複数の 対応する独立したフロートスイッチが備えられており、各ポンプ用のフロートイ ッチは大容量のポンプのフロートスイッチ上に配置されている請求項１３に記載 の装置。 １５．容量が最小のポンプがポンプ供給管を介してサービスタンクに接続されて おり、ポンプ供給管はサービスタンクを介して、各接続管を通り、蒸発チャンバ へ延びている請求項１４に記載の装置。 １６．ポンプ手段が、蒸発チャンバに直接接続された初期供給ポンプと、他のフ ロートスイッチの下方に配置されたフロートタンク上のフロートスイッチ手段と を含み、蒸発チャンバ内の廃油が所定のレベルに達すると供給ポンプをロックア ウトする請求項１１または１５に記載の装置。 １７．蒸発チャンバに接続された排出タンクを備え、蒸発チャンバの内容物のサ ンプルを抜き出して分析することが可能である請求項１１に記載の装置。 １８．加熱手段が蒸発チャンバの下方のハウジング内に配置された少なくとも１ つのバーナを有し、このバーナはそこへ燃焼空気を供給するためのバーナファン と、各バーナを制御して蒸発チャンバ内の所望の温度を保持する温度コントロー ラとを含むバーナ回路とを有する請求項１１に記載の装置。 １９．バーナ回路が、蒸発チャンバ内の廃油のレベルが所定の上限及び下限を越 えるとバーナ回路を開くフロートタンク上に装着されたフロートスイッチ手段と 、所定温度を越えるとバーナ回路を開く凝縮装置ファン上の温度センサと、過剰 な流れ状態を感知し、そのような状態が検出された時にバーナ回路を開く圧力セ ンサとを有する請求項１８に記載の装置。 ２０．凝縮装置を通過する過剰な流を検出する流れ制御フロートスイッチ手段を 有し、このフロートスイッチはバーナの作動を停止して、蒸発チャンバの出力を 小さくして、過剰な流れが凝縮装置を通過できるようにする請求項１９に記載の 装置。 ２１．フロートイッチ手段が互いに前後したる第１と第２の期間をセットするタ イマ手段を含み、加熱手段が第１のセット期間の間のみ作動できる請求項２０に 記載の装置。 ２２、供給ポンプと、蒸発チャンバ内の最低レベルを検出するために蒸発チャン バ上の低レベルフロートスイッチ、この低レベルフロートスイッチに接続されて 最低レベルに達した時に供給ポンプをロックアウトしてバーナ回路を可能にする 供給ポンプロックアウト手段と、蒸発チャンバ内の作動レベルを維持するための 少なくとも２つの容量の異なる作動ポンプと、この作動ポンプを作動させる２つ の対応するフロートスイッチとを含み、容量の小さい方の作動ポンプ用のフロー トスイッチは容量の大きい作動ポンプの上方に配置されている請求項２０に記載 の装置。 ２３．蒸発チャンバに廃油を供給するのを防ぐために電源を遮断し且つ蒸発チャ ンバ内に十分な廃油が存在しない時にバーナ回路を開くフロートオーバーライド イスイッチを優先させてバーナを作動させて、蒸発チャンバ内の残留内容物を焼 成させるべ一クオーバーライドスイッチ手段を有する請求項２２に記載の装置。 ２４．べークタイマーと、このべークタイマーに接続された熱交換器とを含み、 このべークオーバライドスイッチはべークタイマに接続されていて、べークオー バーライドスイッチの作動後に熱交換器の温度が所定の温度より下方に降下して 蒸発チャンバ内の蒸発内容物がほとんど全部蒸発したことが示された時にべーク タイマを作動させ、ベークタイマはバーナ回路を停止させ、所定期間バーナファ ンを作動させて蒸発チャンバを冷却する請求項２３に記載の装置。 ２５．回収油のレベルを検出する回収タンク上のフロートスイッチと、蒸発チャ ンバ内の油のレベルを検知する高レベルフロートスイッチと、装置上またはその 近くの位置の少なくとも１つの温度を検出する温度センサ手段と、これらのセン サに接続され且つこれらのパラメータのいずれかが所定の制限の越えると装置の 動作を停止させてフォルト状態を出すフォルト停止・表示手段とを含む請求項１ ８、２０または２４に記載の装置。 ２６．凝縮装置内に存在する燃焼蒸気を燃焼させる凝縮装置の出口に接続された 炎管と、この炎管内の発火源を維持して燃焼蒸気の燃焼させる手段とを備え、炎 管が燃焼ガスの排気孔を有する請求項１９、２０または２４に記載の装置。 ２７．蒸発チャンバ内の蒸発物のほとんど全部が蒸発チャンバを離れた時に作動 するべークタイマを備え、このべークタイマは一定期間だけバーナーファンを作 動させ、蒸発チャンバを冷却する請求項２３に記載の装置。 ２８．蒸発チャンバに接続された排出タンクを備え、分析用に蒸発チャンバから サンプルを取り出すことができる請求項２３に記載の装置。 ２９．フロートスイッチが装着されたフロートタンクと、このフロートタンクと 蒸発チャンバに接続管を介して接続されたサービスタンクと、廃油の対流を減少 させるために接続管内に配置されたそらせ板とを備える請求項２３に記載の装置 。 ３０．下記の段階で構成される廃油から有用な油製品を回収する方法： （１）蒸発チャンバ内で廃油を加熱して油を蒸発させて油を回収し、 （２）廃油を蒸発チャンバ内に連続的に供給し、廃油を所望レベルに維持するこ とによって固体汚染物を蒸発チャンバ内の廃油中に蓄積し、 （３）一定期間後に蓄積された固体を含むを残滓を蒸発チャンバから抜き出す。 ３１．段階（１）の間温度を制御して蒸発チャンバの内部を所望の温度に維持す る請求項３０に記載の方法。 ３２．下記の補充段階をさらに含む請求項３１に記載の方法：（４）段階（２） の後に、回収した油を凝縮させる。 ３３．段階（１）を完全に閉じた蒸発チャンバ内で実施し、段階（４）を閉じた 凝縮装置内で実施し、段階（３）の間に残滓を除去するために蒸発チャンバに接 近するための接近扉が蒸発チャンバに設けられている請求項３２に記載の方法。 ３４．回収した油を拡張された熱伝達面を有するダクトを通過させ、このダクト をファンで空気冷却して凝縮する請求項３２に記載の方法。 ３５．ダクトを通過する油の流れとこのダクト上の空気の流れとをほぼ同じ方向 にする請求項３４に記載の方法。 ３６．凝縮された回収油を回収油タンク内に回収する請求項３２、３３または３ ４に記載の方法。 ３７．蒸発チャンバ内の廃油レベルと回収油タンク内の回収油のレベルとを監視 し、廃油が所定の上限を越えるか、所定の下限より降下した時または回収油タン ク内の油のレベルが上限を越えた時に本方法を停止させる請求項３６に記載の方 法。 ３８．蒸発チャンバ内の廃油レベルを監視し、回収された油を回収油タンク内で 回収し、回収油タンク内の回収油のレベルを監視し、廃油レベルが所定の上限ま たは下限を越えた時または回収油レベルが上限を越えるた時に本方法を停止し、 蒸発チャンバ内の温度を段階（１）の間監視してこの温度が所定値を越えた時に 蒸発チャンバヘの熱を遮断し、蒸発ダクト内の温度を監視してその温度が所定値 を越えている間ファンを作動させる請求項３４に記載の方法。 ３９．段階（１）の間、蒸発チャンバを第１の温度に加熱し、段階（３）の間蒸 発チャンバをより高い第２の温度に加熱して蒸発チャンバから蒸発性物質をほぼ 除去する請求項３０、３３または３８に記載の方法。 ４０．廃油を加熱して蒸発された炭化水素として、重い炭化水素と固体汚染物と をスラッジとして残す廃油処理方法から生成したスラッジに適用される請求項３ ０、３３または３８に記載の方法。