JPH06511047A - 多層のブロー微小繊維をベースとする伸縮性不織ウェブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 多層のブロー微小繊維をベースとする伸縮性不織ウェブ産業上の利用分野 本発明は、種々の用途に有用な、順応性のあるまたは伸縮性のある新しいメルト ブロー（ｍｅｌｔ−ｂｌｏ賃）不織ウェブおよびその製法に関する。その不織ウ ェブは、少なくとも１つのエラストマー材料または低弾性率材料および第２の高 弾性率材料または非エラストマー材料の縦方向に別のポリマー層から成るメルト ブロー微小繊維を含む。

発明の背景 新しい特性をもつウェブを得るため、ポリマーブレンドによりメルトブロー繊維 の不織ウェブを形成することが、米国特許第３．８４１．９５３号において提案 された。

しかしこれらウェブの問題点は、ポリマー界面が個々の繊維内の弱点の原因にな り、これがひどい繊維破損や欠点を引き起こす。この特許に報告されているその ウェブの引張特性は一般に、相当する単独ポリマー繊維によるウェブのそれより 劣る。このウェブの欠点の原因は、不相溶なポリマーブレンドおよびそのウェブ 中の繊維が非常に短いことからくるウェブ内の欠点による。

メルトブロー法による２成分繊維の製造方法は米国特許第４．７２９．３７１号 に開示されている。そのポリマー材料は１８０°の角度をなす２本の導管から供 給される。

それからそのポリマーの流れは集められ、その２本の供給管と９０°の角度をな すもう１本の導管から排出される。その２本の流れはこの３本目の導管内で層を なした流れとなり、そこでは２層をなす流れがメルトブローのダイス型内の並ん だ一列のオリフィスに供給される。そのオリフィスから押し出される２層をなす 溶融した流れはそれから、高速エアーで繊細化され、即ちメルトブロ一工程によ って微小繊維を形成する。その形成物は、特にフィルター材料の成形に有用なウ ェブを形成するために使用される。その開示方法は２層をなす微小繊維の形成方 法に関する。その方法では、繊維層形成の組み合わせおよび／または層数を細か く制御することによりその特性が調節されたウェブを製造することはできない。

伸縮性をもちかつ望ましい高強度をもつウェブもまた開示されていない。

米国特許第号４．５５７．９７２は、極細（０５デニール以下）と言われる芯鞘 （ｓｈｅａｔｈ−ｃ。

ｒｅ）複合繊維を開示している。その繊維は、多量の３成分繊維を形成するため 特別製の紡糸口金を使用して形成され、３成分繊維は第３の成分のマトリックス 内の材料を含む極細を形成している成分２種を有する。極細繊維は選択的にその マトリックス（海）材料を除去、細い繊維として含まれる材料を残すことによっ て得られる。この方法は複雑であり、実際には不織ウェブの形成には用いること はできない。類似の方法が米国特許第４．４６０．６４９号、同４．６２７．９ ５０号および同４．３８１．２７４号によって提案され、そこでは多成分紡糸形 成のための種々の「海島（ｉｓｌａｎｄｓ−ｉｎ−ａ−ｓｅａ）Ｊ法が議論され ている。米国特許第４．１１７．１９４号は、改良されたクリンプ（ｃｒｉｍｐ ）特性をもつ２成分紡織繊維を記載している。

米国特許第３．６７２．８０２号および同３．６８１．１８９号は、それぞれ異 なったポリマーによる多数の層を持つと主張されている紡織繊維を記載している 。その２種のポリマーは特別にデザインされたマニホールドに供給され、マニホ ールドでは２種の異なったポリマーの少し層をなす流れを形成するため、ポリマ ー流れを繰り返し合流、分割および再合流させる。これらの２つの特許により開 示された方法は、ポリマー流れを繰り返し分割、再合流する間に形成される多量 の非直鎖状ポリマー流れによるポリマーの混合に類似している。しかし、その分 割および再合流はポリマー流れに従って行われ、その得られた繊維は、不十分な バッチ混合により得られるような異なったポリマー部分の実質上方向性のない配 列よりはむしろ、明らかに１つのまたはもう一方のポリマーのはっきりとした縦 方向の部分をもつ。

しかしながら、その繊維中のポリマー層は非常に不明瞭および不規則である。更 に、そのポリマー間の接触時間が非常に長いために、この方法により有意に異な る溶融粘度をもったポリマーを取り扱うことは難しいであろう。得られた繊維は 紡糸サイズであり、積層効果により均一な繊維（ウェブではない）に関するある 特性を改良する。その特性とは例えば、染色性、帯電性、親水性または引張特性 等である。ウェブの順応性および／または伸縮性の改良方法については言及され て本発明は、縦方向に積層したメルトブロー微小繊維の不織ウェブの製法に関し 、その不織メルトブローウェブは低弾性材料またはエラストマー材料の層、およ び近接するより高弾性率材料または非エラストマー材料の層を含有する。その微 小繊維は、最初に分離したポリマー溶融流れをマニホールド手段に供給し、要す れば１つのポリマー溶融流れを少なくとも２つの異なる流れに分離し、かつ全て の溶融流れ（分離した流れを含む流れ）を長さ方向に別個になった層（好ましく は交互に配列した少な（とも２種の異なったポリマー材料）の単一のポリマー溶 融流れに合流する方向により得られる。合流した溶融流れはそれから、細いオリ フィスを通って押し出され、非常に順応性および伸縮性のあるメルトブロー微小 繊維のウェブを形成する。

図面の簡単な説明 第１図は本発明の方法の実施に有用な装置の模式図を示している。

第２図は実施例４−７の示差走査熱量計分析の結果グラフを示しており、積層の 増加に伴い、発熱量が増加していることを示している。

第３図は実施例５および７の広角Ｘ線散乱分析の結果グラフを示しており、積層 の増加に伴い、結晶化度が増加していることを示している。

第４図および第５図は、それぞれ本発明の方法によって調製された実施例２７お よび４３のウェブ断面の走査型電子顕微鏡写真を示している。

第６図は実施例４のウェブの走査型電子顕微鏡の上面観察写真を示している。

好ましい態様の記述 形成された微小繊維は一部分、次のような文献、例えば「超極細熱可塑性繊維（ ”５ｕｐｅｒｆｉｎｅ　Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ　Ｆｉｂｅｒｓ−）Ｊイン ダストリアル・エンジニアリング・ケミストリー、第４８巻、　１３４２−１３ ４６ペー大ウエンテ、パンＡ等の「超極細有機繊維の製造（”Ｍａｎｕｆａｃｔ ｕｒｅ　ｏｆ　５ｕｐｅｒｆｉｎｅ　Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｆｉｂｅｒｓ−）Ｊ　１ ９５４年５月２５日刊行の海軍研究所レポートＮｏ、　４３６４および米国特許 第３．８４９．２４１号［ブーチン（Ｂｕｔｉｎ）等］、同第３．８２５．３７ ９号［ロウカン（Ｌｏｈｋａｍｐ）等］、同第４．８１８．４６３号［ブーニン グ（Ｂｕｅｈｎｉｎｇ）コ、同第４．９８６．７４３号（ブーニング）、同第４ ．２９５．８０９号（玉止等）または同第４，３７５、７１８号［ワツズワース （ｌａｄｓｖｏｒｔｈ）等］等に議論された装置を用いて調製される。

これら装置および方法は、一部第１図のダイ１０として示した本発明の方法に有 用であり、それはこれら常長の装置のもののいずれかである。

そのポリマー成分は、分離したスプリッター、スプリッター領域または合流マニ ホールド２０から、ダイ１０のダイキャビティー１２へ送られ、そして例えば２ ２および２３のような押出機からのスプリッターへ送られる。ギアポンプおよび ／またはパージブロックもポリマーの流速を細かく制御するために用いられるこ とができる。

そのスプリッターまたは合流マニホールド２０内では、分離したポリマー成分流 れは単一層の流れとなる。しかし、分離した流れはダイ１０に到達する前にでき る限り長時間直接接触しない状態に保持されることが好ましい。押出機からのそ の分離したポリマー流れはスプリッター（２０）内で分割してもよい。その分割 または分離した流れはグイまたはグイオリフィスに到達する直前に合流される。

このことは、その単一層流れに合流された後、分離した流れ内で流れが不安定に なる可能性を最小にする。その流れは結果的に不均一および多層微小繊維内で不 連続な縦方向の層となる。流れの不安定性は不織ウェブの特性には悪影響を与え る。ここでその特性とは強度、熱安定性または本発明で得ることのできる他の要 求特性が挙げられる。

分離した流れは好ましくは、平行した流路に沿って層をなす流れともなる。流れ が好ましくは合流され、合流時点でそれぞれの流れが層を成し、その流路がそれ ぞれおよび得られた合流した層を成す流れの流路と実際平行となる。このことは また、合流過程中および後で、分離した流れの乱流および横方向の流れの不安定 性を最小とする。前述の分離した流れの合流段階に適したスプリッター２０は例 えば米国特許第３．５５７．２６５号により開示されたものであることが解った 。その米国特許には２種または３種のポリマー成分を多層直線溶融流れとするマ ニホールドが記載されている。分離した押出機からのポリマー流れはブレナムへ 供給され、それから空いている３連のポートまたはオリフィスの内の１つに供給 される。各一連のポートはそのブレナムの内の１つに流体伝達する。それぞれの 流れはそれから、一連のポートの１つにより、それぞれ０．０１〜１の範囲の高 さ一幅の比をもって、多数の分離された流れに分割される。３種のブレナムチャ ンバーのそれぞれから分離された流れは、３連のポートによって合流する方法に 従って単一管に同時に押出され、多層流れを与える。そして導管内の合流した多 層流れは（例えばバンカー型変形部品で）変形され、マニホールドオリフィスか ら押出された各層は、グイオリフィス時点で全高約５０ミルまたはそれ以下、好 ましくは１５〜３０ミルまたはそれ以下の層を成す合流した流れを得るために、 実際にはより小さい高さ一幅の比をもつ。その流れの幅はダイの幅に依存して変 化し得る。多層流れを得るために適した他の装置が、例えば米国特許第３．９２ ４．９９０号［シュレンク（Ｓｃｈｒｅｎｋ）］、同第３．７５９．６４７号（ ンユレンク等）または同第４．１９７．０６９号［クローレン（Ｃ１ｏｅｒｅｎ ）コに開示されており、クローレンを除くすべてにおいて、ポリマーの逆流を単 一の多層流れに導くマニホールドを開示しており、その多層流れは通常、フィル ムダイ出口手前のハンガー型変形部品または直径を短縮する部分を通って送られ る。

クローレンの配列はダイキャビティーに分離した流管をもつ。各々の流管は、背 圧キャビティーおよび流れ制限キャビティーをもつことによって、それぞれ好ま しくは調節可能な羽根によって特徴付けられる。調節可能な羽根の配列によって 、合流した多層流れ内の相対的層厚みの微調節が可能となる。この配列からの多 層ポリマー流れは、必ずしも羽根によって調節可能な適当な長さ７幅の比に変形 される必要はなく、合流した流れは直接グイキャビティー１２へ供給されること ができる。

その多層ポリマー流れは通常、一体の流れとしてダイキャビティー１２に供給さ れる。しかし、分離板を用いることによって、その層を成す流れをダイキャビテ ィー１２内で分離したままに保持することができる。その場合その分離板は、分 離しているポリマー流れをダイオリフイスに到達するすぐ手前で合流させること ができる。　ダイキャビティー１２から、多層ポリマー流れは横に並んだオリフ ィス１１のアレイを通って押し出される。前述のように、この押出しの前に、適 当に簡単なハンガー型変形部品を用いることによって、その供給物はキャビティ ー１２内で適当な輪郭に形作られることができる。押出された層を成す溶融流れ に高速の均一な加熱空気を供給するために、エアースロット１８またはそれに類 似したもの力（オリフィス１１の列の両側に配列されている。その空気温度は、 好ましくハソノホリマーの融点の２０〜３０℃高い温度であるが、一般におよそ 溶融流れの温度である。

この高温高速空気は、押出されたポリマー材料を引き出し、細長化し、ダイ１１ から比較的短い距離を移動した後に一般的に凝固する。凝固したまたは部分的に 凝固した繊維は、それから公知の方法でウェブを形成し、集積する（図示せず） 。その集積面は、平坦な表面またはドラム、駆動ベルトまたはそれに類似するも のの形態の、中実のまたは穴の空いた表面である。もし穴の空いた表面を使用す るなら、集積面の裏面は真空または低圧域に面しており、繊維の析出を促進する 。それらは例えば米国特許第４．１０３．０５８号［ハムリック（Ｉｌｕｍｌｉ ｃｅｋ）］に開示されている。

この低圧層はピロー化低密度層を有するウェブを形成することを可能にする。そ の収集装置の距離は一般的にグイ面から３〜５０ｉｎ、である。収集装置の距離 が近い場合、繊維がより高い速度を有している時に集積され、不完全な冷却によ る粘着性が残存する傾向がある。このことは、例えば熱可塑性エラストマー物質 のような本質的により粘着性のある熱可塑性材料に対して特に顕著である。例え ば、収集装置を好ましくは３〜１２ｉｎ、ダイ表面側へ近づけることは、結果と して内部繊維結合のより強い、あまり嵩高くないウェブとなる。収集装置を逆方 向に動かすことは、一般により大きなおよび凝集のより少ないウェブとなる傾向 にある。

スプリッタ一部でのそのポリマーの温度は、一般的に押出機を出て行く時のより 高い融点をもつ成分の温度におよそ一致する。このスプリッタ一部またはマニホ ールドは一般的にはグイと一体的であり、同じ温度を保持している。分離してい るポリマー流れの温度は、そのポリマーをより適切な相対粘度に近似するよう制 御されることもできる。分離しているポリマー流れが合流すると、一般的に１５ ０〜８００ｐｏｉｓｅの範囲の見掛は粘度（細管レオメータ−により測定）をも つ。合流するべき分離ポリマー流れの相対粘度は一般的によく一致するはずであ る。経験的に、このことは溶融温度を変えて収集したウェブの交差ウェブ特性を 観察することによって調査されることができる。交差ウェブ特性がより均一であ れば、その粘度はより良く一致する。ダイ表面での層を成す合流したポリマー流 れの全体の粘度は、１５０〜８００ｐｏｉｓｅ、好ましくは２００〜４００ｐｏ ｉｓｅの範囲であるべきである。相対粘度の差は好ましくは、一般的には分離し ているポリマー流れが最初に合流した時と一致する。そのポリマー流れの見掛は 粘度は、米国特許第３．８４９．２４１号（ブーチン等）通りにこの点で温度を 変えることによって調節する事ができる。

形成されたポリマー繊維の大きさは、細長化空気流の広範囲の速度および温度、 オリフィスの直径、溶融流れの温度およびオリフィス毎のすべての流速にかなり の範囲で依存する。高空気容積率で、形成された繊維は約１０μｍ以下の平均繊 維直径をもつ。しかしながら、空気流速が増加すれば、均一な特性をもつウェブ を得ることが難しくなってくる。より適度な空気流速で、そのポリマーはより大 きな平均直径をもつが、その繊維が「ローブ（ｒｏｐｅｓ）Ｊと呼ばれる構造内 で絡み合う傾向が増してくる。このことは勿論ポリマーの流速に依存し、オリフ ィス毎に０．０５〜０．５ｇ／ｌ１ｉｎの範囲のポリマー流速が一般的に適当で ある。より粗い繊維、例えば２５μｍ以上のものは、ある条件、例えば大きな空 孔をもつ、または粗い濾過ウェブ等で使用されることができる。

本発明の多層微小繊維は収集される前に、他の繊維または粒子と混合してもよい 。例えば、吸着剤粒子または繊維を、米国特許第３．９７１．３７３号、同４． ４２９．００１号で開示するようにブロー多層微小繊維による凝集性ウェブに混 合してもよい。これら特許において、メルトブロウン繊維の２種の分離している 流れは、繊維の収集の前に交差している流れと合流する。その粒子または繊維は 空気流れに運ばれ、そしてこの粒子を含んだ空気流れは、２種の微小繊維流れの 交差点に向かう。粒子または繊維、例えばステープルファイバー（ｓｔａｐｌｅ 　ｆｉｂｅｒｓ）、バルキーファイバー（ｂｕｌｋｉｎｇ　ｆｉｂｅｒｓ）また は接結ファイバーを混合する他の方法が、本発明のメルトブロウン微小繊維ウェ ブに使用される事ができる。その方法は例えば、米国特許第４．１１８．５３１ 号、同４．４２９．００１号または同４．７５５．１７８号に開示されており、 そこでは粒子または繊維はメルトブロウン繊維の単一流れ内に運ばれる。

他の材料、例えば界面活性剤またはバインダーを、その収集の前後または収集の 間に、例えばスプレージェットの使用等によって、ウェブに混合してもよい。

もし収集前に行う場合は、収集表面を移動する追加の繊維または粒子を使用また は使用しないで、その材料は微小繊維の流れに噴霧される。

その微小繊維は、一層または複数層を成す低モデュラス物質と別の一層または複 数層を成す相対的に非エラストマー物質とから形成される。

低モデュラス物質とは実質的に伸びることが可能な物質を言い、例えば、好まし くは破断することなしに約１００％以上の伸びを有する。低い応力レベルにおい て、そのヤング率は一般に約１０’〜１０’Ｎ／ｍ２の範囲である。これら物質 は好ましくは、延伸された後、実質的にそれらの形状に回復するエラストマーで ある。そのようなエラストマーは、好ましくは約１００％の見かけ伸びで延伸し たとき、約２０％以下、好ましくは１０％以下の永久歪みを示すことが望ましい 。エラストマーは、室温で好ましくは７００〜８００％およびそれ以上の伸びを 有することが可能な材料または混合物を包含する。

相対的に非エラストマー材料とは一般に、エラストマー材料または低弾性率物質 と同時押出が可能な、より硬質なまたはより高モデュラス物質である。更に、相 対的に非エラストマー材料は、エラストマー材料や低弾性率材料であれば有意の 弾性回復を起こさない程度の延伸率で、永久変形または常温延伸を受ける。この 材料のヤング率は一般に１０’Ｎ／ｍ２以上、好ましくは１０’Ｎ／ｍ２以上で あるべきである。　これら多層繊維から形成されたウェブは注目すべき順応性を 示す。その性質は低い応力レベル下で凝集性ウェブ構造中のそれぞれの繊維の伸 縮性によるものであると考えられている。ウェブも通常のウェブ破壊なしに注目 すべき伸縮性を示す。このことは、多層繊維内のそれぞれの層および全体として そのウェブ内の繊維間の関係による特性のユニークな特別の組合わせによるもの であると考えられている。好ましくはエラストマー低モデュラス層は、それぞれ の繊維複合材料のモデュラスを相対的に低い応力レベルで伸縮性を示すことがで きるレベルまで、低減することができる。そのようにして、ウェブが引張られる とき、結果的に繊維破断およびウェブ破損につながるウェブの弱い部分の集中よ りはむしろ、加えられた応力はそれぞれの繊維の伸びによって消費される。

伸びを受けるそれぞれの繊維の繊維破断は相対的な非エラストマー材料によって 最小にされると考えられている。前述のように、その相対的に非エラストマー材 料は延伸されたとき永久変形を受ける材料であることが望ましい。そのような材 料は延伸されたとき有意な配向をも示し、そしてそれらのモデュラス値および強 度はそれらが延伸されたある時点て有意に増大する傾向にある。そして、その相 対的に非エラストマー材料は臨界伸び点で補強成分として働匂そのウェブの隣接 するほとんど伸びないまたはあまり伸びない部分はなお相対的に伸縮性を有する ので、完全に伸ばしたおよび配向した繊維は、繊維およびウェブ破断を起こすほ ど高いレベルの応力を受けることはありそうもない。より高弾性率な材料の層が 、このように繊維およびウェブ破損の傾向を減じるウェブの臨界応力の加わった 部分を補強する一方、低弾性率材料層は応力を分散する働きをすると考えられて いる。そのウェブ内の応力は、ウェブの弱い部分で破損を生じさせるよりはむし ろ、ウェブ全体に広く分散される傾向にある。

更に、その低弾性率材料がエラストマーである場合、延伸後に元の形状に回復す る傾向をもつ。このようにして、そのウェブは延伸された後に収縮する傾向にあ る。このウェブの収縮は、エラストマ一層およびより高弾性率層に使用された材 料、それぞれの層の相対容量パーセント、およびその微小繊維内の全層数に依存 して大きく変化する。一般的に、相対的に層数の少ないおよびエラストマ一層の 容量パーセントの高い微小繊維から成るウェブは最大の回復を示す。回復を示す それぞれの繊維は自己捲縮（ｓｅｌｆ−ｃｒｉｍｐｉｎｇ）もしている。即ち、 その繊維はコイル状になりバネのような形に回復する傾向がある。回復後のウェ ブは一般的に伸びの前の時点に弾性を示す。これは数％の低いレベルから１００ または２００％以上までの範囲をもつことができる。

繊維がコイル状になること、およびそれぞれの外層の応力を受けた繊維からの偶 然の分離は、得られたウェブに相対的に高いかさばり度を与える。このかさばり （ｌｏｆｔｉｎｇ）は、そのウェブの改良された柔軟性または触感を与え、皮膚 に触れる場所での使用、例えば、包帯バッキング、衣服用弾性体、外科用ドレー プ、医療用テープまたは医療用ランプに適している。衣服に関して特に期待され ている用途は、弾性成分としての使い捨てナプキンまたは失禁用具、または順応 性のある体を包む部分、例えばすぐに脱着てきるよう設計された製品に対して、 着用者の臀部を束縛するよう設計された外部または内部のカバーシートまたは部 分等への使用を含む。

ある態様として、延伸したウェブの弾性回復はウェブを加熱することにより促進 することができる。この熱により活性化した回復は、多様な適用の用途、特にそ のウェブの順応性と組合わせたときに、熱収縮弾性不織ウェブ製品を製造するの に有用に使用することができる。

テープバッキングとして使用されるとき、不織ウェブの適用に合った通常のポッ トメルト、塗装用溶媒、接着剤のようなものを使用して塗装されることができる 。

これら接着剤は、例えば溶媒塗装のような通常の技術により適用が可能である。

その溶媒塗装は例えば、リバースロール、ロール式ナイフ、グラヒア、線巻ロッ ド、浮しナイフまたはエアナイフ塗布の方法で行い、ホントメルト塗布：例えば スロットオリフィス塗布機、ロール塗布機、押出し塗布機を用いた方法で、適当 な被膜重量で行う。そのウェブの伸張性は先に適用した接着剤層に対してがなり の効果を示すことができる。そのウェブが延伸される時、その接着剤層が、もし 均一なら、通気性テープにはならない。更に、基材に接触するに適当な接着剤表 面の量は、有意に低減されることが期待できる。このようにして、そのテープは 単一の適用目的に対して使用されることができ、除去時（そのウェブテープバッ キングは除かれれば生じるように設計されるにちがいないので）もし適当なレベ ルまで低減されれば非機能性となる。これにより、そのテープは、単一の用途だ けに設計された製品と同様の用途を示す、あるタンパ−によく合ったものとなる 。

接着剤もそのウェブが引っ張られまたは延伸された後に使用されることができる 。

はとんどの適用に対して、好ましいのは感圧接着剤である。

低モデュラス材料はメルトブロー技術の加工に適した材料であればいがなるもの でもよい。これにはポリマー類、例えばポリウレタン（例えばモートン・チオコ ール社（Ｍｏｒｔｏｎ　Ｔｈ１ｏｋｏｌ　Ｃｏｒｐ、　）から市販のｒＭｏｒｔ ｈａｎｅＴＭＪ）　；Ａ−Ｂブロックコポリマー、ここで、へはポリビニルアレ ン成分、例えばポリスチレンを表し、Ｂはエラストマーミツドブロック、例えば 直鎖状のジまたはトリブロックコポリマーの形をとる共役ジエンまたは低級アル ケン：スター、ラジアルまたは枝分れコポリマー、例えばｒＫＲＡＴＯＮＴＭｊ としてンエル化学（Ｓｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、　）より市販のエラ ストマー；ポリエーテルエステル（例えばアクゾプラスチックス社（Ａｋｚｏ　 Ｐｌａ５ｔｉｃｓ　Ｃｏ、　）から市販の「＾ｒｎｉｔｅｌＴＭｊ）　；または ポリアミド（例えばオートケム社（八ｕｔｏｃｈｅＩＩＣｏ、　）から市販のｒ Ｐｅｂａｘ”ｊ）等が挙げられる。コポリマーおよび混合物も使用し得る。例え ば、米国特許第４．６５７．８０２号記載のＡ−Ｂコポリマー混合物は、そのよ うなブロックコポリマーがポリアルキレンと混合されることが望ましい場合に適 している。他の可能な材料として、エチレン酢酸ビニル等のエチレンコポリマー 、エチレン／プロピレンコポリマーエラストマーまたはエチレン／プロピレン／ ジェンターポリマーエラストマー等を含有する。考えられる前述の材料の混合物 も使用できるが、得られる材料が約１０’Ｎ／ｍ２以下、好ましくは１０’Ｎ／ ｍ２以下のヤング率をもつことが必要である。

非常に低弾性率のエラストマーはより大きな剛性および強度を与えることが望ま しい。例えば、５層ｗｔ％以下、好ましくは３Ｑｖｔ％以下のポリマーブレンド は剛化助剤であり、例えばポリビニルスチレン、ポリ（ａ−メチル）スチレン等 のポリスチレン、ポリエステル、エポキシ、ポリエチレンまたはあるエチレン／ 酢酸ビニル等のポリオレフィン、好ましくはより高分子量のそれらまたはクマロ ン・インデン樹脂等が挙げられる。

粘度低下材料および可塑剤も、そのエラストマーおよび低弾性伸張性材料に混合 することができる。その材料は、例えば低分子量ポリエチレンおよびポリプロピ レンポリマーおよびコポリマー、または粘着性付与樹脂、例えばＷｉｎｇｔａｃ ｋＴＭ、グツドイヤーケミカル社（Ｇｏｏｄｙｅａｒ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃａ ｍｐａｎｙ）から市販の脂肪族炭化水素粘着性付与剤等を含有する。粘着性付与 剤はエラストマー低弾性層の相対的に非エラストマーである層への接着性を増大 するために使用されることもできる。

粘着性付与剤として例えば、脂肪族または芳香族の液状粘着性付与剤、ポリテル ペン樹脂粘着性付与剤および水素化粘着性付与樹脂が含まれる。脂肪族炭化水素 樹脂は好ましい。

相対的に非エラストマ一層である材料は、前述のように伸びることおよび永久的 に変形することができる材料であり、それは繊維形成性である。有用な材料とし て、ポリエステル、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリアルキレン、例え ばポリエチレンまたはポリプロピレン：ポリアミド、例えばナイロン：ポリスチ レン、またはポリアリルスルホン等が含まれる。同様に有用な材料として、ある 種の僅かにエラストマー性の材料、例えばオレフィノエラストマー材料があり、 その例として、あるエチレン／プロピレンまたはエチレン／プロピレンまたは／ ツエンエラストマーコポリマーまたは他のエチレンコポリマー、例えばあるエチ レン酢酸ビニル等がある。

相対的に非エラストマーである層材料は、それ自体または他の材料との加熱また は音波接着の可能な材料でもある。好ましい材料が米国特許第４．７１０．１９ ０号に開示されにの記載をここに挿入する）、そこには高分子量および低分子量 部分ポリマーの混合について記述している。高分子量および低分子量部分の混合 物は、５０〜１１０℃の範囲の温度で粘着性および接着性を示す混合物である。

高分子量および低分子量部分はエチレンまたはプロピレンをベースとしたコポリ マーを含むことができる。特に好ましくは極性コモノマーをもつコポリマー、例 えばエチレン／酢酸ビニル（ＥＶ＾）またはそれに類似する材料（例えば欧州特 許出願３６６３７９Ａ２参照）である。ＥＶ＾と粘着性付与剤、例えば合成炭化 水素樹脂の混合物も使用されることができる。これら材料はポリエチレンをベー スとしたポリマーまたはコポリマーフィルム、例えばポリエチレンまたはＥＶＡ フィルムと良好な接着性を示す。好ましくはないが、他の加熱または音波接着可 能な材料を相対的に非エラストマ一層として使用してもよい。しかしながら、こ の材料はそのエラストマ一層の融点の少なくとも約１５℃下の融点を有し、ウェ ブが加熱接着後にある程度のオープン構造を保持するのが望ましい。適当な材料 として米国特許第４．４７７、５１６号に開示のようなポリエチレンポリマーお よびその混合物を包含する。

加熱または音波接着可能な材料はしばしば、メルトブローィング条件下で相対的 に高い自己接着性を示し、そして例えばエラストマー（または低弾性）材料なし に凝集性の大きなウェブを形成する。材料のこれら組合せがら形成されたウェブ は、外部の鞘層として加熱密封可能なまたは音波密封可能な材料を有する同心の 層を成しく例えば芯鞘型（ｓｈｅａｔｈ−ｃｏｒｅ−ｔｙｐｅ）層）、そして縦 方向に層を成す態様の特性の内のいくつかを示す。

エラストマ一層（芯層またはそれに類似したもの）および外部の接着層の組合せ はエラストマーおよび／または順応性のあるウェブを与える。またそのウェブは ポリエチレンポリマーまたはコポリマーフィルムまたはウェブのような構造体と 加熱または音波接着可能である。このことにより粒子の使用を発見する、そこで は順応性、弾性および通気性力遣要であり、そしてそのウェブは用具、例えば医 療用具または失禁用具（例えばダイヤパーフィルムまたはそれに類似するもの） の他の成分と加熱または音波接着可能となることができる。

延伸および回復のできる本発明のウェブの特性は得られた、ウェブの弾性の指向 性である。そのウェブは、実質上延伸された方向のみに弾力性を示す。その弾性 もそのウェブが最初に延伸された点が限界である。そのウェブの弾性挙動および かさばりは、その用途によって適当なレベルに制御されることができる。例えば 、包帯バッキングの用途では弾性の限界レベルは必要とされる全体である。この 要求弾性レベルは微小繊維内の層数の調節、少なくとも２層の相対パーセント（ その内の１つはエラストマ一層）または、伸びまたは延伸の程度または方向によ って得られることができる。低い（例えば５０％以下）弾性は例えば、医療用う ・ツブ、包帯およびそれに類似するものの用途に対して得られる。より高い弾性 （例えば５０％以上）は伸縮性衣服のような用途に対して得られる。

前述のとおり、延伸されたウェブは注目すべきかさばり効果も示し、それは回復 の量に依存する。このかさばりは衣服用および医療用用途に対して非常に望まし い。かさばりが増加すれば、ウェブの柔軟性、通気性および排水性能力が増大す る。

本発明のウェブの更なる特徴は、一般的に約６０°Ｃ以上の温度に加熱されたと き、そのウェブは更に回復することができる。このことは弾性フィルムの典型的 な熱収縮の適用として有用である。

繊維およびウェブの強度は与えられたポリマーの組合せを変化させることによっ て広い範囲内で制御される事ができ、それはポリマーの相対比、微小繊維内の層 配列、層数、収集機の距離および他のプロセスの変数とは独＝している。本発明 は、これら変数の１つまたはすべてを変化させることによって、ウェブ強度の精 密な制御が可能となる。

理論的には、前述の２タイプの層から形成したウェブに対して、どちらか一方は 優先的に１〜９９ｖｏ１％の総繊維容積がら成ることができるが、好ましくは低 弾性率材料が少なくとも約１０ｖｏ１％の繊維容積から成る。この容積範囲の下 限で、有意に繊維のかさ高性、例えば引張強さおよび弾性挙動を変化させずに、 外側の層はなおウェブを形成している繊維の表面特性に大きく寄与している。こ のようにして、好ましいかさ高性、例えば引張強さをもっポリマー（例えば相対 的に非エラストマーである材料）は、好ましい表面特性、例えば良好な接着性を 有する材料（例えばエラストマー低弾性率材料）を組合せることができ、それぞ れのポリマーからの高相対比率の要求特性をもつメルトブローウェブが得られた 。より高い繊維容積で外側の層はなお不釣合いに繊維表面特性に寄与するが、繊 維のがさ高性により寄与する。

本発明では、ウェブの特性は、与えられた相対容積パーセントおよび層の配置に おいて採用された層数の変化によっても変えられることができる。前述のとおり 、少なくとも低層数での層数の変化は微小繊維表面でのそれぞれのポリマー（２ 種のポリマー材料を仮定）の相対比率を有意に変化させる傾向をもつ。これは（ ２種のポリマー材料の交互の層を仮定）は微小繊維表面特性が大きく寄与するそ れらウェブ特性の変化に言い換えることができる。このようにしてウェブ特性は 、ポリマーまたは化合物がその外側の層を含むことに依存して変化することがで きる。しかしながら、層数が増加すれば、表面積効果をベースとするウェブ特性 のこの変化は減少する。より多い層数において、それぞれの層の表面積効果が有 意に減少すれば、それぞれの繊維層の相対厚さは減少する傾向にある。１０μｍ 以下の平均直径をもつ好ましいメルトブロー微小繊維に対して、それぞれの繊維 層厚さは１μｍ以下となる。

その繊維およびウェブ特性への付加的な効果として、繊維層数のみを増加する事 がある。特に、延伸したウェブの弾性回復挙動が大きく低下する間のそれぞれの 暦数の増加に伴い、ウェブの弾性率が増大することが明らかとなった。理論によ って拘束されることは望まないけれども、微小繊維のそれぞれの層厚さの減少は その結晶構造および成分ポリマーの挙動に重大な影響を与える。例えば、球晶の 成長が近接する層によって強制され、結果的により微粒子構造となる。更に、界 面層境界は交差するオリフィス内のポリマー流れを軸流の相対パーセントを増加 するよう強制し、層を成した形状内でのポリマーの配列数を増加するよう強制し 、そしてこのようにして結晶化度を増加する事ができた。これら要因はそのウェ ブ内の成分繊維の巨視的挙動およびウェブの挙動自体に影響することができるか もしれない。

更に、微小繊維層数の増加に伴い、近接する眉間の界面数および界面面積が大き く増加する。それぞれの層の補強および束縛が増加するに従い、これにより強度 が増加する傾向にある。繊維内の総層数の増加に伴い、繊維内部の層を分離する ことが難しくなることも明らかとなった。相対的に不相溶なポリマーは通常、層 分離を防ぐために相溶剤または接着層が必要であることは既知である。

本発明のプロセスにより得られる層数は理論的には無制限である。実際には、複 数のポリマー流れを非常に多層の配列に分割および／または合流することができ るマニホールドまたはそれに類似するものの製作は複雑および高価にならないよ うにした。加えて、グイオリフィスへ供給するのに適当な寸法の流れを得るため に、適当な変形部品を通過しての層の形成および層の持続が難しくなってもよい 。１．０００層という実際の限界が予セされ、その点では製法上の問題がいくつ かの潜在的な追加される特性上の利点に勝るであろうと考えられる。

形成されたウェブは要求される最終用途に適した厚さをもつことができる。しか し、一般的には０．０１〜５ｃｍの範囲の厚さがほとんどの用途に適している。

更にいくつかの用途に対して、そのウェブは複合多層構造中の層となることがで きる。

その他の層はウェブ、フィルム（例えば、弾性フィルム、半透過フィルムまたは 不透過フィルム）を支持していることができる。他の層は次のような目的のため に使用されることができる、例えば吸収性、表面テクスチュア（ｔｅｘｔｕｒｅ ）、硬質化および不織ウェブとなることかできることがあり、そのウェブは例え ばステーブルおよび／またはメルトフロウン繊維から形成される。その他の層は 簡単な技術を用いて本発明のメルトブローウェブに接着することができ、その技 術とは加熱融着、バインダーまたは接着剤または機械的絡み合い１例えば水絡み 合いまたはニードル・パンチング（ｎｅｅｄｌｅ　ｐｕｎｃｈｉｎｇ）が挙げら れる。他の構造体は複合構造体にも含まれることができる、その構造とは例えば 補強したまたは弾性の、スレッドまたはストランドであり、それらは好ましくは その複合構造体の２層の間に挟まれている。これらストランドまたはスレッドは 同様に前述の簡単な方法で接着されることができる。

不織ウェブに対して特に予想される用途は基材に固く接着され、そして約３５゜ の角度でそのバッキングを延伸することによって取り除くことができるテープバ ッキングである。これらのテープは、実装テープおよび接合テープ（例えば両面 接着性）または取り外しのきくラベルまたはそれに類似するもの（片面接着性） として有用である。高伸長性バッキング（５０，０ＯＯＰＳＩ以下の、好ましく は５．０００〜３０゜０００ＰＳＩの範囲のヤング率をもつ）は応力の集中の起 こる伝達面に沿って変形する。

この応力集により比較的小さな外力で変形伝達面における接着破壊を起こす。こ のようにしてそのテープは小さな外力で使用してまだ強く接着している基材への 損傷なしにきれいに取り除くことができる。この用途での接着剤は一般に伸長性 をもつべきであり、更に同様に従来の配合、例えば粘着性天然ゴムまたは合成ゴ ム感圧接着剤またはアクリルをベースとした接着剤とすることができる。使用す 際、そのテープは延伸しないか少しく例えば順応性を増すように）延伸するべき である、そのためそのバッキングはなお高伸張性（５０％以上、好ましくは１５ ０％以上）である。ウェブまたは本発明のウェブを含む複合構造体は、収集また は集合の後、更に加工されることができる、例えばウェブ強度を増大、模様付き の表面を与える、またはウェブ構造体またはそれに類似したもの中の接触点で繊 維を溶融するためにカレンダー加工またはポイント・エンポッシングによって： ウェブ強度を増大するために配向によって二ニードル・パンチングによって：加 熱または成形操作によって；テープ構造体を与えるために接着剤を用いたような 塗装によって：またはそれに類似した方法によって行うことができる。

次の実施例は現在考えられる好ましい態様および本発明を実施する最良の方法を 示すために与えられた、しかしながら、それらに制限されるものではない。

引張弾性率 多層ＢＭＦの引張弾性率データはインストロン引張試験機（１１２２型）を用い て、ジョ（ｊａｗ）間隔１０．４８ｃｍ（２ｉｎ、　）およびクロスヘッド速度 ２５．４ｂで得られた。ウェブ試料は２．５４ｃｍ（ｌｉｎ、　）幅であった。

ウェブの弾性回復挙動は、予め測定しておいた伸びまで試料を延伸し、そして伸 力を取り除いた後試料長さを測定し、そして１分間試料を緩和させることによっ て決定した。

広角Ｘ線散乱試験 Ｘ線回折データをフィリップＡＰＤ−３６００回折計（ポール（Ｐａｕｒ）ＨＴ Ｋ温度制御装置および加熱台付き）を用いて収集した。４５ｋＶおよび４ｍＡの 出力管設定でンンチレー／ヨン検出器による強度測定によって、銅のＫａＲを用 いた。２〜５０°（２θ）の散乱領域内での走査を、２５℃および０．０２°の 段階増加および２秒計時でそれぞれの試料について行った。

匣座件 順応性はメーカーの取扱説明書に従って、Ｈａｎｄｌｅ−ｏ−ＭｅｔｅｒＴＭ・ ２１１型（スイング・アルバート器械（Ｔｈｖｉｎｇ−Ａｌｂｅｒｔ　Ｉｎｓｔ ｒｕｍｅｎｔ）社）を用いて８ｉｎ、　Ｘ　８ｉｎ、　（２０，３ｃｍ　Ｘ　２ ０、３ｃｍ＞の試料、１／４ｉｎ、　（０，６４ｃｍ）スロット幅で測定した。

熱的特性 多層ＢＭＦウェブ中のポリマー化合物の溶融および結晶化挙動はパーキン・エル マーＤＳＣ−７型示差走査熱量計（システム４分析器装備）を使用して研究した 。加熱走査は１０°（／ｍｉｎまたは２０°Ｃ，’ｍｉｎて行い、融点以上で３ 分間の保持時間を取り、続いて１ｂ ブ中のポリマー化合物の結晶化量を示している。

実施例１ 本発明のポリプロピレン／ポリウレタン多層ＢＭＦウェブを、以下に記載された ものと同様のメルトフロウン法を用いて調整した、例えばウェンテ・／Ｘン・、 への「超極細熱可塑性繊維（”５ｕｐｅｒｆｉｎｅ　Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉ ｃ　Ｆｉｂｅｒｓ”）Ｊインダストリアル゛エン／ニアリング・ケミストリー、 第４８巻、　１３４２ページ以下参照、ウエンテ・パン・Ａ、ブー＞・Ｃ，Ｄ、 　：フルハーティ＝Ｅ、Ｌの「超極細有機繊維の製造（”１ａｎｕｆａｃｔｕｒ ｅ　Ｏｆ　５ｕｐｅｒｆｉｎｅ　Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｆｉｂｅｒｓ”）Ｊ　１９５ ４年５月２５日刊行の海軍研究所レポートＮ０４３６４、ただしそのＢＭＦ装置 が２台の押出機を利用したことを除く。そしてそれぞれがポリマーのメルトフロ ーを制御するためギアーポンプをもち、それぞれのポンプが５つの層を供給する 。米国特許第３．４８０．５０２号（チショルム（Ｃｈｉｓｈｏｌｍ等））およ び同３．４８７．５０５号（シュレンク（Ｓｃｈｒｅｎｋ））に記載と同様のフ ィードブロック・スプリッター・アセンブリを、長さ／直径の域が５・１の円形 の滑らかな表面のオリフィス（１０個／Ｃｌ１１）をもつメルトブロー・ダイに 接続した。第１の押出機（２６０℃）により、８００メルト・フロー・レート（ ＭＦＲ）のポリプロピレン（ＰＰ）樹脂（エクソン化学（Ｅｘｘｏｎ　Ｃｈｅｍ ｉｃａｌ）社から市販のＰＰ　３４９５Ｇ）の溶融流れを約２６０℃に加熱した フィードブロック・アセンブリに供給した。約２２０℃に保持した第２の押出機 （２６０℃）により、ポリエステルウレタン（ＰＵ）樹脂（モートン・チオコー ル（Ｍｏｒｔｏｎ　Ｔｈ１ｏｋｏｌ）社から市販のｒＭｏｒｔｈａｎｅ”Ｊ　Ｐ Ｓ　４５５−２００ＰＰ）の溶融流れをそのフィードブロックに供給した。その フィードブロックは２本の溶融流れを分裂させる。そのポリマー溶融流れを交互 の形に、フィードブロックの出口でＰ障脂製外層と共に、５層の溶融流れに合流 させた。ギアーポンプを調節して７５：２５ポンプ比％のＰＰ：ＰＵポリマー溶 融流れをフィードブロック・アセンブリに供給し、０．１４ｋｇ／ｈｒ／ｃｍ（ ０，８ｌｂ／ｈｒ／ｉｎ、　）のグイ幅当たりのポリマー処理速度にＢＭＦダイ （２６０℃）で保持した。第１のエア一温度を約２２０℃に保持し、０．０７６ ｃｍのキャップ幅で均一なウェブを形成するに適した圧力に保持した。ウェブを 収集機でＢＭＦダイ間隔３０．５ｃｍ（１２ｉｎ、　）に合流させた。得られた ＢＭＦウニブは平均直径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を含有し、基本重量は ５０ｇ／ｍ”であった。

実施例２ ＰＰとＰＵの溶融流れを５層のフィードブロックに５０：５０の比で供給した以 外は、基本重量５０ｇ／ｍ”および平均直径約１０ｕｍ以下の５層の微小繊維を 含有するＢＭＦウェブを実施例１の方法に従って調製した。

実施例３ ＰＰとｐｔ＋の溶融流れを５層のフィードブロックに２５　ニア５の比で供給し た以外は、基本重量５０ｇ／ｍ２および平均直径約１０！ｍ以下の５層の微小繊 維を含有するＢＭＦつ工ブを実施例１の方法に従って調製した。

比較ウエブエ ２６０６Ｃに保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを 通して直接ＢＭＦダイに接続した以外は、実施例１の方法に従って３ＱＱＭＦＲ のポリプロピレン樹脂の比較ウェブを実施例１の方法に従って調製した。そのグ イおよびエアーの温度は２６０℃に保持した。得られたＢＭＦウェブは基本重量 ５０ｇ／ｍ２および平均繊維直径約１０μｍ以下であった。

比較ウェブ■ ２２０℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを通 して直接ＢＭＦダイに接続した以外は、実施例１の方法に従ってポリウレタン樹 脂ｆ「ＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＪ　ＰＳ４５５−２００）の比較ウェブを実施例１ の方法に従って調製した。

そのグイおよびエアーの温度は２２０°Ｃに保持した。得られたＢＭＦウェブは 基本重量５０ｇ／ｍ２および平均繊維直径約１０μｍ以下であった。

第１表には種々のＰＰ／ＰＵ樹脂比をもつ５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェ ブの引張弾性率値を示している。

第１表 基本重量５０ｇ／ｍ２の５層のＰＰ、／ＰＵ　ＢＭＦウェブの引張弾性率ポンプ 比　引張弾性率 実施例　ＭＤ　ＸＭＤ ＰＰ／ＰＵ　ｋＰａ　ｋＰａ 比較例１１００・０　２０４１　２８９７１　７５　：２５　６８２１　９２３ ５２　５０：５０　８０８３　９４９０ ３２５・７５　８５５２　１２２１４ 比較例ＩＩ　Ｏ：１００　１０５５　１８１４実施例４ ＰＰとＰＵの溶融流れを２層のフィードブロックに供給し、そのグイおよびエア ーの温度を２３０℃に保持した以外は、実施例３の方法に従って、基本重量１０ ０ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０８ｍ以下の２層の微小繊維を含有するＢＭＦ ウェブを調製した。この試料を２００％延伸し、そして解放した。この試料はそ れから走査型電子顕微鏡分析用に調整した。第６図に延伸した試料の上面観察写 真（２００Ｘ　）を示した。装置方向の順応性は１７４ｇ、横方向の順応性は２ ２７ｇであった。

実施例５ ＰＰとＰＵの溶融流れを３層のフィードブロックに供給した以外は、実施例３の 方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１ｏＩＩ１１以下の ３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。装置方向の順応性は１８８ ｇ、横方向の順応性は２７７基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１ｈｍ 以下の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを実施例３の方法に従って調製し た。実施例３は５層の構造体であった。

装置方向の順応性は１８５ｇ、横方向の順応性は２５２ｇであった。

実施例７ ＰＰとＰＵの溶融流れを２７層のフィードブロックに供給した以外は、実施例３ の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１ｈｍ以下の２７ 層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。装置方向の順応性は１４９ｇ 、横方向の順応性は１８５ｇであった。

第２表には、ＰＰ：ＰＵポンプ比が２５・７５で、微小繊維内の層数が異なる一 連のＢＭＦウェブの弾性率値を示した。

第２表 微小繊維内の層数の関数としての、ＰＰ：ＰＵポンプ比が２５ニア５で基本重量 １００ｇ／ｌｌＩ２を有するウェブの弾性率 実施例　層　数　引張弾性率ＭＤ　（ｋＰａ）５　３　１１０４ｇ 微小繊維の交差する部分ての層数の、ＰＰ／Ｐｔｌ　ＢＭＦウェブの結晶化挙動 への影響を、示差走査熱量計を用いて測定し、その結果をグラフとして第２図に 示した。

それぞれ２．３．５および２７層のブロウン微小繊維に相当する、実施例４，５ ゜６および７（それぞれａ、　ｂ、　ｃおよびｄ）のＢＭＦウェブに対する結晶 化発熱の調査により、実施例７のウェブの結晶化発熱のピークは、数層を有する ブロウン微小繊維を含有するウェブに相当するピーク値より約６°Ｃ高いことを 示した。このデータは２７層の微小繊維内で結晶化過程が高められることを示唆 しており、このことは更に第３図に示した広角Ｘ線散乱データの調査により裏付 けられている。そのデータにより、２７層の微小繊維ウェブ試料（テトラヒドロ フラン溶剤で洗浄後のポリプロピレンおよびポリエステルウレタン（ＰＵ）樹脂 （モートン・チオコール社から市販のｒＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＪ　ＰＳ　４４０ −２００）　（ＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＰＳ　４５５−２００の代わりに用いた） の代わりに１０５　ＭＩの低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ、ダウ・ケミカル社 から市販のＡｓｐｕｎＴ′６８０６）を用いたこと、押出機温度をそれぞれ２２ ０℃および２３０℃に保持したこと：溶融流れを、２３０°Ｃに保持した２層の フィードブロックに、７５：２５の比で供給したこと：　ＢＭＦダイ温度および 第１のエアー供給温度をそれぞれ２２５℃および２１５°Ｃに保持したこと、お よび収集機距離を３０．５ｃａ＋とじたこと以外は、実施例１の方法に従って、 基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１ｈｍ以下の２層の微小繊維を含有 するＢＭＦウェブを調製した。装置方向の順応性は１５７ｇ、横方向の順応性は １８１ｇであった。

実施例９ ＰＥおよびＰＵの溶融流れを、２層のフィードブロックに、５０・５０の比で供 給したこと以外は、実施例８の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、 平均直径約１０μｍ以下の２層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

装置方向の順応性は１１５ｇ、横方向の順応性は１５０ｇであった。

ＰＥおよびＰＵの溶融流れを、２層のフィードブロックに、２５ニア５の比で供 給したこと以外は、実施例８の方法に従って、基本重量１００ｇ／Ｉｎ２を有し 、平均直径約１０μｍ以下の２層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した 。装置方向の順応性は７０ｇ、横方向の順応性は１０３ｇであった。

比較ウェブ■ ２１０℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを通 して直接ＢＭＦダイに接続したこと：そのグイ温度およびエア一温度を２１０℃ に保持したこと：および収集機距離を２５．４ｃｍとしたこと以外は、実施例１ の方法に従って、ＬＬＤＰＥ樹脂（＾５ｐｕｎ”　６８０６）の比較ウェブを調 製した。得られたＢＭＦウェブは基本重量１００ｇ／ｍ２および平均繊維直径約 １０μｍ以下を有した。

比較ウェブ■ ２３０℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを通 して直接ＢＭＦダイに接続したこと、およびそのダイ温度およびエア一温度を２ ３０°Ｃに保持したこと以外は、実施例１の方法に従ってポリウレタン樹脂（Ｍ ｏｒｔｈａｎｅ”ＰＳ　４４０−２００）の比較ウェブを調製した。得られたＢ ＭＦウェブは基本重量１００ｇ／ｍ２および平均繊維直径約１０μｍ以下を有し た。

第３表には種々のＰＥ／ＰＵ組成物の２層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブの 引張弾性率値を示した。

第３表 基本重量１００ｇ／ｍ２の２層のＰＥ／ＰＵ　ＢＭＦウェブの引張弾性率実施例 　ポンプ比（部ＰＥ／ＰＵ）　引張弾性率ＭＤ　（ｋＰａ）比較例Ｉ［１１００ ：０　１１７２ ８　７５：２５　４９２３ ９　５０：５０　３７３７ １０　２５　：　７５　２６５４ 実施例１１ ポリプロピレンおよびポリエステルウレタン（ＰＵ）樹脂（モートン・チオコー ル社から市販のｒＭｏｒｔｈａｎｅ”Ｊ　ＰＳ　４４０−２００）　（Ｍｏｒｔ ｈａｎｅＴＭＰＳ　４５５−２００（７５：２５の比）の代わりに用いた）の代 わりにポリエチレンテレフタレート樹脂（１，Ｖ、　＝０．６０および融点約２ ５７℃を有し、米国特許第４．９３９．００８号、コラム２．６行目〜コラム３ ．２０行目記載の通りに調製したＰＥＴ）を用いたこと；溶融流れを、それぞれ 約２８０°Ｃおよび約２３０℃に保持した５層のフィードブロックに供給したこ と、および、フィードブロック温度、ダイ温度およびエア一温度をそれぞれ２８ ０℃、２８０℃および２７０°Ｃに保持したこと以外は、実施例１の方法に従っ て、基本重量５０ｇ／１１２を有し、平均直径約１ｈｍ以下の５層の微小繊維を 含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例１２ ＰＥＴおよびＰｔｌの溶融流れを、５層のフィードブロックに、５０：５０の比 で供給したこと以外は、実施例１１の方法に従って、基本重量５０ｇ／＋０２を 有し、平均直径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製 した。

実施例１３ ＰＥＴおよびＰＵの溶融流れを、５層のフィードブロックに、２５ニア５の比で 供給したこと以外は、実施例１１の方法に従って、基本重量５０ｇ／ｍ２を有し 、平均直径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した 。

比較ウェブＶ 約３００℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを 通して直接ＢＭＦダイに接続したこと、およびそのダイ温度およびエア一温度を それぞれ３００℃および３０５°Ｃに保持したこと以外は、実施例１の方法に従 って、ポリエチレンテレフタレート（１，Ｖ、　＝０．６０）樹脂の比較ウェブ を調製した。得られたＢＭＦウェブは基本重量１００ｇ／ｍ２および平均繊維直 径約１０μｍ以下を有した。

第４表には種々のＰＥＴ／ＰＵ比の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブの引 張弾性率値を示した。

第４表 比較例Ｖ　１００：０　７７２１ １１　７５：２５　９６７４ １２　５０：５０　１０７７０ １３　２５　：　７５　１２３７６ 比較例■０・１００　１８３４ １、　基本重量１００ｇ／ｍ” 実施例１４ Ｍｏｒｔｈａｎｅ”　ＰＳ　４５５−２００の代わりに、シェル化学社から市販 のＫｒａｔｏｎＴｌ″Ｇ−１６５７、水素化スチレン／エチレンブチレン／スチ レン・＾−Ｂ−Ａブロックコポリマー（ＳＥＢＳ）の６０／４０混合物、および ダウ・ケミカル社から市販の１０５　ＭＩの直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤ ＰＥ）　ＡｓｐｕｎＴ′６８０６を用いたこと、押出機温度をそれぞれ２５０℃ および２７０℃に保持したこと：溶融流れを、２７０℃に保持した５層のフィー ドブロックに、７５：２５の比で供給したこと；および、ダイ温度および第１の エア一温度をそれぞれ２７０°Ｃおよび２５５°Ｃに保持したこと以外は、実施 例１の方法に従って、基本重量５０ｇ／ｌ１１２を有し・平均直径約１０μｍ以 下の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調ＰＰおよび５ＥＢＳ／ＬＬＤＰ Ｅ混合物の溶融流れを、５層のフィードブロックに、５０：５０の比で供給した こと以外は、実施例１４の方法に従って、基本重量５０ｇ／ｍ２を有し、平均直 径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例１６ ＰＰおよび５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ混合物の溶融流れを、５層のフィードブロック に、２５°７５の比で供給したこと以外は、実施例１４の方法に従って、基本重 量５０ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を含有するＢ ＭＦウェブを調製した。

２７０℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを通 して直接ＢＭＦダイに接続したこと、およびそのダイ温度およびエア一温度を２ ７０°Ｃに保持したこと以外は、実施例１の方法に従って、５ＥＢＳ／ＬＬＤＰ Ｅの６０／４０ｉ合物の比較ウェブを調製した。得られたＢＭＦウェブは基本重 量５０ｇ／ｍ２および平均繊維直径約１０μｍ以下を有した。

第５表には種々のＰＰ／／５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ比の５層の微小繊維を含有する ＢＭＦウェブの引張弾性率値を示した。

第５表 基本重量５０ｇ／ｍ２の５層のＰＰ／／５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ　ＢＭＦウェブの 引張弾性率実施例　ポンプ比（部ＰＰ／混合物）　引張弾性率ＭＤ　（ｋＰａ） 比較例１　１００：０　２０３４ １４　７５：２５　１８６８５ １５　５０：５０　１２０１１ １６　２５　ニア５　６９７８ ５層のフィードブロックの代わりに２層のフィードブロック・アセンブリを用い たこと以外は、実施例１４の方法に従って、基本重量５０ｇ／ｍ２を有し、平均 直径約１０！ｍ以下の２層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例１８ ＰＰおよび５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ混合物の溶融流れを、２層のフィードブロック に、５Ｇ：５０の比で供給したこと以外は、実施例１７の方法に従って、基本重 量５０ｇ／ｌ１１２を有し、平均直径約１０ｇｍ以下の２層の微小繊維を含有す るＢＭＦウェブを調製した。

実施例１９ ＰＰおよび５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ混合物の溶融流れを、２層のフィードブロック に、２５　ニア５の比で供給したこと以外は、実施例１７の方法に従って、基本 重量５０ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の２層の微小繊維を含有する Ｂ１１Ｆウエブを調製した。

第６表には種々のＰＰ／／５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ組成物の２層の微小繊維を含有 するＢＭＦウェブの引張弾性率値を示した。

第６表 比較例工１００・０　２０３４ １７　７５：２５　１０１９７ １８　５０：５０　７３５７ １９　２５ニア５　３１０３ 比較例ＶＩ　Ｏ：　１００　４３４ 実施例２０ 収集機距離を１５．２ｃｍ（６ｉｎ、　）としたこと以外は、実施例８の方法に 従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の２層の微小 繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例２１ 収集機距離を１５．２ｃｍ（６ｉｎ、　）としたこと以外は、実施例９の方法に 従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の２層の微小 繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。装置方向の順応性は１０１ｇ、横方向 の順応性は１６２ｇであった。

実施例２２ 収集機距離を１５．２ｃｍ（６ｉｎ、　）としたこと以外は、実施例１０の方法 に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の２層の微 小繊維を含有するＢ１１Ｆウエブを調製した。装置方向の順応性は５６ｇ、横方 向の順応性は８５ｇであった。

第７表には種々のＰＰ／／５ＥＢＳ／ＬＬＤＰＥ組成物の２層の微小繊維を含有 するＢＭＦウェブの引張弾性率値を示した。

第７表 収集機距離の関数としての基本重量１００ｇ／ｍ２の種々の２層のＰＥ／ＰＵポ ンプ比のウェブの弾性率 実施例　ポンプ比（ＰＦ、／Ｔ’ｔｌ）　収集機距離（ｃｍ）　引張弾性率１１ Ｄ　（ｋＰａ）８　７５：２５　３Ｑ、５　４９２３ ２０　７５：２５　１５．２　１２５９０９　５０　：５０　３０．５　３７３ ７２１５０・５０　１５．２　９４９４ １０　２５ニア５　３０．５　２６５４ＰＰおよびＰＵの溶融流れを２７層のフ ィードブロックに供給したこと以外は、実施例７の方法に従って、基本重量１０ ０ｇ／Ｉ１１”を有し、平均直径約１０μ鳳以下の２７層の微小繊維を含有する ＢＭＦウェブを調製した。そしてそこでは、繊維の外層がＰＰよりむしろＰＵ（ 実施例７のＯ／Ｉに対して工１０）であり、そしてそのダイオリフイスの直径は 実施例７の０．００１５ｉｎに対して約０．００１７ｉｎ、であった。

第８表には２種の２７層ＰＰ／Ｐｕｔ微小繊維ウェブの装置方向（１！Ｉ））の 弾性率を示した。

そのウェブでは、外層の微小繊維の組成を逆にすることによってフィードプロ・ ツクに供給するポリマーの順序を逆にした。

第８表 ２３（ａ）　０／Ｉ　１４３９０ ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、７５／２５比で、それぞれ２５０℃および２１０ ℃に保持した２種の押出機から、２５０℃に保持した２７層のフィードプロ・ツ クに供給したこと、および平滑な収集機ドラムをＢＭＦダイから１５．２ｃｍの ところに取り付けたこと以外は、実施例７の方法に従って、基本重量１００ｇ／ ｍ２を有し、平均直径約１０ＩＩ！１以下の２７層の微小繊維を含有するＢＭＦ ウェブを調製した。そのＰＰおよびＰＵの溶融流れを、そこでは繊維の外層がＰ Ｐ（０／Ｉ）であるフィードブロック・アセンブリに供給した。

実施例２５ ＰＰおよびＰｔｌの溶融流れを、５０１５０比で２７層のフィードブロックに供 給したこと以外は、実施例２４の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し 、平均直径約１０μｍ以下の２７層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製し た。装置方向の順応性は２９６ｇ。

横方向の順応性は５０７ｇであった。

実施例２６ ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、２５／７５比で２７層のフィードブロックに供給 したこと以外は、実施例２４の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ”を有し、 平均直径約１０μｍ以下の２７層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した 。

実施例２７ ＰＰの代わりにＬＬＤＰＥ　（ダウ・ケミカル社から市販の１０５　ＭＦＲのＡ ｓｐｕｎ”　６８０６）を用いたこと、および、ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、 ７５／２５比で、両方とも２１０℃に保持した２種の押出機から、２１０℃に保 持した２７層のフィードブロックに供給したこと以外は、実施例２４の方法に従 って、基本重量１００ｇ／ｌ１１２を有し、平均直径約１０ａｍ以下の２７層の 微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。この交差部分の走査型電子顕微鏡 写真（第４図、２０００倍）用試料はテトラヒドロフランでポリウレタンを洗浄 した後調製した。そして、通常の技術による分析用として、その試料を切断、実 装および調製した。

実施例２８ ＰＥおよびＰＵの溶融流れを、５０１５０比で２７層のフィードブロックに供給 したこと以外は、実施例２７の方法に従って、基本重量１００ｇ／ＩＱ”を有し 、平均直径約１０μｍ以下の２７層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製し た。

実施例２９ ＰＥおよびＰＵの溶融流れを、２５／７５比で２７層のフィードブロックに供給 したこと以外は、実施例２７の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、 平均直径約１０μｍ以下の２７層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した 。

第９表には、繊維外層の組成をＰＰおよびＰＥの間で変えた、数種の２７層微小 繊維ウェブの装置方向（ＭＤ）の引張弾性率を示した。

第９表 基本重量１００ｇ／ｍ２．２７層のＰＰ／ＰＵおよびＰＥ／ＰＵウェブの２４　 ＰＰ／ＰＵ　７５／２５　９５９４０２５　ＰＰ／ＰＵ　５０１５０　４６３９ ６２６　ＰＰ／ＰＵ　２５／７５　２８０９０２７　ＰＥ／ＰＵ　７５／２５　 １９９２６２８　ＰＥ／ＰＵ　５０１５０　１２３２８２９　ＰＥ／Ｐｕｔ　２ ５／７５　７８１９多層ＢＭＦ繊維を含有するＢＭＦウェブの回復挙動は、種々 の多層繊維組成物から成るＢＭＦウェブの試料に、１００．２００および４００ ％の伸びを与え、そして伸力を除去し、その試料を１分間緩和させた後、試料の 長さを監視することによって測定した０弾性回復は次式によって計算した。

Ｌ（延伸後）−Ｌ（回復後） ％弾性回復：　Ｘ　１００ Ｌ（延伸後）−Ｌ（初期値） この測定結果は第１０〜１５表にまとめて示した。

実施例３０ ＰＥおよ乙卯Ｕの溶融流れを、その中では繊維の外層がＰＵ（工１０配置）であ る３層のフィートブロックに供給したこと以外は、実施例２２の方法に従って、 基本重量１００ｇ／’ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の３層の微小繊維を 含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３１ ＰＥおよびＰｕｔの溶融流れを、その中では繊維の外層がＰＩＪ　（Ｉ１０配置 ）である３層のフィードブロックに供給した二と以外は、実施例２１の方法に従 って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以下の３層の微小繊 維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３２ ＰＰおよびＰＬＩの溶融流れを、３層のフィードブロックに供給したこと以外は 、実施例３の方法に従って、基本重量５０ｇ／ｍ”を有し、平均直径約１０μｍ 以下の３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３３ ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、３層のフィードブロックに供給したこと以外は、 実施例２の方法に従って、基本重量５Ｑｇ／ｍ２を有し、平均直径約１０μｍ以 下の３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３４ 実施例３の方法に従って、基本重量７５ｇ／＠２を有し、平均直径約１ｈｍ以下 の３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３５ 実施例３の方法に従って、基本重量１５５ｇ／ｍ”を有し、平均直径約１０μｍ 以下の３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３６ ＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＰＳ　４５５−２００の代わりに、ダウ・ケミカル社から 市販のポリエーテルウレタン、Ｐｅ１ｌａｔｈａｎｅ”　２１０３−８０ＶＣを 用いたこと、ＰＰおよびＰＵの溶融流れを供給する押出機の温度をそれぞれ２４ ０℃および２１０℃に保持したこと：ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、２４０℃に 保持した３層のフィードブロックに供給したこと；および、ダイ温度およびエア 一温度をそれぞれ２３０℃および２１５℃に保持したこと以外は、実施例３の方 法に従って、基本重量１００ｇ／ａ”を有し、平均直径約１０μｍ以下の３層の 微小繊維を含有するＢ１１Ｆウエブを調製した。

実施例３６の方法に従って、基本重量１９０ｇ／■２を有し、平均直径約１ｈｍ 以下の３層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例３８ Ｍｏｒｔｈａｎｅ”　ＰＳ　４５５−２００の代わりに、ダウ・ケミカル社がら 市販のポリエーテルウレタン、Ｐｅ１１ａｔｈａｎｅＴｌ″２１０３−８０ｆＣ を用いたこと：ＰＰおよびＰＵの溶融流れを供給する押出機の温度をそれぞれ２ ４０’Ｃおよび２１０℃に保持したこと、ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、２４０ ℃に保持した５層のフィードブロックに供給したこと：および、ダイ温度および エア一温度をそれぞれ２３０℃および２２０℃に保持したこと以外は、実施例３ の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ”を有し、平均直径約１１０ｌ１以下の ５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

比較ウェブ■ ２１０℃に保持した１種の押出機のみを用いて、その押出機をギアーポンプを通 して直接ＢＭＦダイに接続したこと、およびそのダイ温度およびエア一温度を２ １０’Ｃに保持したこと以外は、実施例１の方法に従って、ポリエーテルウレタ ン樹脂（Ｐｅｌｌａｔｈａｎｅ”　２１０３−８０ＶＣ）の比較ウェブを調製し た。得られたＢＭＦウェブは基本重量１００ｇ／ｍ２および平均繊維直径約１０ ｕ以下を有した。

実施例３９ ＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＰＳ　４５５−２００の代わりに、Ｋｒａｔｏｎ？ＭＧ− １６５７（ＳＥＢＳ）を用いたこと：両方の押出機の温度を２６０℃に保持した こと：その溶融流れを、２４０℃に保持した５層のフィードブロックに６２．５ ：３７．５比で供給したこと、および、ダイ温度および第１のエア一温度をそれ ぞれ２４０’Ｃおよび２７５℃に保持したこと以外は、実施例１の方法に従って 、基本重量１００ｇ／ｍ”を有し、平均直径約１０μｍ以下の５層の微小繊維を 含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例４０ ＰＰおよび５ＥＢＳの溶融流れを、２５／７５比でフィードブロックに供給した こと以外は、実施例１０の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、平均 直径約１ｈｍ以下の　。

５層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例４１ ＭｏｒｔｈａｎｅＴｌ″ＰＳ　４５５−２００の代わりにポリエステルウレタン （ＰＵ）樹脂（モートン・チオコール社から市販のＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＦ’Ｓ 　４４０−２００）を用いたこと；第２の押出機の温度を２３０℃に保持したこ と：ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、２層のフィードブロックに５０５０比で供給 したこと以外は、実施例１の方法に従って、基本重量１００ｇ／＋ａ２を有し、 平均直径約１０μ−以下の２層の微小繊維を含有するＢＭＦウェブを調製した。

実施例４２ Ｍｏｒｔｈａｎｅ”’　ＰＳ　４５５−２００の代わりにポリエステルウレタン （ＰＵ）樹脂（モートン・チオコール社から市販のＭｏｒｔｈａｎｅＴＭＰＳ　 ４４０−２００）を用いたこと；第２の押出機の温度を２３０℃に保持したこと ：ＰＰおよびＰＵの溶融流れを、２層のフィードブロックに２５　＋７５比で供 給したこと以外は、実施例１の方法に従って、基本重量１００ｇ／ｍ２を有し、 平均直径約１０μｍ以下の２層の微小繊維を含有するＢＩＩＦウェブを調製した 。

第１０表 基本重量１００ｇ／ｆｆ１２、多層ＰＰ／ＰＵ＝２５　ニア５のＢＭＦウェブの 回復挙動実施例　層数　初期長さくｍｍ）　伸び後長さく關）回復後長さくＩＩ ｌｍ）４　２　２５．４　５１　３３．５ ４　２　２５．４　７６　３８．８ ４　２　２５．４　１２７　４８．６ ５　３　２５．４　５１　３７．３ ５　３　２５．４　７６　５２．５ ５　３　２５．４　１２７　８６．５ ６　５　２５．４　５１　３９．６ ６　５　２５．４　７６　５６．８ ６　５　２５．４　１２７　９５．１ ７　２７　２５．４　５１　３７．８ ７　２７　２５．４　７６　５３．５ ７　２７　２５．４　１２７　９２．６第１１表 基本重量１００ｇ／ｍ２、多層ＰＰ／ＰＵ＝２５　ニア５のＢＭＦウェブの弾性 回復伸び後の回復％ 実施例　層数　１００％　２００％　４００％第１２表 一郵皇１躯１１二上≦瞭ｙコ必厳μｍ−−リ１１査獣ロセ駐迦」辺咀物１呈１旺 囲２２　（２５ニア５）／２　２５．４　５１　２９．５２１　（５０：５０） ／２　２５．４　５１　３２．３３０　（２５ニア５）／３　２５．４　５１　 ３１３１　（５０：５０）／３　２５．４　５１　３３２５・４　７６　４５． ３ ２５．４ 一−−−−−−−−−−−−−−ユ１−一一一旦１−−−第１３表 実施例　層数　１００％　２００％　４００％第１４表 基本重量１００ｇ／ｍ２、ＰＰ対ＰＥ２層ＢＭＦウェブ（１）回復挙動実施例　 層のポリマー／比　初期長さくｍａ＋）　伸び後長さく龍）回復後長さくｍｍ） ４２　（ＰＰ／ＰＵ）／２５ニア５２５．４　５１　３０．９２５、４　７６　 ３４．８ ４１　（ＰＰ／ＰＵ）１５０：５０　２５．４　５１　３２．３２５、４　７６ 　３７．６ ２２　（ＰＥ／ＰＵ）／２５ニア５　２５．４　５１　２９．０２５、４　７６ 　３３．１ ２１　（ＰＥ／ＰＵ）１５０：５０　２５．４　５１　３０．８２５．４ 一一一−−−−−−−−−−−−−−−四−−一−−−堕」−一一第１５表 ４２　ＰＰ／Ｐｕｔ　７９　８１　−＊４１　ＰＰ／ＰＵ　７３　７６　−＊ ２２　ＰＥ／ＰＵ　８６　８５　−＊ ２１　ＰＥ／ＰＵ　７９　７８　−＊ ＊　−４００％伸びまで延伸する前に試料破壊周囲条件下でのウェブ回復の試験 に加えて、数種のウェブ試料について高い温度で伸びの後アニーリングを行い、 高い温度でさらなる回復が生じないか調べた。

もし他に示さないようであれば、そのウェブ試料を指示された温度で０．５分間 通気乾燥機に入れ、測定した試料にさらなる回復が生じないか調べた。これら結 果を第１６〜１８表にまとめて示した。

特表十６−５１１０４７　（１３） ７５　／６６　／２５　Δ６７７５ １　１５　２乙　ｚｓ　Ｊ乙　Ｊ５ フロントページの続き （７２）発明者　ウッド、レイ・イー アメリカ合衆国　５５１３３−３４２７、ミネソタ州、セント・ポール、ポスト ・オフィス・ボックス３３４２７番（番地の表示なし）（７２）発明者　クルー ガー、デニス・エルアメリカ合衆国　５５１３３−３４２７、ミネソタ州、セン ト・ポール、ポスト・オフィス・ボックス３３４２７番（番地の表示ない（７２ ）発明者　スズコ、ポール・アールアメリカ合衆国　５５１３３−３４２７、ミ ネソタ州、セント・ポール、ポスト・オフィス・ボックス３３４２７番（番地の 表示なし）（７２）発明者　メイヤー、ダニエル・イーアメリカ合衆国　５５１ ３３−３４２７、ミネソタ州、セント・ポール、ポスト・オフィス・ボックス３ ３４２７番（番地の表示なし）

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. １．メルトブロー微小繊維を含有する伸長性不織ウェブであって、該微小繊維が 低モデュラス材料の少なくとも１つの第１層と実質上永久変形可能な相対的に非 エラストマー性の高モデュラス材料の少なくとも１つの第２層とから成る長さ方 向に少なくとも２層の実質上連続な層を有することを特徴とする伸長性不織ウェ ブ。
2. ２．繊維の一部が捲緒し、該捲縮繊維の相対的に非弾性な層が配向している請求 項１記載のメルトブロー不織ウェブ。
3. ３．その低モデュラス材料が、エラストマーを含有し、ウェブが不整弾性を示す 請求項１または２記載のメルトブロー不織ウェブ。
4. ４．その低モデュラス材料が、エラストマーを含有し、ウェブが１方向以上で不 整弾性を示す請求項１または２記載のメルトブロー不織ウェブ。
5. ５．ウェブが５０％以上弾性的に延伸され、弾性方向に回復され得る請求項１〜 ４に記載のメルトブロー不織ウェブ。
6. ６．ウェブが５０％以下弾性的に延伸され、弾性方向に回復され得る請求項１〜 ４に記載のメルトブロー不織ウェブ。
7. ７．テープバッキングを含有し、さらにそのテープパッキングが該バッキングの 少なくとも１表面に感圧接着剤層を有する請求項１〜６に記載のメルトブロー不 織ウエブ。
8. ８．そのウェブが少なくとも１００％の伸長性を有する請求項１〜６に記載のメ ルトブロー不織ウェブ。
9. ９．その低モデュラス材料が、エラストマーを含有し、ウェブが実質的に周囲条 件以上に加熱されたとき収縮する請求項１〜８記載のメルトブロー不織ウェブ。
10. １０．そのウェブが約６０℃以上に加熱されたとき少なくとも１０％収縮する請 求項９記載のメルトブロー不織ウェブ。
11. １１．そのウェブが約９０℃以上に加熱されたとき少なくとも３０％収縮する請 求項９記載のメルトブロー不織ウェブ。
12. １２．その層が同心状である請求項１〜１１記載のメルトブロー不織ウェブ。
13. １３．その外層がエチレン酢酸ビニルコポリマーから成る請求項１〜１２記載の メルトブロー不織ウェブ。
14. １４．その外層がエチレンコポリマーから成り、および内部のエラストマー層が ポリウレタンから成る請求項１〜１２記載のメルトブロー不織ウェブ。
15. １５．その平均繊維直径が約１０μｍ以下である請求項１〜１４記載のメルトブ ロー不織ウエブ。
16. １６．メルトブロー微小繊維が縦方向に層を成し、３層またはそれ以上の層を有 する請求項１〜１１および１３〜１５記載のメルトブロー不織ウェブ。
17. １７．メルトブロー微小繊維が５層またはそれ以上の層を有する請求項１〜１５ 記載のメルトブロー不織ウェブ。