JPH0660770B2 - 熱駆動ヒ−トポンプ - Google Patents
熱駆動ヒ−トポンプInfo
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- JPH0660770B2 JPH0660770B2 JP61066620A JP6662086A JPH0660770B2 JP H0660770 B2 JPH0660770 B2 JP H0660770B2 JP 61066620 A JP61066620 A JP 61066620A JP 6662086 A JP6662086 A JP 6662086A JP H0660770 B2 JPH0660770 B2 JP H0660770B2
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- Japan
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- displacer
- high temperature
- low temperature
- temperature
- cylinder
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/044—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines having at least two working members, e.g. pistons, delivering power output
- F02G1/0445—Engine plants with combined cycles, e.g. Vuilleumier
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は熱駆動ヒートポンプに関するものである。
（従来の技術） 本出願人は先の出願（特願昭60-106280号（特開昭61-26
5455号公報））にて第６図に示すような熱駆動ヒートポ
ンプを提案しているが、この装置について説明すると、
第６図において、１は熱駆動ヒートポンプの筒状ケーシ
ングで、このケーシング１の内部には、それと一体的に
高温シリンダ2H及び低温シリンダ2Lが同軸的に設けられ
ている。図示の例では低温シリンダ2Lの方が高温シリン
ダ2Hより径が大となっている。ケーシング１内には、例
えばヘリウムガスのような作動ガスが封入されている。
5455号公報））にて第６図に示すような熱駆動ヒートポ
ンプを提案しているが、この装置について説明すると、
第６図において、１は熱駆動ヒートポンプの筒状ケーシ
ングで、このケーシング１の内部には、それと一体的に
高温シリンダ2H及び低温シリンダ2Lが同軸的に設けられ
ている。図示の例では低温シリンダ2Lの方が高温シリン
ダ2Hより径が大となっている。ケーシング１内には、例
えばヘリウムガスのような作動ガスが封入されている。
高温シリンダ2Hの内部には高温ディスプレーサ3Hが摺動
自在に収容され、この高温ディスプレーサ3Hによって、
高温シリンダ2Hの低温シリンダ2Lと反対の側に高温室4H
が形成され、また低温シリンダ2Lの側に中温室4Mが形成
されている。
自在に収容され、この高温ディスプレーサ3Hによって、
高温シリンダ2Hの低温シリンダ2Lと反対の側に高温室4H
が形成され、また低温シリンダ2Lの側に中温室4Mが形成
されている。
高温室4Hと中温室4Mは、高温シリンダ2Hの外周に形成し
た高温側作動ガス流路5Hにより連通している。そして、
この流路5Hの内部には、高温室4Hから中温室4Mへ向かっ
て高温熱交換器7H、高温リジェネレータ8H及び高温側中
温熱交換器9Hが順次設けられている。
た高温側作動ガス流路5Hにより連通している。そして、
この流路5Hの内部には、高温室4Hから中温室4Mへ向かっ
て高温熱交換器7H、高温リジェネレータ8H及び高温側中
温熱交換器9Hが順次設けられている。
低温シリンダ2Lの側においても同様な構成がとられ、低
温シリンダ2Lの内部に低温ディスプレーサ3Lが摺動自在
に収容され、この低温ディスプレーサ3Lによって、低温
シリンダ2Lの高温シリンダ2Hと反対の側に低温室4Lが形
成され、また高温シリンダ2Hの側に中温室4Mが形成され
ている。
温シリンダ2Lの内部に低温ディスプレーサ3Lが摺動自在
に収容され、この低温ディスプレーサ3Lによって、低温
シリンダ2Lの高温シリンダ2Hと反対の側に低温室4Lが形
成され、また高温シリンダ2Hの側に中温室4Mが形成され
ている。
さらに、低温室4Lと中温室4Mは、低温シリンダ2Lの外周
に形成した低温側作動ガス流路5Lにより連通している。
そして、この流路5Lの内部には、低温室4Lから中温室4M
へ向かって低温熱交換器7L、低温リジェネレータ8L及び
低温側中温熱交換器9Lが順次設けられている。
に形成した低温側作動ガス流路5Lにより連通している。
そして、この流路5Lの内部には、低温室4Lから中温室4M
へ向かって低温熱交換器7L、低温リジェネレータ8L及び
低温側中温熱交換器9Lが順次設けられている。
両シリンダ2H、2Lの中間部には、ケーシング１と一体を
なして隔壁１０が設けられ、この隔壁１０からは高温側
及び低温側ディスプレーサガイド11H、11Lが軸方向に突
設されている。これらのガイド11H、11Lはロッドとして
形成され、それぞれのロッド11H、11Lは高温及び低温デ
ィスプレーサ3H、3Lに形成した凹穴12H、12Lに摺動自在に
挿入され、これにより凹穴12H、12L内にガスばね室13H、1
3Lが形成されている。ガスばね室内には、例えばヘリウ
ムガスが封入される。隔壁１０には連通開口１４が形成
され、両中温室4M、4Mは連通し、１つの中温室のように
機能するようになっている。
なして隔壁１０が設けられ、この隔壁１０からは高温側
及び低温側ディスプレーサガイド11H、11Lが軸方向に突
設されている。これらのガイド11H、11Lはロッドとして
形成され、それぞれのロッド11H、11Lは高温及び低温デ
ィスプレーサ3H、3Lに形成した凹穴12H、12Lに摺動自在に
挿入され、これにより凹穴12H、12L内にガスばね室13H、1
3Lが形成されている。ガスばね室内には、例えばヘリウ
ムガスが封入される。隔壁１０には連通開口１４が形成
され、両中温室4M、4Mは連通し、１つの中温室のように
機能するようになっている。
前記高温熱交換器7Hは、その外部からの高温の熱源、例
えばプロパンガスの燃焼ガスによって矢印Ａで示すよう
に加熱され、内部の作動ガスへその熱が伝わるようにさ
れる。また、高温室4Hは高温熱交換器7Hによって高温に
保持される。
えばプロパンガスの燃焼ガスによって矢印Ａで示すよう
に加熱され、内部の作動ガスへその熱が伝わるようにさ
れる。また、高温室4Hは高温熱交換器7Hによって高温に
保持される。
一方、高温側中温熱交換器9Hは、外部の低温熱源、例え
ば上水道水に接し、それによって冷却され、内部の作動
ガスを中間温度、例えば40℃程度にするように機能す
る。
ば上水道水に接し、それによって冷却され、内部の作動
ガスを中間温度、例えば40℃程度にするように機能す
る。
作動ガスは、２個のディスプレーサ3H、3Lの動きに応じ
て、それぞれの作動ガス流路5H、5L内をいずれの方向に
も自由に流れることもできる。そして、高温室4Hと中温
室4M、及び低温室4Lと中温室4Mの圧力の間には、作動ガ
スが流路5H、5Lを流れるときに発生する圧力降下に起因
する圧力差のみが存在する。両リジェネレータ8H、8Lは
蓄熱性能に優れた材料から成り、そこを流通する作動ガ
スに、蓄えた熱を放出したり、熱を奪ったりする。
て、それぞれの作動ガス流路5H、5L内をいずれの方向に
も自由に流れることもできる。そして、高温室4Hと中温
室4M、及び低温室4Lと中温室4Mの圧力の間には、作動ガ
スが流路5H、5Lを流れるときに発生する圧力降下に起因
する圧力差のみが存在する。両リジェネレータ8H、8Lは
蓄熱性能に優れた材料から成り、そこを流通する作動ガ
スに、蓄えた熱を放出したり、熱を奪ったりする。
前述のように、高温ディスプレーサ3H及び低温ディスプ
レーサ3Lは、それぞれガスばね室13H、13L内のガスばね
を介してケーシング１内に支持されており、いわゆるば
ね質点系を構成している。また、高温室4H、中温室4M及
び低温室4Lは流路5H、5Lを通じて互いに連通しており、
各室の作動ガス圧力間には流路5H、5Lの圧力降下分の圧
力差があるのみであり、全作動ガスの圧力はほぼ均一と
みなせる。
レーサ3Lは、それぞれガスばね室13H、13L内のガスばね
を介してケーシング１内に支持されており、いわゆるば
ね質点系を構成している。また、高温室4H、中温室4M及
び低温室4Lは流路5H、5Lを通じて互いに連通しており、
各室の作動ガス圧力間には流路5H、5Lの圧力降下分の圧
力差があるのみであり、全作動ガスの圧力はほぼ均一と
みなせる。
一方、ディスプレーサ3H、3Lが作動ガスから圧力を受け
る面積は、高温、低温いずれのディスプレーサにおいて
も、中温室4M側の方がケーシング端（高温室4H、低温室
4L）側よりロッド11H、11Lの断面積分だけ小さくなって
いる。よって、いずれのディスプレーサも、作動ガス圧
力が上昇すると圧力上昇分にロッド断面積を乗じただけ
の力を中温室4Mに向かう方向へ受け、作動ガス圧力が低
下すると圧力の低下分にロッド断面積を乗じただけの力
を中温度室4Mから遠ざかる方向へ受ける。
る面積は、高温、低温いずれのディスプレーサにおいて
も、中温室4M側の方がケーシング端（高温室4H、低温室
4L）側よりロッド11H、11Lの断面積分だけ小さくなって
いる。よって、いずれのディスプレーサも、作動ガス圧
力が上昇すると圧力上昇分にロッド断面積を乗じただけ
の力を中温室4Mに向かう方向へ受け、作動ガス圧力が低
下すると圧力の低下分にロッド断面積を乗じただけの力
を中温度室4Mから遠ざかる方向へ受ける。
作動ガスの温度は、前述のように高温室4Hでは高温に保
持され、中温室4Mでは中間的な温度に保持され、低温室
4Lは、後述のような本ヒートポンプの作動の結果低温に
保持される。
持され、中温室4Mでは中間的な温度に保持され、低温室
4Lは、後述のような本ヒートポンプの作動の結果低温に
保持される。
次に上記装置の作動状態について説明する。まず低温デ
ィスプレーサ3Lの動きが高温ディスプレーサ3Hに及ぼす
影響について説明すると、低温ディスプレーサ3Lが上昇
した場合、低温室4L内の容積が増大することになるが、
これにより作動ガスの圧力が低下し、この結果、高温デ
ィスプレーサ3Hに対しては、圧力の低下分にロッド11H
の断面積を乗じた力が上方へと作用することになる。ま
た上記とは逆に低温ディスプレーサ3Lが下降した場合、
低温室4L内の容積が減少することによって作動ガスの圧
力が上昇し、この結果、高温ディスプレーサ3Hに対して
は、上記と同様の理由から、下方への力が作用すること
になる。すなわち、低温ディスプレーサ3Lが往復運動を
すると、高温ディスプレーサ3Hに対しては、低温ディス
プレーサ3Lの変位と同方向への力が作用し、この結果、
高温ディスプレーサ3Hは、ばね質点系の一般的な特性に
基づいて、低温ディスプレーサ3Lの変位に時間的に遅れ
つつ追従することになるのである。
ィスプレーサ3Lの動きが高温ディスプレーサ3Hに及ぼす
影響について説明すると、低温ディスプレーサ3Lが上昇
した場合、低温室4L内の容積が増大することになるが、
これにより作動ガスの圧力が低下し、この結果、高温デ
ィスプレーサ3Hに対しては、圧力の低下分にロッド11H
の断面積を乗じた力が上方へと作用することになる。ま
た上記とは逆に低温ディスプレーサ3Lが下降した場合、
低温室4L内の容積が減少することによって作動ガスの圧
力が上昇し、この結果、高温ディスプレーサ3Hに対して
は、上記と同様の理由から、下方への力が作用すること
になる。すなわち、低温ディスプレーサ3Lが往復運動を
すると、高温ディスプレーサ3Hに対しては、低温ディス
プレーサ3Lの変位と同方向への力が作用し、この結果、
高温ディスプレーサ3Hは、ばね質点系の一般的な特性に
基づいて、低温ディスプレーサ3Lの変位に時間的に遅れ
つつ追従することになるのである。
一方、高温ディスプレーサ3Hが上昇した場合、高温室4H
の容積が減少することから作動ガスの圧力が低下するこ
とになり、この結果、低温ディスプレーサ3Lには圧力の
低下分にロッド11Lの断面積を乗じただけの力が、下方
へと作用することになる。また逆に高温ディスプレーサ
3Hが下降した場合には、上記と同様に理由から低温ディ
スプレーサ3Lに対しては、上方への力が作用することに
なる。すなわち、高温ディスプレーサ3Hが往復運動をす
ると、低温ディスプレーサ3Lに対しては、変位とは逆方
向への力が作用することになるのである。そして、力に
よって生ずる変位は力に対して時間的に遅れるものの、
力とは逆向きの波形に対しては先行するということを勘
案して、上記を換言すれば、低温ディスプレーサ3Lは高
温ディスプレーサ3Hの変位に先行した波形で変位すると
いうことになる。
の容積が減少することから作動ガスの圧力が低下するこ
とになり、この結果、低温ディスプレーサ3Lには圧力の
低下分にロッド11Lの断面積を乗じただけの力が、下方
へと作用することになる。また逆に高温ディスプレーサ
3Hが下降した場合には、上記と同様に理由から低温ディ
スプレーサ3Lに対しては、上方への力が作用することに
なる。すなわち、高温ディスプレーサ3Hが往復運動をす
ると、低温ディスプレーサ3Lに対しては、変位とは逆方
向への力が作用することになるのである。そして、力に
よって生ずる変位は力に対して時間的に遅れるものの、
力とは逆向きの波形に対しては先行するということを勘
案して、上記を換言すれば、低温ディスプレーサ3Lは高
温ディスプレーサ3Hの変位に先行した波形で変位すると
いうことになる。
以上のように、 低温ディスプレーサ3Lが周期運動をすると、高温ディ
スプレーサ3Hは低温ディスプレーサ3Lの変位に遅れて追
従する波形で変位し、 高温ディスプレーサ3Hが周期運動をすると、低温ディ
スプレーサ3Lは高温ディスプレーサ3Hの変位に先行する
波形で変位する、 ことが明らかであり、この結果、上記ヒートポンプにお
いては低温ディスプレーサ3Lと高温ディスプレーサ3Hと
は、第３図に示すような関係にて自励振動することにな
る。
スプレーサ3Hは低温ディスプレーサ3Lの変位に遅れて追
従する波形で変位し、 高温ディスプレーサ3Hが周期運動をすると、低温ディ
スプレーサ3Lは高温ディスプレーサ3Hの変位に先行する
波形で変位する、 ことが明らかであり、この結果、上記ヒートポンプにお
いては低温ディスプレーサ3Lと高温ディスプレーサ3Hと
は、第３図に示すような関係にて自励振動することにな
る。
第４図及び第５図に高温ディスプレーサ3Hの変位と高温
ディスプレーサに対する作動ガスの力の線図、及び低温
ディスプレーサ3Lの変位と低温ディスプレーサに対する
作動ガスの力の線図を示す。これらの図中、ａないしｈ
は上記第３図の符号ａないしｈの状態にそれぞれ相当す
る。高温ディスプレーサと低温ディスプレーサとは、こ
れらの線図で囲まれた面積に相当するエネルギーを作動
ガスから受け取ることになり、この結果、高温ディスプ
レーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lとは、上述の作動ガス
からの力と、ロッド11H、11Lやシリンダ2H、2Lとの摩擦、
流路5H、5Lを作動ガスが流れるときの抵抗などに起因す
る減衰力とがつり合った状態で持続振動をすることにな
る。
ディスプレーサに対する作動ガスの力の線図、及び低温
ディスプレーサ3Lの変位と低温ディスプレーサに対する
作動ガスの力の線図を示す。これらの図中、ａないしｈ
は上記第３図の符号ａないしｈの状態にそれぞれ相当す
る。高温ディスプレーサと低温ディスプレーサとは、こ
れらの線図で囲まれた面積に相当するエネルギーを作動
ガスから受け取ることになり、この結果、高温ディスプ
レーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lとは、上述の作動ガス
からの力と、ロッド11H、11Lやシリンダ2H、2Lとの摩擦、
流路5H、5Lを作動ガスが流れるときの抵抗などに起因す
る減衰力とがつり合った状態で持続振動をすることにな
る。
一方、第３図のａないしｈの過程における各熱交換器で
の熱の授受は次の〜の通りである。
の熱の授受は次の〜の通りである。
ａからｃの過程では、ｈからａの過程における低温室
4Lの膨張仕事相当分の熱量を低温熱交換器7Lから吸収す
る。この熱量は高温室4Hと中温室4Mの温度差に比例す
る。また、同時に中温室4Mの作動ガスは圧力上昇により
圧縮仕事を受ける。
4Lの膨張仕事相当分の熱量を低温熱交換器7Lから吸収す
る。この熱量は高温室4Hと中温室4Mの温度差に比例す
る。また、同時に中温室4Mの作動ガスは圧力上昇により
圧縮仕事を受ける。
ｃからｅの過程では、ａからｃの過程における中温室
4Mに対する圧縮仕事相当分の熱量を主に高温側中温熱交
換器9Hから排出する。この熱量は低温室4Lと中温室4Mの
温度差に比例する。また、同時に中温室4Mの作動ガスは
ａからｃに引き続いて圧縮仕事を受ける。
4Mに対する圧縮仕事相当分の熱量を主に高温側中温熱交
換器9Hから排出する。この熱量は低温室4Lと中温室4Mの
温度差に比例する。また、同時に中温室4Mの作動ガスは
ａからｃに引き続いて圧縮仕事を受ける。
ｅからｇの過程では、ｃからタの過程における中温室
4Mに対する圧縮仕事相当分の熱量を低温側中温熱交換器
9Lから排出する。この熱量は高温室4Hと中温室4Mの温度
差に比例する。また、同時に高温室4Hは中温室4Mへ向か
って作動ガスを排出することによる膨張仕事をする。
4Mに対する圧縮仕事相当分の熱量を低温側中温熱交換器
9Lから排出する。この熱量は高温室4Hと中温室4Mの温度
差に比例する。また、同時に高温室4Hは中温室4Mへ向か
って作動ガスを排出することによる膨張仕事をする。
ｇからａの過程では、ｅからｇの過程における高温室
4Hの膨張仕事相当分の熱量を高温熱交換器7Hから吸収す
る。この熱量は中温室4Mと低温室4Lの温度差に比例す
る。また同時に、低温室4Lは中温室4Mへ向かって作動ガ
スを排出することによる膨張仕事をする。この膨張仕事
相当分の熱量は上述のように、ａからｃの過程で低温熱
交換器7Lから吸収される。
4Hの膨張仕事相当分の熱量を高温熱交換器7Hから吸収す
る。この熱量は中温室4Mと低温室4Lの温度差に比例す
る。また同時に、低温室4Lは中温室4Mへ向かって作動ガ
スを排出することによる膨張仕事をする。この膨張仕事
相当分の熱量は上述のように、ａからｃの過程で低温熱
交換器7Lから吸収される。
以上のように上記ヒートポンプは、低温側熱交換器7Lを
介して外部から熱を吸収し、２つの中温熱交換器9H、9L
から外部へ熱を排出するような作動をなすのである。
介して外部から熱を吸収し、２つの中温熱交換器9H、9L
から外部へ熱を排出するような作動をなすのである。
（発明が解決しようとする問題点） ところで上記した熱駆動ヒートポンプにおいては、次の
ような欠点の生ずることが予想される。それは、上記の
ように高温ディスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lと
が持続振動を行なうのは、ヒートポンプが作動した結果
により低温室4Lが低温となっている状態のときであっ
て、ヒートポンプが上記のような定常運転状態に達する
前の状態では、低温室4Lを冷却したり、外部動力でディ
スプレーサ3H、3Lを駆動する等して低温室4Lを低温にす
る必要があり、これら作業に多くの手数と時間とを要す
るということである。また高温ディスプレーサ3Hと低温
ディスプレーサ3Lとが別々のガスばね13H、13Lによって
支持され、両者3H、3Lが作動ガス圧力の変動を介して干
渉する構造であるために、両ディスプレーサ3H、3Lの相
互干渉が弱く、そのため負荷変動の影響を受け易く、充
分な安定性が得られないという欠点も予想される。
ような欠点の生ずることが予想される。それは、上記の
ように高温ディスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lと
が持続振動を行なうのは、ヒートポンプが作動した結果
により低温室4Lが低温となっている状態のときであっ
て、ヒートポンプが上記のような定常運転状態に達する
前の状態では、低温室4Lを冷却したり、外部動力でディ
スプレーサ3H、3Lを駆動する等して低温室4Lを低温にす
る必要があり、これら作業に多くの手数と時間とを要す
るということである。また高温ディスプレーサ3Hと低温
ディスプレーサ3Lとが別々のガスばね13H、13Lによって
支持され、両者3H、3Lが作動ガス圧力の変動を介して干
渉する構造であるために、両ディスプレーサ3H、3Lの相
互干渉が弱く、そのため負荷変動の影響を受け易く、充
分な安定性が得られないという欠点も予想される。
この発明は上記した従来の欠点を解決するためになされ
たものであって、その目的は、低温室が低温に達する前
の状態においても自励振動させることが可能であり、し
かも負荷変動に対して高い安定度の得られる熱駆動ヒー
トポンプを提供することにある。
たものであって、その目的は、低温室が低温に達する前
の状態においても自励振動させることが可能であり、し
かも負荷変動に対して高い安定度の得られる熱駆動ヒー
トポンプを提供することにある。
（問題点を解決するための手段） そこでこの発明の熱駆動ヒートポンプにおいては、上記
のような装置において、第１図に示すように、ディスプ
レーサガイド11H、11Lにガスばね13H、13Lを介して高温デ
ィスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lとを支持すると
共に、高温ディスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lと
の間に、相対ばね１５を介設してある。そしてこの相対
ばね１５は、各ガスばね室13H、13Lとは反対側の位置に
おいて、上記高温側ディスプレーサガイド11Hと高温デ
ィスプレーサ3Hとの間、及び低温側ディスプレーサガイ
ド11Lと低温ディスプレーサ3Lとの間にそれぞれガスを
収納する室17H、17Lを形成し、ディスプレーサガイド11
H、11Lに穿設した連通孔１８で上記両室17H、17Lを連通さ
せることによって構成する。
のような装置において、第１図に示すように、ディスプ
レーサガイド11H、11Lにガスばね13H、13Lを介して高温デ
ィスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lとを支持すると
共に、高温ディスプレーサ3Hと低温ディスプレーサ3Lと
の間に、相対ばね１５を介設してある。そしてこの相対
ばね１５は、各ガスばね室13H、13Lとは反対側の位置に
おいて、上記高温側ディスプレーサガイド11Hと高温デ
ィスプレーサ3Hとの間、及び低温側ディスプレーサガイ
ド11Lと低温ディスプレーサ3Lとの間にそれぞれガスを
収納する室17H、17Lを形成し、ディスプレーサガイド11
H、11Lに穿設した連通孔１８で上記両室17H、17Lを連通さ
せることによって構成する。
（作用） 上記相対ばね１５は、高温ディスプレーサ3Hの動きを促
進し、また低温ディスプレーサ3Lの動きを抑制するよう
な作用をなす。一方、高温室4Hと中温室4Mとはそれぞれ
強制的に加熱及び冷却されているために、高温ディスプ
レーサ3Hの動きによって作動ガス圧力の変動が生じ、低
温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることになる。す
なわち低温ディスプレーサ3Lの動きは、作動ガス圧力に
よって促進され、相対ばね力によって上記とは逆に抑制
されることになる訳であるが、上記相対ばね１５の強さ
を、作動ガス圧力による促進作用の方が強くなるように
調整することにより、結果として低温ディスプレーサ3L
の動きを促進し得ることになる。そしてこのように両デ
ィスプレーサ3H、3Lの動きを促進し得る結果、低温室4L
が低温になっていない状態においても、上記両ディスプ
レーサ3H、3Lは自励振動し得ることになる。また両ディ
スプレーサ3H、3L間に相対ばね１５を介設した結果、両
ディスプレーサ3H、3L間の相互干渉が強くなり、負荷変
動に対する安定性を向上し得ることになる。
進し、また低温ディスプレーサ3Lの動きを抑制するよう
な作用をなす。一方、高温室4Hと中温室4Mとはそれぞれ
強制的に加熱及び冷却されているために、高温ディスプ
レーサ3Hの動きによって作動ガス圧力の変動が生じ、低
温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることになる。す
なわち低温ディスプレーサ3Lの動きは、作動ガス圧力に
よって促進され、相対ばね力によって上記とは逆に抑制
されることになる訳であるが、上記相対ばね１５の強さ
を、作動ガス圧力による促進作用の方が強くなるように
調整することにより、結果として低温ディスプレーサ3L
の動きを促進し得ることになる。そしてこのように両デ
ィスプレーサ3H、3Lの動きを促進し得る結果、低温室4L
が低温になっていない状態においても、上記両ディスプ
レーサ3H、3Lは自励振動し得ることになる。また両ディ
スプレーサ3H、3L間に相対ばね１５を介設した結果、両
ディスプレーサ3H、3L間の相互干渉が強くなり、負荷変
動に対する安定性を向上し得ることになる。
（実施例） 次にこの発明の熱駆動ヒートポンプの具体的な実施例に
ついて、図面を参照しつつ詳細に説明する。
ついて、図面を参照しつつ詳細に説明する。
第２図のように、全体構成は前記従来例と略同一であ
り、同一の部分を同一の符号で示すが、同一部分は前記
実施例と同様な機能及び作用を有するものである。した
がって、その構造についてのみ簡単に説明すると、図に
おいて、１は熱駆動ヒートポンプの筒状ケーシングで、
このケーシング１の内部には、それと一体的に高温シリ
ンダ2H及び低温シリンダ2Lが同軸的に設けられている。
図示の例では低温シリンダ2Lの方が高温シリンダ2Hより
径が大となっている。ケーシング１内には、例えばヘリ
ウムガスのような作動ガスが封入されている。
り、同一の部分を同一の符号で示すが、同一部分は前記
実施例と同様な機能及び作用を有するものである。した
がって、その構造についてのみ簡単に説明すると、図に
おいて、１は熱駆動ヒートポンプの筒状ケーシングで、
このケーシング１の内部には、それと一体的に高温シリ
ンダ2H及び低温シリンダ2Lが同軸的に設けられている。
図示の例では低温シリンダ2Lの方が高温シリンダ2Hより
径が大となっている。ケーシング１内には、例えばヘリ
ウムガスのような作動ガスが封入されている。
高温シリンダ2Hの内部には高温ディスプレーサ3Hが摺動
自在に収容され、この高温ディスプレーサ3Hによって、
高温シリンダ2Hの低温シリンダ2Lと反対の側に高温室4H
が形成され、まて低温シリンダ2Lの側に中温室4Mが形成
されている。
自在に収容され、この高温ディスプレーサ3Hによって、
高温シリンダ2Hの低温シリンダ2Lと反対の側に高温室4H
が形成され、まて低温シリンダ2Lの側に中温室4Mが形成
されている。
高温室4Hと中温室4Mは、高温シリンダ2Hの外周に形成し
た高温側作動ガス流路5Hにより連通している。そして、
この流路5Hの内部には、高温室4Hから中温室4Mへ向かっ
て高温熱交換器7H、高温リジェネレータ8H及び高温側中
温熱交換器9Hが順次設けられている。
た高温側作動ガス流路5Hにより連通している。そして、
この流路5Hの内部には、高温室4Hから中温室4Mへ向かっ
て高温熱交換器7H、高温リジェネレータ8H及び高温側中
温熱交換器9Hが順次設けられている。
低温シリンダ2Lの側においても同様な構成がとられ、低
温シリンダ2Lの内部に低温ディスプレーサ3Lが摺動自在
に収容され、この低温ディスプレーサ3Lによって、低温
シリンダ2Lの高温シリンダ2Hと反対の側に低温室4Lが形
成され、また高温シリンダ2Hの側に中温室4Mが形成され
ている。
温シリンダ2Lの内部に低温ディスプレーサ3Lが摺動自在
に収容され、この低温ディスプレーサ3Lによって、低温
シリンダ2Lの高温シリンダ2Hと反対の側に低温室4Lが形
成され、また高温シリンダ2Hの側に中温室4Mが形成され
ている。
さらに、低温室4Lと中温室4Mは、低温シリンダ2Lの外周
に形成した低温側作動ガス流路5Lにより連通している。
そして、この流路5Lの内部には、低温室4Lから中温室4M
へ向かって低温熱交換器7L、低温リジェネレータ8L及び
低温側中温度熱交換器9Lが順次設けられている。
に形成した低温側作動ガス流路5Lにより連通している。
そして、この流路5Lの内部には、低温室4Lから中温室4M
へ向かって低温熱交換器7L、低温リジェネレータ8L及び
低温側中温度熱交換器9Lが順次設けられている。
両シリンダ2H、2Lの中間部には、ケーシング１と一体を
なして隔壁１０が設けられ、この隔壁１０からは高温側
及び低温側ディスプレーサガイド11H、11Lが軸方向に突
設されている。これらのガイド11H、11Lはロッドとして
形成され、それぞれのロッド11H、11Lは高温及び低温デ
ィスプレーサ3H、3Lに形成した凹穴12H、12Lに摺動自在に
挿入されている。各ディスプレーサガイド11H、11Lの先
端部には、径大なピストン部19H、19Lガ形成されてお
り、各ピストン部19H、19Lの周側面が上記凹穴12H、12Lの
内周面に摺接している。また上記各凹穴12H、12Lの開口
部19H、19Lの内周面には、上記ディスプレーサガイド11
H、11Lのロッド部分の外周面が摺接しており、上記各凹
穴12H、12L内が上記ピストン15H、15Lによって上下２室に
分割構成されている。上記高温ディスプレーサ3H側の上
室が、ディスプレーサガイド11Hと高温ディスプレーサ3
Hとの間に介設されたガスばね13Hとなる部分であり、ま
た上記低温ディスプレーサ3Lとの間に介設されたガスば
ね13Lとなる部分である。そして上記高温ディスプレー
サ3Hの下室17Hと、上記低温ディスプレーサ3Lの上室17L
とが連通孔１８を介して連通しており、これら両室17H、
17Lと連通孔１８とによって、両ディスプレーサ3H、3L間
に介設された相対ガスばね１５が構成されている。なお
隔壁１０には連通開口１４が形成され、両中温室4M、4M
は互いに連通しており、１つの中温室のように機能する
ようになっている。
なして隔壁１０が設けられ、この隔壁１０からは高温側
及び低温側ディスプレーサガイド11H、11Lが軸方向に突
設されている。これらのガイド11H、11Lはロッドとして
形成され、それぞれのロッド11H、11Lは高温及び低温デ
ィスプレーサ3H、3Lに形成した凹穴12H、12Lに摺動自在に
挿入されている。各ディスプレーサガイド11H、11Lの先
端部には、径大なピストン部19H、19Lガ形成されてお
り、各ピストン部19H、19Lの周側面が上記凹穴12H、12Lの
内周面に摺接している。また上記各凹穴12H、12Lの開口
部19H、19Lの内周面には、上記ディスプレーサガイド11
H、11Lのロッド部分の外周面が摺接しており、上記各凹
穴12H、12L内が上記ピストン15H、15Lによって上下２室に
分割構成されている。上記高温ディスプレーサ3H側の上
室が、ディスプレーサガイド11Hと高温ディスプレーサ3
Hとの間に介設されたガスばね13Hとなる部分であり、ま
た上記低温ディスプレーサ3Lとの間に介設されたガスば
ね13Lとなる部分である。そして上記高温ディスプレー
サ3Hの下室17Hと、上記低温ディスプレーサ3Lの上室17L
とが連通孔１８を介して連通しており、これら両室17H、
17Lと連通孔１８とによって、両ディスプレーサ3H、3L間
に介設された相対ガスばね１５が構成されている。なお
隔壁１０には連通開口１４が形成され、両中温室4M、4M
は互いに連通しており、１つの中温室のように機能する
ようになっている。
上記相対ガスばね１５の作用を、第２表に示すが、同表
のように相対ガスばね１５から高温ディスプレーサ3Hに
作用する力は、高温ディスプレーサ3Hが下降行程にある
ときには主として下向きとなり、一方高温ディスプレー
サ3Hが上昇行程にあるときには主として上向きとなる訳
であり、このことから高温ディスプレーサ3Hの動きが上
記相対ガスばね１５によって促進されることが明らかで
ある。これに対して、相対ガスばね１５から低温ディス
プレーサ3Lに作用する力は、低温ディスプレーサ3Lが下
降行程にあるときには主として上向きとなり、一方低温
ディスプレーサ3Lが上昇行程にあるときには主として下
向きとなるというように、低温ディスプレーサ3Lの動き
を抑制する方向に作用することになる。
のように相対ガスばね１５から高温ディスプレーサ3Hに
作用する力は、高温ディスプレーサ3Hが下降行程にある
ときには主として下向きとなり、一方高温ディスプレー
サ3Hが上昇行程にあるときには主として上向きとなる訳
であり、このことから高温ディスプレーサ3Hの動きが上
記相対ガスばね１５によって促進されることが明らかで
ある。これに対して、相対ガスばね１５から低温ディス
プレーサ3Lに作用する力は、低温ディスプレーサ3Lが下
降行程にあるときには主として上向きとなり、一方低温
ディスプレーサ3Lが上昇行程にあるときには主として下
向きとなるというように、低温ディスプレーサ3Lの動き
を抑制する方向に作用することになる。
ところで、前記従来例にて説明したように、低温ディス
プレーサ3Lは、高温ディスプレーサ3Hの動きによって、
作動ガスの圧力変動により第１表に示すような力を受け
る訳であるが、低温室4Lが低温状態にない場合でも、高
温室4Hと中温室4Mとはそれぞれ強制的に加熱及び冷却さ
れていることから、高温ディスプレーサ3Hの動きによっ
て作動ガスの圧力変動が生じ、これにより上記同様に低
温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることになる。し
たがって上記相対ガスばね１５の強さを調 整することにより、作動ガス圧力による促進作用を、相
対ガスばね１５による抑制作用よりも大とすれば、結果
として低温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることに
なる。上記のように高温ディスプレーサ3Hと低温ディス
プレーサ3Lとの両者の動きが促進されることにより、低
温室4Lが低温になっていなくても、両ディスプレーサ3
H、3Lは自励振動を起こすことになる。そしてこのような
自励振動が継続する過程において、低温室4Lの温度が次
第に低下し、この結果、前記従来例で説明したような持
続振動の行なわれる状態となるのである。
プレーサ3Lは、高温ディスプレーサ3Hの動きによって、
作動ガスの圧力変動により第１表に示すような力を受け
る訳であるが、低温室4Lが低温状態にない場合でも、高
温室4Hと中温室4Mとはそれぞれ強制的に加熱及び冷却さ
れていることから、高温ディスプレーサ3Hの動きによっ
て作動ガスの圧力変動が生じ、これにより上記同様に低
温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることになる。し
たがって上記相対ガスばね１５の強さを調 整することにより、作動ガス圧力による促進作用を、相
対ガスばね１５による抑制作用よりも大とすれば、結果
として低温ディスプレーサ3Lの動きは促進されることに
なる。上記のように高温ディスプレーサ3Hと低温ディス
プレーサ3Lとの両者の動きが促進されることにより、低
温室4Lが低温になっていなくても、両ディスプレーサ3
H、3Lは自励振動を起こすことになる。そしてこのような
自励振動が継続する過程において、低温室4Lの温度が次
第に低下し、この結果、前記従来例で説明したような持
続振動の行なわれる状態となるのである。
また上記熱駆動ヒートポンプにおいては、上記のことか
ら自励振動に対する低温室4Lの温度の影響が従来例に比
較して弱くなるため、低温室4Lの温度変動に対する動作
の安定性を向上し得ることになる。しかも、相対ガスば
ね１５の強さを調整することにより、自励振動を成立さ
せるための各熱交換器7H、8H、9H、7L、8L、9Lにおける圧力
損失の条件が緩和されるために、熱サイクルの性能を向
上させる余地が広くなり、この結果、ヒートポンプ性能
を向上することが可能となる。
ら自励振動に対する低温室4Lの温度の影響が従来例に比
較して弱くなるため、低温室4Lの温度変動に対する動作
の安定性を向上し得ることになる。しかも、相対ガスば
ね１５の強さを調整することにより、自励振動を成立さ
せるための各熱交換器7H、8H、9H、7L、8L、9Lにおける圧力
損失の条件が緩和されるために、熱サイクルの性能を向
上させる余地が広くなり、この結果、ヒートポンプ性能
を向上することが可能となる。
（発明の効果） この発明の熱駆動ヒートポンプにおいては、上記のよう
に高温ディスプレーサと低温ディスプレーサとの間に相
対ばねを介設してあるので、この相対ばねの調整によっ
て、低温ディスプレーサと高温ディスプレーサとの両者
の動きを促進することができ、そのため低温室が低温で
なくても自励振動を起こすことが可能となり、この結
果、熱駆動ヒートポンプの定常運転状態への移行を容易
に行なうことが可能となる。また両ディスプレーサ間の
相互干渉が強くなる結果、負荷変動に対する安定性を向
上し得ることになる。
に高温ディスプレーサと低温ディスプレーサとの間に相
対ばねを介設してあるので、この相対ばねの調整によっ
て、低温ディスプレーサと高温ディスプレーサとの両者
の動きを促進することができ、そのため低温室が低温で
なくても自励振動を起こすことが可能となり、この結
果、熱駆動ヒートポンプの定常運転状態への移行を容易
に行なうことが可能となる。また両ディスプレーサ間の
相互干渉が強くなる結果、負荷変動に対する安定性を向
上し得ることになる。
第１図はこの発明の熱駆動ヒートポンプの一実施例の原
理の説明図、第２図はその中央縦断面図、第３図はばね
質点系の振動の説明図、第４図は高温ディスプレーサの
変位と作動ガスがそれに及ぼす力との関係を示すグラ
フ、第５図は低温ディスプレーサの変位と作動ガスがそ
れに及ぼす力との関係を示すグラフ、第６図は従来例を
示す熱駆動ヒートポンプの中央縦断面図である。 １……ケーシング、2H……高温シリンダ、2L……低温シ
リンダ、3H……高温ディスプーサ、3L……低温ディスプ
レーサ、4H……高温室、4L……低温室、4M、4M1、4M2……
中温室、5H……高温側作動ガス流路、5L……低温側作動
ガス流路、7H……高温熱交換器、7L……低温熱交換器、
8H……高温リジェネレータ、8L……低温リジェネレー
タ、9H……高温側中温熱交換器、9L……低温側中温熱交
換器、１０……隔壁、11H……高温側ディスプレーサガ
イド、11L……低温側ディスプレーサガイド、12H、12L…
…凹穴、13H、13L……ガスばね室、１５……相対ガスば
ね。
理の説明図、第２図はその中央縦断面図、第３図はばね
質点系の振動の説明図、第４図は高温ディスプレーサの
変位と作動ガスがそれに及ぼす力との関係を示すグラ
フ、第５図は低温ディスプレーサの変位と作動ガスがそ
れに及ぼす力との関係を示すグラフ、第６図は従来例を
示す熱駆動ヒートポンプの中央縦断面図である。 １……ケーシング、2H……高温シリンダ、2L……低温シ
リンダ、3H……高温ディスプーサ、3L……低温ディスプ
レーサ、4H……高温室、4L……低温室、4M、4M1、4M2……
中温室、5H……高温側作動ガス流路、5L……低温側作動
ガス流路、7H……高温熱交換器、7L……低温熱交換器、
8H……高温リジェネレータ、8L……低温リジェネレー
タ、9H……高温側中温熱交換器、9L……低温側中温熱交
換器、１０……隔壁、11H……高温側ディスプレーサガ
イド、11L……低温側ディスプレーサガイド、12H、12L…
…凹穴、13H、13L……ガスばね室、１５……相対ガスば
ね。
Claims (1)
- 【請求項１】内部に作動ガスを充填した高温シリンダ及
び低温シリンダと、高温シリンダの低温シリンダと反対
の側に高温室を形成しかつ高温シリンダの低温シリンダ
側に中温室を形成するように、高温シリンダの内部に摺
動自在に挿入された高温ディスプレーサと、前記高温室
と中温室とを連通させる高温側作動ガス流路と、高温室
から中温室へ向かう方向に関して高温側作動ガス流路内
に順次配列された高温熱交換器、高温リジェネレータ及
び高温側中温熱交換器と、低温シリンダの高温シリンダ
と反対の側に低温室を形成しかつ低温シリンダの高温シ
リンダ側に中温室を形成するように、低温シリンダの内
部に摺動自在に挿入された低温ディスプレーサと、前記
低温室と中温室とを連通させる低温側作動ガス流路と、
低温室から中温室へ向かう方向に関して低温側作動ガス
流路内に順次配列された低温熱交換器、低温リジェネレ
ータ及び低温側中温熱交換器と、前記高温シリンダ及び
低温シリンダの間に固定状態で設けられたディスプレー
サガイドとを備え、ディスプレーサガイドは、高温ディ
スプレーサ及び低温ディスプレーサを軸方向に摺動自在
に案内し、また高温側ディスプレーサガイドと高温ディ
スプレーサとの間、及び低温側ディスプレーサガイドと
低温ディスプレーサとの間にそれぞれガスを収容したガ
スばね室が形成され、さらに上記高温ディスプレーサと
低温ディスプレーサとの間には相対ばねを介設して成
り、上記相対ばねは、上記各ガスばね室とは反対側の位
置において上記高温側ディスプレーサガイドと高温ディ
スプレーサとの間、及び低温側ディスプレーサガイドと
低温ディスプレーサとの間にそれぞれガスを収容する室
を形成し、ディスプレーサガイドに穿設した連通孔で上
記両室を連通させることによって構成していることを特
徴とする熱駆動ヒートポンプ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61066620A JPH0660770B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 熱駆動ヒ−トポンプ |
| EP86108607A EP0238707B1 (en) | 1986-03-25 | 1986-06-24 | Heat activated heat pump |
| DE8686108607T DE3674917D1 (de) | 1986-03-25 | 1986-06-24 | Waermegetriebene waermepumpe. |
| US06/877,964 US4683723A (en) | 1986-03-25 | 1986-06-24 | Heat activated heat pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61066620A JPH0660770B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 熱駆動ヒ−トポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62223577A JPS62223577A (ja) | 1987-10-01 |
| JPH0660770B2 true JPH0660770B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=13321113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61066620A Expired - Lifetime JPH0660770B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 熱駆動ヒ−トポンプ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4683723A (ja) |
| EP (1) | EP0238707B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0660770B2 (ja) |
| DE (1) | DE3674917D1 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8909045D0 (en) * | 1989-04-21 | 1989-06-07 | Chancellor Masters | Compressors |
| DE4142368A1 (de) * | 1990-12-21 | 1992-07-02 | Hughes Aircraft Co | Tieftemperatur-expansionsvorrichtung |
| US5400599A (en) * | 1991-12-09 | 1995-03-28 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Hot gas machine |
| KR940010581B1 (ko) * | 1992-01-07 | 1994-10-24 | 삼성전자 주식회사 | 열압축식 히트펌프 |
| DE4206958C2 (de) * | 1992-03-05 | 1995-10-26 | Viessmann Werke Kg | Außenbeheizte, regenerative, nach dem Vuilleumier-Prozeß arbeitende Wärme- und/oder Kältemaschine |
| DE4206957A1 (de) * | 1992-03-05 | 1993-09-16 | Viessmann Werke Kg | Aussenbeheizte, regenerative, nach dem vuilleumier-kreisprozess arbeitende waerme- und kaeltemaschine |
| GB2279139B (en) * | 1993-06-18 | 1997-12-17 | Mitsubishi Electric Corp | Vuilleumier heat pump |
| DE4328993C2 (de) * | 1993-08-28 | 1995-11-30 | Bosch Gmbh Robert | Maschine zum Heizen und/oder Kühlen |
| DE4401247C2 (de) * | 1994-01-18 | 1998-10-08 | Bosch Gmbh Robert | Wärmeübertrager |
| DE10082399D2 (de) * | 1999-08-11 | 2001-12-13 | Enerlyt Potsdam Gmbh | Heißgasmotor mit ineinander laufenden Kolben |
| US8397498B2 (en) * | 2007-09-17 | 2013-03-19 | Pulsar Energy, Inc. | Heat removal systems and methods for thermodynamic engines |
| DE102008009783A1 (de) * | 2008-02-19 | 2009-08-27 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Hausgerät zum Trocknen eines feuchten Gutes mit einer Kühlanordnung und einer Heizanordnung |
| DE102008009784A1 (de) * | 2008-02-19 | 2009-08-27 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Hausgerät zum Trocknen eines feuchten Gutes mit einer Kühlanordnung und einer Heizanordnung |
| EP2836772B1 (en) | 2012-04-11 | 2021-05-05 | Thermolift Inc. | Heat pump with electomechanically-actuated displacers |
| US20150300700A1 (en) * | 2012-11-30 | 2015-10-22 | Thermolift, Inc. | A Compact Heat Exchanger for a Heat Pump |
| EP3084319B1 (en) * | 2013-11-21 | 2021-10-20 | Thermolift Inc. | A four-process cycle for a vuilleumier heat pump |
| WO2017070241A1 (en) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Thermolift, Inc. | Gas spring and bridge for a heat pump |
| CN106679231A (zh) * | 2017-01-04 | 2017-05-17 | 上海理工大学 | 利用渔船发动机尾气余热驱动的维勒米尔制冷装置 |
| US11384746B2 (en) * | 2017-09-25 | 2022-07-12 | Thermolift, Inc. | Centrally located linear actuators for driving displacers in a thermodynamic apparatus |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3379026A (en) * | 1967-05-18 | 1968-04-23 | Hughes Aircraft Co | Heat powered engine |
| US4024727A (en) * | 1974-03-01 | 1977-05-24 | Hughes Aircraft Company | Vuilleumier refrigerator with separate pneumatically operated cold displacer |
| US4458495A (en) * | 1981-12-16 | 1984-07-10 | Sunpower, Inc. | Pressure modulation system for load matching and stroke limitation of Stirling cycle apparatus |
| US4462212A (en) * | 1981-12-30 | 1984-07-31 | Knoeoes Stellan | Unitary heat engine/heat pump system |
| US4455841A (en) * | 1982-11-26 | 1984-06-26 | Institute Of Gas Technology | Heat-actuated heat pumping apparatus and process |
| CH664799A5 (fr) * | 1985-10-07 | 1988-03-31 | Battelle Memorial Institute | Ensemble moteur-pompe a chaleur stirling a piston libre. |
-
1986
- 1986-03-25 JP JP61066620A patent/JPH0660770B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-06-24 DE DE8686108607T patent/DE3674917D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-06-24 US US06/877,964 patent/US4683723A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-06-24 EP EP86108607A patent/EP0238707B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0238707A2 (en) | 1987-09-30 |
| EP0238707A3 (en) | 1988-09-21 |
| JPS62223577A (ja) | 1987-10-01 |
| US4683723A (en) | 1987-08-04 |
| EP0238707B1 (en) | 1990-10-10 |
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