JPH0664262B2 - ろう接された丁番コマの製造方法 - Google Patents
ろう接された丁番コマの製造方法Info
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- JPH0664262B2 JPH0664262B2 JP20860686A JP20860686A JPH0664262B2 JP H0664262 B2 JPH0664262 B2 JP H0664262B2 JP 20860686 A JP20860686 A JP 20860686A JP 20860686 A JP20860686 A JP 20860686A JP H0664262 B2 JPH0664262 B2 JP H0664262B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ろう接された丁番コマの製造方法に関するも
のである。
のである。
金属製の眼鏡枠は、大きく分解すると、前枠とテンプル
とに分解され、両者は左右各１本の丁番ネジで結合され
眼鏡枠へと組み立てられる。丁番は一対の丁番コマと１
本の丁番ネジとからなり、一対の丁番コマのうち一方は
前枠のヨロイその他の眼鏡枠部材にろう接され、他方は
テンプルにろう接される。
とに分解され、両者は左右各１本の丁番ネジで結合され
眼鏡枠へと組み立てられる。丁番は一対の丁番コマと１
本の丁番ネジとからなり、一対の丁番コマのうち一方は
前枠のヨロイその他の眼鏡枠部材にろう接され、他方は
テンプルにろう接される。
ところで、最近、細身の眼鏡枠が好まれるようになっ
て、丁番コマも必然的に小型化している。そのため、従
来最も一般的な洋白（Cu-Zn-Ni合金）で作製した丁番コ
マでは、ろう接後、強度が不足すること及び耐摩耗性が
劣るという問題点がでてきた。
て、丁番コマも必然的に小型化している。そのため、従
来最も一般的な洋白（Cu-Zn-Ni合金）で作製した丁番コ
マでは、ろう接後、強度が不足すること及び耐摩耗性が
劣るという問題点がでてきた。
本発明の目的は、これらの問題点の解決にある。
本発明者らは、強度不足及び耐摩耗性が劣ることの原因
について研究した結果、ろう接の際に受ける熱により丁
番コマのビッカース硬度（以下、ＨＶと略す）が、例え
ば最も一般的に使用されている洋白の場合100以下と低
下しており、そのため強度不足及び耐摩耗性の劣化を起
こしていることを突き止め、そこで、ろう接による硬度
低下を回復するために時効硬化性の「析出硬化性金属」
に着目し研究を行なった。
について研究した結果、ろう接の際に受ける熱により丁
番コマのビッカース硬度（以下、ＨＶと略す）が、例え
ば最も一般的に使用されている洋白の場合100以下と低
下しており、そのため強度不足及び耐摩耗性の劣化を起
こしていることを突き止め、そこで、ろう接による硬度
低下を回復するために時効硬化性の「析出硬化性金属」
に着目し研究を行なった。
その結果、溶体化処理された析出硬化性金属からなる丁
番コマを眼鏡枠部材にろう接後、時効硬化処理すること
を特徴とする、ろう接された丁番コマの製造方法を発明
した。これが本発明の第一の発明である。
番コマを眼鏡枠部材にろう接後、時効硬化処理すること
を特徴とする、ろう接された丁番コマの製造方法を発明
した。これが本発明の第一の発明である。
また、溶体化処理は、丁番コマが比較的小さいので、ろ
う接温度を溶体化処理温度に設定することにより、ろう
接と同時に行なうことが可能である。これが本発明の第
二の発明である。
う接温度を溶体化処理温度に設定することにより、ろう
接と同時に行なうことが可能である。これが本発明の第
二の発明である。
ここでは、「析出硬化性金属」とは、溶体化処理及びそ
の後の時効処理によって硬くなり強化される合金を意味
し、一般に理解されている析出硬化性金属よりも意味が
狭い。このような析出硬化性金属の例としては、ベリリ
ウム銅合金（Be含有率は0.4〜４％で、銅以外にCo、N
i、Sn、Crなどを含むこともある）、銅チタン合金、銅
ニッケルマンガン合金例えばCu-20Ni-20Mn合金、時効硬
化性アルミニウム合金例えばJIS A6000番台及び7000番
台の合金、時効硬化性ステンレス鋼例えばJIS G SUS630
番台、コバルト基バネ合金例えばCo-Ni-Cr-Mn-W合金な
どが挙げられる。
の後の時効処理によって硬くなり強化される合金を意味
し、一般に理解されている析出硬化性金属よりも意味が
狭い。このような析出硬化性金属の例としては、ベリリ
ウム銅合金（Be含有率は0.4〜４％で、銅以外にCo、N
i、Sn、Crなどを含むこともある）、銅チタン合金、銅
ニッケルマンガン合金例えばCu-20Ni-20Mn合金、時効硬
化性アルミニウム合金例えばJIS A6000番台及び7000番
台の合金、時効硬化性ステンレス鋼例えばJIS G SUS630
番台、コバルト基バネ合金例えばCo-Ni-Cr-Mn-W合金な
どが挙げられる。
この金属は、予め溶体化処理し、その後時効処理すると
硬度（強度と相関関係があり、強度の目安となる）が向
上する。
硬度（強度と相関関係があり、強度の目安となる）が向
上する。
「溶体化処理」とは、合金を固溶化した後、急激に冷却
して過飽和固溶体にする熱処理のことであり、高力型ベ
リリウム銅を例にして説明すると、それを800℃の高温
に加熱すると溶質成分が固溶した軟いα相になるので、
その温度から急冷すると過飽和固溶体が得られる。この
熱処理が溶体化処理と呼ばれる。
して過飽和固溶体にする熱処理のことであり、高力型ベ
リリウム銅を例にして説明すると、それを800℃の高温
に加熱すると溶質成分が固溶した軟いα相になるので、
その温度から急冷すると過飽和固溶体が得られる。この
熱処理が溶体化処理と呼ばれる。
そして、得られた過飽和固溶体を200〜500℃特に300〜3
50℃の比較的低温で熱処理するとベリリウム化合物の析
出が起こり合金は硬くなり強化される。この熱処理は時
効処理〔または（人工）時効硬化処理〕と呼ばれる。こ
の場合、合金が最も硬くなるような温度＊で熱処理する
時効処理を適正時効処理と呼び、その温度＊より高い温
度で熱処理する時効処理を過時効処理と呼び、その温度
＊より低い温度で熱処理する時効処理を不足時効処理と
呼ぶ。
50℃の比較的低温で熱処理するとベリリウム化合物の析
出が起こり合金は硬くなり強化される。この熱処理は時
効処理〔または（人工）時効硬化処理〕と呼ばれる。こ
の場合、合金が最も硬くなるような温度＊で熱処理する
時効処理を適正時効処理と呼び、その温度＊より高い温
度で熱処理する時効処理を過時効処理と呼び、その温度
＊より低い温度で熱処理する時効処理を不足時効処理と
呼ぶ。
なお、過去にベリリウム銅合金の如き「析出硬化性金
属」を溶体化処理、冷間加工、時効処理を経て眼鏡枠部
材の一つであるテンプルに加工し、これに丁番コマをろ
う接したことが報告されている。しかし、この場合に
は、ろう接後、時効処理されることはなく、従って、丁
番コマのろう接後の硬度はＨＶ＝120以下と低かった。
また、最も普及している洋白（Cu-Zn-Ni合金）製のテン
プルでも、ろう接部及びその近傍の硬度はせいぜいＨＶ
＝100である。
属」を溶体化処理、冷間加工、時効処理を経て眼鏡枠部
材の一つであるテンプルに加工し、これに丁番コマをろ
う接したことが報告されている。しかし、この場合に
は、ろう接後、時効処理されることはなく、従って、丁
番コマのろう接後の硬度はＨＶ＝120以下と低かった。
また、最も普及している洋白（Cu-Zn-Ni合金）製のテン
プルでも、ろう接部及びその近傍の硬度はせいぜいＨＶ
＝100である。
それに対し、本発明者で使用する析出硬化性金属の代表
例であるベリリウム銅合金は、溶体化処理後の時効硬化
処理によって引張強度が約140kg/mm2（ＨＶ＝400）とな
り、これは洋白の軟化材の約３〜４倍に相当する。
例であるベリリウム銅合金は、溶体化処理後の時効硬化
処理によって引張強度が約140kg/mm2（ＨＶ＝400）とな
り、これは洋白の軟化材の約３〜４倍に相当する。
なお、溶体化処理後の状態では析出硬化性金属は、軟ら
かいので冷間加工＊例えば冷間線引加工が容易であり、
この状態で丁番コマとしての形状を作り上げることが好
ましい。冷間加工とは塑性変形を伴い加工硬化の生じる
加工を冷間加工と呼ぶ。
かいので冷間加工＊例えば冷間線引加工が容易であり、
この状態で丁番コマとしての形状を作り上げることが好
ましい。冷間加工とは塑性変形を伴い加工硬化の生じる
加工を冷間加工と呼ぶ。
上述のように丁番コマは、ヨロイ、テンプル、ヨロイと
テンプルが一体になっており丁番コマをろう接後、両者
に切断する部材、その他の眼鏡枠部材にろう接される。
このような眼鏡枠部材も、丁番コマと同様に溶体化処理
された析出硬化性金属からなることが好ましい。なぜな
らば、細身の眼鏡枠部材も同様にろう接の際に受ける熱
により、ろう接部及びその近傍が軟化して強度不足とな
り易いからである。しかし、眼鏡枠部材は析出硬化性金
属以外の金属例えば洋白（Cu-Zn-Ni合金）、ステンレス
鋼、ニッケルクロム合金などで作られていてもよい。
テンプルが一体になっており丁番コマをろう接後、両者
に切断する部材、その他の眼鏡枠部材にろう接される。
このような眼鏡枠部材も、丁番コマと同様に溶体化処理
された析出硬化性金属からなることが好ましい。なぜな
らば、細身の眼鏡枠部材も同様にろう接の際に受ける熱
により、ろう接部及びその近傍が軟化して強度不足とな
り易いからである。しかし、眼鏡枠部材は析出硬化性金
属以外の金属例えば洋白（Cu-Zn-Ni合金）、ステンレス
鋼、ニッケルクロム合金などで作られていてもよい。
本発明の方法では、丁番コマと眼鏡枠部材をろう接する
が、ろう接の温度は、第二発明の場合溶体化できる温度
例えばベリリウム銅合金では、700〜850℃でなければな
らない。第一発明では、既に溶体化処理が済んでいるの
で、ろう接温度はより低くてよく例えばベリリウム銅合
金では、600〜700℃が適当である。ろう接時間は例えば
ベリリウム銅では５秒以下が適当であり、ろう接後の冷
却は速かなることがよい。
が、ろう接の温度は、第二発明の場合溶体化できる温度
例えばベリリウム銅合金では、700〜850℃でなければな
らない。第一発明では、既に溶体化処理が済んでいるの
で、ろう接温度はより低くてよく例えばベリリウム銅合
金では、600〜700℃が適当である。ろう接時間は例えば
ベリリウム銅では５秒以下が適当であり、ろう接後の冷
却は速かなることがよい。
第二発明の場合、ろう接すると、丁番コマ並びに「析出
硬化性金属で作られた眼鏡枠部材のろう接部及びその近
傍」は、溶質成分が固溶した軟らかいα相になり、ろう
接を終了すると、丁番コマ及び眼鏡枠部材は比較的小さ
く細いために自然に放冷して急激に温度が低下し、結局
α相は過飽和固溶体となる。この場合、放冷が不十分な
ときには例えば冷却したガスを吹きつけるか又は水冷し
て積極的に冷却することが好ましい。この「ろう接」で
焼きなまし（炉冷）のごとき結果が得られないように注
意すべきである。仮に焼きなましの如き結果となると、
その後、時効処理しても硬度は向上しない。
硬化性金属で作られた眼鏡枠部材のろう接部及びその近
傍」は、溶質成分が固溶した軟らかいα相になり、ろう
接を終了すると、丁番コマ及び眼鏡枠部材は比較的小さ
く細いために自然に放冷して急激に温度が低下し、結局
α相は過飽和固溶体となる。この場合、放冷が不十分な
ときには例えば冷却したガスを吹きつけるか又は水冷し
て積極的に冷却することが好ましい。この「ろう接」で
焼きなまし（炉冷）のごとき結果が得られないように注
意すべきである。仮に焼きなましの如き結果となると、
その後、時効処理しても硬度は向上しない。
ろう接後に行なう時効硬化処理は、既述の如く、例えば
ベリリウム銅合金では200〜500℃特に300〜350℃の比較
的低温で熱処理することであり、これによりベリリウム
化合物の析出が起こり合金は硬く強化される。この結
果、丁番コマ並びに「析出硬化性金属で作られた眼鏡枠
部材のろう接部及びその近傍」の硬度が向上し、ＨＶ＝
200以上となる。ＨＶ＝200以上あれば、丁番コマの強度
及び耐摩耗性は十分であり、また析出硬化性金属で作ら
れた眼鏡枠部材のろう接部及びその近傍に機械的応力が
作用した場合にも変形や破損が防止される。
ベリリウム銅合金では200〜500℃特に300〜350℃の比較
的低温で熱処理することであり、これによりベリリウム
化合物の析出が起こり合金は硬く強化される。この結
果、丁番コマ並びに「析出硬化性金属で作られた眼鏡枠
部材のろう接部及びその近傍」の硬度が向上し、ＨＶ＝
200以上となる。ＨＶ＝200以上あれば、丁番コマの強度
及び耐摩耗性は十分であり、また析出硬化性金属で作ら
れた眼鏡枠部材のろう接部及びその近傍に機械的応力が
作用した場合にも変形や破損が防止される。
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発
明はこれに限定されるものではない。
明はこれに限定されるものではない。
（実施例１） 丁番コマの製作： ベリリウム銅合金（JIS C1720）のφ４mm丸線を用意
し、これを800℃に30分加熱し次いで水冷することによ
り溶体化処理を行なった（ＨＶ＝120）。
し、これを800℃に30分加熱し次いで水冷することによ
り溶体化処理を行なった（ＨＶ＝120）。
次に冷間加工で丁番異形線引きを行なった。これにより
ＨＶ＝220となった。この後、常法に従い切断、切削、
穴あけ、ねじ切り等の加工を行ない、第２図に示す一枚
コマ１ａ（幅ｌ＝2.5mm、コマ厚ｔ＝0.9mm）と第３図に
示す２枚コマの丁番コマ１ｂ（幅ｌ＝2.5mm、コマ厚ｔ
＝0.8mm）を作製した。この両者を第４図に示す丁番ね
じ２で組み立てて丁番とした。
ＨＶ＝220となった。この後、常法に従い切断、切削、
穴あけ、ねじ切り等の加工を行ない、第２図に示す一枚
コマ１ａ（幅ｌ＝2.5mm、コマ厚ｔ＝0.9mm）と第３図に
示す２枚コマの丁番コマ１ｂ（幅ｌ＝2.5mm、コマ厚ｔ
＝0.8mm）を作製した。この両者を第４図に示す丁番ね
じ２で組み立てて丁番とした。
なお、溶体化処理は冷間加工又は切削加工の後で行って
もよいが、丸線のまま実施する方が作業能率がよい。ま
た場合により丁番コマ１ａ、１ｂは鋳造で作製してもよ
い。
もよいが、丸線のまま実施する方が作業能率がよい。ま
た場合により丁番コマ１ａ、１ｂは鋳造で作製してもよ
い。
眼鏡枠部材の製作： 一方、ベリリウム銅合金（JIS C1720）のφ2.5mm丸線を
用意し、これを800℃に30分加熱し次いで水冷すること
により溶体化処理を行ない（ＨＶ＝120）、その後100mm
の長さに切断した。
用意し、これを800℃に30分加熱し次いで水冷すること
により溶体化処理を行ない（ＨＶ＝120）、その後100mm
の長さに切断した。
切断した丸線を冷間加工（スェージング加工）により径
を細くした（ＨＶ＝220）後、プレス加工によりヨロイ
３ａとそれに続いてテンプル３ｂが一体になった幅ｌ＝
2.5mmの眼鏡枠部材３を製作した（ＨＶ＝240）。
を細くした（ＨＶ＝220）後、プレス加工によりヨロイ
３ａとそれに続いてテンプル３ｂが一体になった幅ｌ＝
2.5mmの眼鏡枠部材３を製作した（ＨＶ＝240）。
なお、溶体化処理は切断工程又はスェージング加工又は
プレス加工の後に実施してもよいが、丸線のまま実施す
る方が作業能率がよい。
プレス加工の後に実施してもよいが、丸線のまま実施す
る方が作業能率がよい。
ろう接： 第１図に示すように眼鏡枠部材３の上にろう材片４を介
して丁番を乗せ、ろう接した。
して丁番を乗せ、ろう接した。
ろう接は、銀ろう３（JIS BAg-1）を用い、丁番側から
高周波誘導加熱により約650℃に約２秒加熱して行なっ
た。ろう接部は、加熱を止めた後、急冷した。この結
果、丁番コマ１ａ、１ｂ及び眼鏡枠部材３のろう接部及
びその近傍は軟化して、ＨＶ＝140となった。
高周波誘導加熱により約650℃に約２秒加熱して行なっ
た。ろう接部は、加熱を止めた後、急冷した。この結
果、丁番コマ１ａ、１ｂ及び眼鏡枠部材３のろう接部及
びその近傍は軟化して、ＨＶ＝140となった。
時効硬化処理： ろう接したものを、315℃２時間の適正時効処理を行な
った。この時効処理によって、丁番コマ１ａ、１ｂの硬
度はＨＶ＝400、眼鏡枠部材３のろう接部及びその近傍
の硬度はＨＶ＝400に向上し、眼鏡枠部材３のその他の
部分はＨＶ＝450に向上した。
った。この時効処理によって、丁番コマ１ａ、１ｂの硬
度はＨＶ＝400、眼鏡枠部材３のろう接部及びその近傍
の硬度はＨＶ＝400に向上し、眼鏡枠部材３のその他の
部分はＨＶ＝450に向上した。
この場合、テンプル３ｂのろう接部及びその近傍は他の
部分に比べ強度が低くなるので応力集中を受け易くなる
が、一般にろう接部及びその近傍は他の部分に比べ厚み
を付けるので、この心配はない。
部分に比べ強度が低くなるので応力集中を受け易くなる
が、一般にろう接部及びその近傍は他の部分に比べ厚み
を付けるので、この心配はない。
なお、丁番コマ１ａ、１ｂの靱性を上げたい場合には、
適正時効ではなく過時効又は不足時効にして硬度をＨＶ
＝250〜350程度に低下させればよい。しかし、そうする
と、今度はテンプル３ｂが強度不足になるので、ろう接
前に眼鏡枠部材３を予備の適正時効を施しておき（ＨＶ
＝450）、ろう接後、不足時効を施して丁番コマ１ａ、
１ｂの硬度をＨＶ＝250〜350程度にすればよい。
適正時効ではなく過時効又は不足時効にして硬度をＨＶ
＝250〜350程度に低下させればよい。しかし、そうする
と、今度はテンプル３ｂが強度不足になるので、ろう接
前に眼鏡枠部材３を予備の適正時効を施しておき（ＨＶ
＝450）、ろう接後、不足時効を施して丁番コマ１ａ、
１ｂの硬度をＨＶ＝250〜350程度にすればよい。
切断： 時効硬化処理の後、第１図に示す矢印Ｘの位置で眼鏡枠
部材３を切断することによりヨロイ３ａとテンプル３ｂ
に分けた。これにより丁番は開閉可能になる。
部材３を切断することによりヨロイ３ａとテンプル３ｂ
に分けた。これにより丁番は開閉可能になる。
なお、眼鏡枠の完成後、フィッテングのためにヨロイ３
ａを曲げ加工することがあるが、これを容易にするた
め、ヨロイ３ａの硬度を低下させておきたいときには、
ろう接前に眼鏡枠部材３を切断してヨロイ３ａとテンプ
ル３ｂに分け、前者を予備の過時効又は完全焼なましを
施し、ろう接後、適正時効を実施すればよい。
ａを曲げ加工することがあるが、これを容易にするた
め、ヨロイ３ａの硬度を低下させておきたいときには、
ろう接前に眼鏡枠部材３を切断してヨロイ３ａとテンプ
ル３ｂに分け、前者を予備の過時効又は完全焼なましを
施し、ろう接後、適正時効を実施すればよい。
ベリリウム銅合金（JIS C1720）の時効処理は、315℃で
の適正時効を最高にＨＶ＝200〜400（溶体化処理後の冷
間加工を受けていない場合の値で、冷間加工を受けてい
るとＨＶ＝200〜450に向上する）の硬さが得られる。処
理温度は少なくとも200℃以上が適当であり、それより
低い温度では、硬度向上は望めない。また高くとも500
℃が適当であり、それより高い温度では、同様に強度向
上の効果が少ない。
の適正時効を最高にＨＶ＝200〜400（溶体化処理後の冷
間加工を受けていない場合の値で、冷間加工を受けてい
るとＨＶ＝200〜450に向上する）の硬さが得られる。処
理温度は少なくとも200℃以上が適当であり、それより
低い温度では、硬度向上は望めない。また高くとも500
℃が適当であり、それより高い温度では、同様に強度向
上の効果が少ない。
また、ベリリウム銅合金（JIS C1720）の代わりに快削
ベリリウム銅合金を用いると、切削加工の加工能率が向
上する。ただし、この合金は鉛を数％含有しているので
耐摩耗性が若干劣る。
ベリリウム銅合金を用いると、切削加工の加工能率が向
上する。ただし、この合金は鉛を数％含有しているので
耐摩耗性が若干劣る。
（実施例２） 丁番コマの製作： ベリリウム銅合金（JIS C1720）のφ４mm丸線を用意
し、これを溶体化処理することなく、実施例１と同様に
して丁番コマ１ａ、１ｂを作製し、丁番ねじ２で組み立
てて丁番とした。
し、これを溶体化処理することなく、実施例１と同様に
して丁番コマ１ａ、１ｂを作製し、丁番ねじ２で組み立
てて丁番とした。
眼鏡枠部材の製作： 実施例１と全く同様にした。
ろう接兼溶体化処理： 銀ろう（JIS BAg-6）を用い、丁番側からガスバーナー
を当てて約800℃に約５秒加熱して行なった。ろう接部
は、加熱を止めた後、急冷することにより約１秒後に40
0℃以下になった。
を当てて約800℃に約５秒加熱して行なった。ろう接部
は、加熱を止めた後、急冷することにより約１秒後に40
0℃以下になった。
これにより丁番コマ１ａ、１ｂ並びに眼鏡枠部材３は溶
体化処理され、ＨＶ＝120になった。
体化処理され、ＨＶ＝120になった。
時効硬化処理： 実施例１と全く同様にした。
切断： 実施例１と全く同様に実施し、ろう接された丁番コマを
得た。
得た。
試験例： 実施例１と２の丁番コマについて、テンプル３ｂの開閉
テストを２万回実施したが、ガタは認められなかった。
テストを２万回実施したが、ガタは認められなかった。
それに対して、洋白で実施例１のものと同一寸法、同一
形状で作製した丁番コマは、5000回の開閉テストでガタ
が認められた。
形状で作製した丁番コマは、5000回の開閉テストでガタ
が認められた。
ヨロイ３ａを固定し、ヨロイ３ａとテンプル３ｂの合わ
せ目（合口という）からテンプル３ｂ上の100mm離れた
位置で丁番開閉方向に対して直角方向に曲げ荷重を加え
た結果、洋白丁番は200g（２kg・cm）で１ａ′部分が曲
がり、10°変形したが、実施例１と２の丁番は800g(8kg
・cm)でも曲がり変形は生じなかった。
せ目（合口という）からテンプル３ｂ上の100mm離れた
位置で丁番開閉方向に対して直角方向に曲げ荷重を加え
た結果、洋白丁番は200g（２kg・cm）で１ａ′部分が曲
がり、10°変形したが、実施例１と２の丁番は800g(8kg
・cm)でも曲がり変形は生じなかった。
実施例１と２の時効硬化処理を250℃、２時間の不足時
効処理を施し、ＨＶ２５０の丁番について同上の曲げ試
験を行なった結果200gでは曲げ変形はなく500g(5kg・cm)
で10°変形した。
効処理を施し、ＨＶ２５０の丁番について同上の曲げ試
験を行なった結果200gでは曲げ変形はなく500g(5kg・cm)
で10°変形した。
以上のとおり、本発明によれば、析出硬化性金属からな
る丁番コマを予め溶体化処理するか、又はろう接と同時
に溶体化処理し、ろう接後、時効硬化処理するので、硬
度がＨＶ＝200以上に向上し、その結果、強度及び耐摩
耗性が向上する。
る丁番コマを予め溶体化処理するか、又はろう接と同時
に溶体化処理し、ろう接後、時効硬化処理するので、硬
度がＨＶ＝200以上に向上し、その結果、強度及び耐摩
耗性が向上する。
これまで、硬度がＨＶ＝200以上の丁番コマは報告され
ていない。
ていない。
第１図は、実施例１でろう接する際の丁番コマと眼鏡枠
部材との関係を示す斜視図である。 第２図及び第３図は、実施例１の丁番コマの斜視図であ
る。 第４図は、丁番ねじの斜視図である。 〔主要部分の符号の説明〕 １ａ、１ｂ……丁番コマ １ａ′……１枚コマ付け根部 ２……丁番ねじ ３ａ……ヨロイ（眼鏡枠部材の一例） ３ｂ……テンプル（眼鏡枠部材の一例） ４……ろう材
部材との関係を示す斜視図である。 第２図及び第３図は、実施例１の丁番コマの斜視図であ
る。 第４図は、丁番ねじの斜視図である。 〔主要部分の符号の説明〕 １ａ、１ｂ……丁番コマ １ａ′……１枚コマ付け根部 ２……丁番ねじ ３ａ……ヨロイ（眼鏡枠部材の一例） ３ｂ……テンプル（眼鏡枠部材の一例） ４……ろう材
Claims (2)
- 【請求項１】溶体化処理された析出硬化性金属からなる
丁番コマを眼鏡枠部材にろう接後、時効硬化処理するこ
とを特徴とする、ろう接された丁番コマの製造方法。 - 【請求項２】析出硬化性金属からなる丁番コマを眼鏡枠
部材にろう接する際にろう接と同時に溶体化処理し、そ
の後、時効硬化処理することを特徴とする、ろう接され
た丁番コマの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20860686A JPH0664262B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | ろう接された丁番コマの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20860686A JPH0664262B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | ろう接された丁番コマの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6363019A JPS6363019A (ja) | 1988-03-19 |
| JPH0664262B2 true JPH0664262B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=16558993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20860686A Expired - Lifetime JPH0664262B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | ろう接された丁番コマの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0664262B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4421309C1 (de) * | 1994-06-17 | 1995-06-29 | Rodenstock Optik G | Brillenscharnier |
| ITUD20070060A1 (it) | 2007-03-22 | 2008-09-23 | Visottica Ind Spa | Procedimento per la realizzazione di una cerniera per occhiali, e cerniera cosi' realizzata |
| US9097846B2 (en) | 2011-08-30 | 2015-08-04 | Skorpios Technologies, Inc. | Integrated waveguide coupler |
-
1986
- 1986-09-04 JP JP20860686A patent/JPH0664262B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6363019A (ja) | 1988-03-19 |
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