JPH0665645A

JPH0665645A - 高延性熱延高張力鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH0665645A
Application number: JP24548592A
Authority: JP
Inventors: Norio Imai; 規雄今井; Nozomi Komatsubara; 望小松原; Kazutoshi Kunishige; 和俊国重
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-08-22
Filing date: 1992-08-22
Publication date: 1994-03-08

Abstract

(57)【要約】【目的】十分に優れた強度，延性，溶接性及び穴拡げ
性を兼備し、かつ表面性状も良好な熱延高張力鋼板を安
定して製造できる手段を確立する。【構成】Ｃ：0.05〜0.25％，Si：0.05％以下，Mn:0.8
〜 2.5％，sol.Al:1.0〜2.5％を含有するか、或いは更
にCa：0.0002〜0.0100％，Zr：0.01〜0.10％，希土類元
素:0.002〜0.10％，Nb:0.005〜0.10％，Ti:0.005〜0.10
％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含み残部がFe及
び不可避不純物から成る熱延鋼板を、 850℃以上に加熱
すると共に、その後の冷却に際し、 650〜 800℃の温度
に15秒〜15分間保持した後、更に 300〜 500℃の温度に
30秒〜40分保持し、次いで空冷或いはそれ以上の冷却速
度で室温まで冷却することにより、“体積率で５％以上
の残留オ−ステナイトを含んだフェライトとベイナイト
が主体の組織”を有した、延性，穴拡げ性，表面性状に
優れる高延性熱延高張力鋼板を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車や産業機械等
における高強度部材用鋼板として好適な延性と穴拡げ性
に優れた加工用高張力熱延鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来技術とその課題】今日、連続熱間圧延によって製
造される所謂“熱延鋼板”は比較的安価な構造材料とし
て自動車を始めとする各種の産業機器類に広く適用され
るようになったが、その用途にはプレス加工で成形され
る部材が多く、従って「高強度と高延性の両立」に対す
る要求が強い。

【０００３】強度と延性が共に優れる鋼材としては、例
えば特開昭５５−４４５５１号公報に記載されているよ
うなＤＰ鋼（Dual Phase鋼：フェライト＋マルテンサイ
ト２相組織鋼）が知られている。このＤＰ鋼の特徴は
「降伏比が低く延性が高い」ことであるとされている
が、それでも引張強さ：６０kgf/mm²の材料でその伸び
は約３０％というのが現状であり、延性の面でより一層
改善された材料が望まれていた。

【０００４】ところで、高強度鋼板の延性改善手段とし
て、残留オ−ステナイトのＴＲＩＰ（変態誘起塑性）を
利用する方法が開発されている（例えば特開昭５５−１
４５１２１号公報参照）。そして、この方法によれば、
引張強さが１１０kgf/mm²以上で伸びが２２％以上を示
し、「〔引張強さ〕×〔伸び〕の値」として２４００を
超す高延性高強度鋼板の製造が可能である。しかし、こ
の方法ではＣ含有量を0.35〜0.85％（以降、成分割合を
表す％は重量％とする）と高めに調整する必要があるこ
とから得られる鋼板は溶接性の点で劣り、自動車用鋼板
としての適用範囲は狭いものであった。

【０００５】なお、低いＣ含有量の下で残留オ−ステナ
イトを確保して鋼に高延性を得る手段として、高Si含有
鋼を低温オ−ステナイト域で大圧下する方法が提案され
ている（特開昭６３−４０１７号）。このように、Siの
添加は残留オ−ステナイトを得るのには有効であり、そ
のため適量のSi添加で鋼材に高延性を確保することがで
きるが、一方で粗大なベイナイトが生成しやすく、また
Si添加量が高くなると硬質のマルテンサイトも生成しや
すくなるため、自動車用鋼板として重要な加工性の一つ
である穴拡げ性が低かった。特に、上述のように低温オ
−ステナイト域で大圧下を施すと、粗大なベイナイトが
バンド状に生成しやすくなって著しく穴拡げ性を劣化さ
せる。更に、高Si添加鋼では島状スケ−ルと呼ばれる熱
延鋼板の表面性状不良も大きな問題となった。

【０００６】そこで、本発明者等は、先に、適量のAlを
添加した低Ｃ，低Si鋼を熱間圧延して７８０〜９４０℃
で仕上げた後、特定の条件で加速冷却し巻取ることによ
って優れた穴拡げ性や表面性状を有した熱延高張力鋼板
が得られることを新たに見出し、特願平３−２４０６１
８号として提案した。しかし、その後の更なる検討によ
って、この方法では低温オ−ステナイト域で仕上圧延を
行うために圧延荷重が大きくなり、圧延機によってはそ
の荷重制約のために薄物，広幅等といった荷重が更に大
きくなるような鋼板の製造ができないことが問題となっ
た。

【０００７】このようなことから、本発明が目的とした
のは、十分に優れた強度，延性，溶接性及び穴拡げ性を
兼備し、かつ表面性状も良好な熱延高張力鋼板を、薄
物，広幅のものであっても容易に安定して製造できる手
段を確立することであった。

【０００８】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上記目的を達成すべく、溶接性面での満足が得られるＣ
含有量範囲でもって自動車用等としても十分な高強度を
示し、かつ“優れた延性と穴拡げ性につながるＴＲＩＰ
効果を利用するに十分な量”のオ−ステナイトを含有す
る高延性熱延高張力鋼板を実現できる簡易な手法を求め
て種々の検討を重ねた。

【０００９】そして、前記特願平３−２４０６１８号の
提案に際して得られた知見事項、即ち、 a) 低Ｃ範囲で残留オ−ステナイトを確保するのに有効
な“Si”を低減して島状スケ−ルによる表面性状の劣化
を抑えた低Si含有鋼においても、 1.0％以上の割合でAl
を含有させるとオ−ステナイトを残留させることが可能
であり、これによって優れた引張強さ・伸びバランスが
得られる， b) 従来のSi添加残留オ−ステナイト型高張力鋼では、
引張試験においては高い伸びが得られるものの穴拡げ試
験ではＤＰ鋼なみの穴拡げ率しか得られないのに対し、
Al添加残留オ−ステナイト型高張力鋼の場合には、予想
に反して優れた伸びと高い穴拡げ率とを同時に満足でき
る， c) また、Alはフェライト安定化元素であるためオ−ス
テナイトを残留させるのにAl添加は不利であると考えら
れたが、適量のAl添加を行うと製品の伸びが向上する
上、第２相が均一に分散されて穴拡げ性の向上にも有効
である， d) 従って、溶接性が顕著に劣化しないＣ含有量範囲の
低Si鋼に１％以上のAlを含有させると体積率で５％以上
の残留オ−ステナイトを含む組織が得られ、自動車用鋼
板等に要求される強度，延性，穴拡げ性等の諸性質を十
分に満足する熱延高張力鋼板が得られる，という技術的事項を踏まえた上で、この“優れた強度，
延性，穴拡げ性等を有した熱延高張力鋼板”の製造が一
層容易に行える方法を求めて更に研究を続けた結果、次
の新知見を得るに至った。

【００１０】先にも述べた如く、これまでの知見では上
記“優れた強度，延性，穴拡げ性等を有した熱延高張力
鋼板”の実現には低温オ−ステナイト域での仕上圧延を
必要とし、薄物，広幅の鋼板は圧延荷重が高くなって製
造できなかった。ところが、鋼の変形抵抗はその変形温
度が高くなると低下することから、圧延時の仕上温度を
上げて低い変形抵抗の下で前記組成の薄物，広幅鋼板を
製造し、その後、この“高温仕上圧延を行って得られた
熱延鋼板”に特定条件の熱処理を施すと適量の残留オ−
ステナイトを含有した組織が現れ、前述の優れた特性を
有する残留オ−ステナイト型高張力熱延鋼板を得ること
ができる。

【００１１】つまり、高温仕上げの熱延のみによっては
残留オ−ステナイトが十分に得られないだけでなく、多
量のマルテンサイトを含む組織となって高延性は得られ
ないが、この熱延鋼板に更に特定の熱処理を施すと、適
量の残留オ−ステナイトを含有する延性，穴拡げ性の優
れた熱延高張力鋼板が安定製造できることを見出したの
である。

【００１２】本発明は、上記知見事項等を基に更なる研
究を重ねて完成されたものであり、「Ｃ：0.05〜0.25
％， Si：0.05％以下， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.
Al： 1.0〜 2.5％を含有するか、或いは更にCa：0.0002
〜0.0100％，Zr：0.01〜0.10％，希土類元素:0.002〜0.
10％，Nb： 0.005〜0.10％，Ti： 0.005〜0.10％，Ｖ：
0.005〜0.20％の１種以上をも含み残部がFe及び不可避
不純物から成る熱延鋼板を、８５０℃以上に加熱すると
共に、その後の冷却に際し、６５０〜８００℃の温度に
１５秒〜１５分間保持した後、更に３００〜５００℃の
温度に３０秒〜４０分保持し、次いで空冷或いはそれ以
上の冷却速度で室温まで冷却することにより、 “体積率
で５％以上の残留オ−ステナイトを含んだフェライトと
ベイナイトが主体の組織”を有した延性，穴拡げ性，表
面性状に優れる高延性熱延高張力鋼板を安定して製造し
得るようにした点」に大きな特徴を有している。

【００１３】

【作用】次に、本発明において鋼板の成分組成並びにそ
の製造条件を前記の如くに限定した理由を、その作用と
共に詳述する。 A) 鋼板の化学組成ＣＣは、熱延巻取り後の熱処理過程において、フェライト
変態の進行に伴い未変態オ−ステナイト中に濃縮してオ
−ステナイトを安定化させると共に、鋼板の強化に寄与
する作用を有しているが、その含有量が0.05％未満では
強度の確保とオ−ステナイトの安定化効果が十分でな
く、一方、0.25％を超えてＣを含有させると溶接性が顕
著に劣化する上、フェライト量が減少してベイナイト量
が増加し過ぎるために穴拡げ性も劣化する。従って、Ｃ
含有量は0.05〜0.25％と定めた。

【００１４】Si 一般に、Siはフェライトの生成を促進してＣの未変態オ
−ステナイトへの濃縮を助け、またセメンタイトの析出
を遅らせる作用を有しているのでオ−ステナイトを残留
させるために極めて有効な元素とされており、通常、こ
の種の鋼板には１％程度含有されている。しかしなが
ら、このSiは島状スケ−ルと呼ばれる鋼板表面の“見栄
えの劣化”を引起し、またＧＡ処理性（合金化溶融亜鉛
メッキ処理性）を劣化させる元素でもある上、粗大なベ
イナイトや硬質のマルテンサイトが生成するのを促進し
て穴拡げ性の劣化を引起しやすい。そして、これらの不
都合はSi含有量が0.05％を超えると顕著化することか
ら、本発明においては特にSi含有量を0.05％以下と制限
した。

【００１５】Mn Mnはオ−ステナイト安定化元素であって、未変態オ−ス
テナイトのＭs 点を低下させると共に焼入れ性を向上さ
せ、未変態オ−ステナイトがパ−ライト変態するのを抑
制する作用を発揮する。しかし、Mn含有量が 0.8％未満
では前記作用による所望の効果が得られず、一方、 2.5
％を超えて含有させると熱処理により十分な量のフェラ
イトを生成させることが困難となり、そのため未変態オ
−ステナイト中へのＣの濃縮が不十分となってオ−ステ
ナイトを安定化させることができない。従って、Mnの含
有量は 0.8〜 2.5％と定めた。

【００１６】sol.Al Alは本発明において特に重要な成分である。即ち、Alは
Siと同様にフェライト安定化元素であり、フェライトの
生成を促進してＣの未変態オ−ステナイトへの濃縮を促
し、かつセメンタイトの析出を遅らせる作用を通じてオ
−ステナイトの残留を促進する。しかも、その作用は同
じ重量割合でSiを添加した場合よりも顕著である。その
上、フェライトの均一・微細な生成を促進し、穴拡げ性
を劣化させる粗大ベイナイトの生成を抑制する作用をも
有しているほか、Al添加では島状スケ−ルの生成が起こ
らないので良好な鋼板表面性状が得られる。しかし、Al
含有量がsol.Alとして 1.0％を下回ると前記作用による
所望の効果が得られず、一方、 2.5％を超えて添加させ
てもその効果が飽和する上、介在物の生成を促進して延
性・穴拡げ性が劣化することから、本発明ではsol.Al含
有量を 1.0〜 2.5％と定めた。

【００１７】Ca，Zr，及び希土類元素これらの成分は何れも介在物の形状を調整して冷間加工
性を改善する作用を有しているため、必要により１種又
は２種以上の添加がなされるが、Caの場合ではその含有
量が0.0002％未満、Zrの場合ではその含有量が0.01％未
満、希土類元素の場合ではその含有量が 0.002％未満で
あると前記作用による所望の効果が得られず、一方、Ca
が0.0100％を、Zrが0.10％を、そして希土類元素が0.10
％をそれぞれ超えて含有されると、鋼中の介在物が多く
なり過ぎ逆に加工性が劣化する。従って、Ca含有量は0.
0002〜0.0100％、Zr含有量は0.01〜0.10％、そして希土
類元素含有量は 0.002〜0.10％とそれぞれ定めた。

【００１８】Nb，Ti，及びＶ Nb，Ti及びＶは何れもフェライト地に炭窒化物として析
出し鋼板の更なる高強度化に有効な元素であり、そのた
め必要により１種又は２種以上の添加がなされるが、何
れの場合も含有量が 0.005％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、NbやTiではそれぞれ0.10％を超えて、また
Ｖの場合は0.20％を超えて含有されてもその効果は飽和
してしまうため経済的でない。従って、Nb含有量は 0.0
05〜0.10％、Ti含有量は 0.005〜0.10％、そしてＶ含有
量は 0.005〜0.20％とそれぞれ定めた。

【００１９】なお、鋼中に不可避的に混入する「不可避
不純物」としてはＰ，Ｓ，Cu，Ni，Cr，Mo等が挙げられ
るが、例えばＰ，Ｓについては出来ればその含有量を以
下のように規制するのが望ましい。ＰＰは溶接性に悪影響を及ぼす不純物元素であるため、そ
の含有量は0.05％以下に抑えるのが望ましいが、フェラ
イトをより均一に分散させようとの観点からは0.010％
以下に規制するのが良い。ＳＳは硫化物系介在物を形成して加工性を低下させる不純
物元素であるため、その含有量は0.05％以下に抑えるの
が望ましいが、一段と優れた加工性を確保しようとの観
点からは 0.003％以下とすることがより好ましい。

【００２０】ところで、上述の如き成分組成の鋼は、例
えば転炉，電気炉，又は平炉等により溶製される。鋼種
もリムド鋼，キャップド鋼，セミキルド鋼又はキルド鋼
の何れでも良い。また、熱延に供する鋼片の製造につい
ても、“造塊−分塊圧延”或いは“連続鋳造”の何れの
手段によっても構わない。

【００２１】B) 熱延鋼板の製造条件さて、前述の如き成分組成を有し、体積率で５％以上の
残留オ−ステナイトを含んだフェライトとベイナイトが
主体の組織を有する熱延高張力鋼板は、上記成分組成の
鋼片を熱間圧延して得た鋼板をまず８５０℃以上に加熱
した後、６５０〜８００℃の温度に１５秒〜１５分間保
持し、次いで３００〜５００℃の温度に３０秒〜４０分
保持し、続いて空冷或いはそれ以上の冷却速度で室温ま
で冷却することによって製造することが可能である。

【００２２】ここで、熱延鋼板をまず８５０℃以上の温
度に加熱するのは、硬質なマルテンサイト相等を消失さ
せてオ−ステナイトを生成させることにより次の処理に
備えるためであって、加熱温度が８５０℃を下回るとオ
−ステナイト化が十分になされない。

【００２３】そして、上記加熱に続く冷却過程において
６５０〜８５０℃の温度で１５秒〜１５分間の保持が行
われるが、この１段目の保持はフェライトを生成させる
ためのものであり、それと共に未変態オ−ステナイトへ
のＣの濃縮が促進する。なお、１段目の保持温度が８０
０℃を超えるとフェライトが十分に生成せず、また６５
０℃未満の場合にはパ−ライトが生成し、何れの場合も
最終的に十分な量の残留オ−ステナイトを得ることがで
きない。また、保持時間が１５秒未満であるとフェライ
トの生成が不十分であって最終的に十分な量の残留オ−
ステナイトが得られず、一方、１５分を超えて保持して
も格別の効果が期待できる訳でなく、いたずらにエネル
ギ−を浪費するのみである。

【００２４】この１段目の保持の後に、３００〜５００
℃の温度で３０秒〜４０分間の保持を行うが、この２段
目の保持は、１段目の保持で未変態であったオ−ステナ
イトをベイナイト変態させ、これにより残留オ−ステナ
イトを形成させるために実施される。２段目の保持温度
が５００℃を超える場合にはパ−ライトが生成して残留
オ−ステナイトが残らず、一方、３００℃未満の温度で
はマルテンサイトの生成が促進されて延性と穴拡げ性が
劣化する。また、保持時間が３０秒未満であると、ベイ
ナイト変態の進行が不十分で未変態オ−ステナイトへの
Ｃの濃縮が不十分であり、未変態オ−ステナイトの殆ど
は引続き行われる室温への冷却途中でマルテンサイトに
変態してしまい、高延性が得られない。これに対して、
保持温度が４０分を超えるとセメンタイトが生成して十
分な量の残留オ−ステナイトが得られない。

【００２５】２段目の保持温度から室温までの冷却は空
冷或いはそれ以上の冷却速度で行われるが、この時の冷
却速度が空冷よりも極端に遅いと冷却中にセメンタイト
が生成し、十分な残留オ−ステナイトが得られない。な
お、冷却速度の上限は特に制限されるものではない。

【００２６】なお、前述したフェライト生成或いはベイ
ナイト変態の進行は、成分と温度及び時間に支配され、
成分と保持温度により最適時間が変動することは言うま
でもない。

【００２７】

【発明の効果】さて、本発明に係わる熱延鋼板は、Ｃ含
有量が0.05〜0.25％であるために高強度部材用鋼板とし
て要求されるレベルの溶接性を具備し、更にＴＲＩＰを
利用するに十分な量のオ−ステナイトを含有する。しか
も、Si含有量が0.05％以下であるため島状スケ−ルのな
い優れた表面性状を有している。従って、本発明に従う
と、溶接性が良好であるにもかかわらず残留オ−ステナ
イトが存在していて引張強さ・伸びバランスが良好で、
しかも表面性状と穴拡げ性の優れた熱延鋼板を実現する
ことができる。なお、本発明鋼板に溶融亜鉛メッキ，合
金化溶融亜鉛メッキ，電気メッキ等の表面処理を施した
場合には、更に優れた表面性状，延性，穴拡げ性を備え
た表面処理鋼板が得られる。

【００２８】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。

【実施例】まず、表１に示す化学成分組成の鋼Ａ乃至Ｙ
を熱間圧延し、板厚:2.3mmの熱延鋼板を得た。次に、こ
れら各熱延鋼板に対して表２及び表３に示す種々条件の
熱処理を施した。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】

【表３】

【００３２】そして、このようにして得られた各鋼板か
らＪＩＳ５号引張試験片を採取し、その機械的性質を調
査した。また、寸法が 2.3mm厚×１２０mm幅×１２０mm
長の鋼板試験片に１４mmφの孔をクリアランス：１５％
で打ち抜き、これらにつき円錐ポンチを用いて穴拡げ性
を調査した。更に、鋼板中央部よりＸ線試験用の試験片
を採取し、残留オ−ステナイト量の調査も実施した。こ
れらの結果を表２及び表３に併せて示す。

【００３３】表２及び表３に示される結果から明らかな
ように、本発明に従って製造された熱延鋼板は引張強
さ：６０kgf/mm²以上の高強度と伸び：３０％以上の優
れた延性を備えると同時に、穴拡げ率：１００％以上の
優れた打抜き加工性を示し、高強度かつ高加工性を同時
に満足していることが分かる。更に、本発明熱延鋼板は
島状スケ−ルの発生もなく、良好な表面状態を呈してい
ることも確認できる。

【００３４】一方、Ｃ含有量が本発明の規定範囲を超え
る鋼種Ｕを用いた試験番号28では、伸びは比較的高いも
のの穴拡げ性が劣っている。sol.Al含有量が本発明の規
定範囲を下回る鋼種Ｖを用いた試験番号29では、残留オ
−ステナイトが生成せず伸びが劣っている。Ｃ含有量が
本発明の規定範囲を下回る鋼種Ｗを用いた試験番号30で
は、強度が大幅に劣っている。Si含有量が本発明の規定
範囲を超える鋼種Ｘを用いた試験番号31では、強度，伸
び，穴拡げ性が共に比較的良好であるが、鋼板の表面性
状が劣っている。また、Si含有量及びsol.Al含有量が本
発明の規定範囲を外れる鋼種Ｙを用いた試験番号32で
は、穴拡げ性と鋼板表面性状が劣っている。

【００３５】更に、１段目保持温度が本発明で規定する
範囲の下限を外れた条件で製造された試験番号21では、
１段目保持の時にパ−ライトが生成するために残留オ−
ステナイトが生成せず、伸びが劣っている。１段目保持
温度が本発明で規定する範囲の上限を外れた条件で製造
された試験番号22や、１段目保持時間が本発明で規定す
る範囲の下限を外れた条件で製造された試験番号23で
は、１段目保持によるフェライトの生成が不十分なため
２段目保持時にマルテンサイトが生成し、残留オ−ステ
ナイトが十分に生成しない。そして、このため高強度で
あるが伸びは低く、また穴拡げ性も良好でない。

【００３６】２段目保持温度が本発明で規定する範囲の
上限を外れた条件で製造された試験番号24では、２段目
保持の時にパ−ライトが生成するために残留オ−ステナ
イトが生成せず、伸びが劣っている。２段目保持時間が
本発明で規定する範囲の下限を外れた条件で製造された
試験番号25では、２段目保持によるベイナイトの生成が
十分ではないため残留オ−ステナイトが十分に生成せず
に伸びが低下し、また穴拡げ性も良好でない。

【００３７】２段目保持時間が本発明で規定する範囲の
上限を外れた条件で製造された試験番号26では、２段目
保持時間が長いためにセメンタイトが生成し十分な量の
残留オ−ステナイトが得られず、伸びが劣っている。２
段目保持温度が本発明で規定する範囲の下限を外れた条
件で製造された試験番号27では、２段目保持温度が低い
ために１段目の保持で未変態であったオ−ステナイトが
マルテンサイト変態し残留オ−ステナイトの生成が不十
分であり、そのため高強度であるが伸びが低く、また穴
拡げ性が良好でない。

【００３８】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、強度，延性、穴拡げ性，溶接性並びに表面性状が共
に優れる高延性高張力熱延鋼板を安定して提供すること
ができ、自動車足廻り部品等の産業機器部材に適用して
それら製品の性能や寿命を一段と改善することが可能と
なるなど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i：0.05％以下， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al： 1.0
〜 2.5％を含み残部がFe及び不可避不純物から成る熱延
鋼板を、８５０℃以上に加熱すると共に、その後の冷却
に際し、６５０〜８００℃の温度に１５秒〜１５分間保
持した後、更に３００〜５００℃の温度に３０秒〜４０
分保持し、次いで空冷或いはそれ以上の冷却速度で室温
まで冷却することを特徴とする、体積率で５％以上の残
留オ−ステナイトを含んだフェライトとベイナイトが主
体の組織を有した表面性状と延性，穴拡げに優れる高延
性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項２】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i：0.05％以下， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al： 1.0
〜 2.5％を含有し、更にCa：0.0002〜0.0100％，Zr：0.
01〜0.10％，希土類元素： 0.002〜0.10％の１種以上を
も含み残部がFe及び不可避不純物から成る熱延鋼板を、
８５０℃以上に加熱すると共に、その後の冷却に際し、
６５０〜８００℃の温度に１５秒〜１５分間保持した
後、更に３００〜５００℃の温度に３０秒〜４０分保持
し、次いで空冷或いはそれ以上の冷却速度で室温まで冷
却することを特徴とする、体積率で５％以上の残留オ−
ステナイトを含んだフェライトとベイナイトが主体の組
織を有した表面性状と延性，穴拡げに優れる高延性熱延
高張力鋼板の製造方法。
【請求項３】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i：0.05％以下， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al： 1.0
〜 2.5％を含有し、更にNb： 0.005〜0.10％，Ti： 0.0
05〜0.10％，Ｖ： 0.005〜0.20％の１種以上をも含み残
部がFe及び不可避不純物から成る熱延鋼板を、８５０℃
以上に加熱すると共に、その後の冷却に際し、６５０〜
８００℃の温度に１５秒〜１５分間保持した後、更に３
００〜５００℃の温度に３０秒〜４０分保持し、次いで
空冷或いはそれ以上の冷却速度で室温まで冷却すること
を特徴とする、体積率で５％以上の残留オ−ステナイト
を含んだフェライトとベイナイトが主体の組織を有した
表面性状と延性，穴拡げに優れる高延性熱延高張力鋼板
の製造方法。
【請求項４】重量割合にてＣ：0.05〜0.25％， S
i：0.05％以下， Mn： 0.8〜 2.5％，sol.Al： 1.0
〜 2.5％を含有し、更にCa：0.0002〜0.0100％，Zr：0.
01〜0.10％，希土類元素： 0.002〜0.10％の１種以上、
並びにNb： 0.005〜0.10％，Ti： 0.005〜0.10％，Ｖ：
0.005〜0.20％の１種以上をも含み残部がFe及び不可避
不純物から成る熱延鋼板を、８５０℃以上に加熱すると
共に、その後の冷却に際し、６５０〜８００℃の温度に
１５秒〜１５分間保持した後、更に３００〜５００℃の
温度に３０秒〜４０分保持し、次いで空冷或いはそれ以
上の冷却速度で室温まで冷却することを特徴とする、体
積率で５％以上の残留オ−ステナイトを含んだフェライ
トとベイナイトが主体の組織を有した表面性状と延性，
穴拡げに優れる高延性熱延高張力鋼板の製造方法。