JPH0667517B2 - 有機性水溶液のメタン発酵法 - Google Patents
有機性水溶液のメタン発酵法Info
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- JPH0667517B2 JPH0667517B2 JP1590386A JP1590386A JPH0667517B2 JP H0667517 B2 JPH0667517 B2 JP H0667517B2 JP 1590386 A JP1590386 A JP 1590386A JP 1590386 A JP1590386 A JP 1590386A JP H0667517 B2 JPH0667517 B2 JP H0667517B2
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- methane
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は有機性水溶液をメタン発酵する方法に関するも
のである。
のである。
〔従来の技術〕 従来、都市下水、食品製造関係などの産業廃水、あるい
はし尿等の有機性水溶液をメタン発酵する方法として、
酸生成槽およびメタン発酵槽より成る二相式メタン発酵
システムによるメタン発酵が行われている。ところで、
この種の二相式のメタン発酵システムに有機性水溶液を
供給すると、酸生成槽で酸発酵が起こり、アルカリ度を
消費しpHが低下する。そして、pHが低下すると有機酸生
成反応は停止し、このpHが低下した酸発酵液を続くメタ
ン発酵槽に導入すると、この有機酸からメタンを生成す
る微生物の活性も低下する。そして、これはメタン生成
量の低下あるいはメタン発生の停止につながる。このよ
うな現象に対し、薬品を用いてpHを調整したり、メタン
発酵処理液を循環してアルカリ度を供給したりしてい
る。しかし、薬品によるpHの制御は処理コストに薬品コ
ストが加算されるばかりでなく、とりわけ上向流式の反
応槽の場合にはpHの制御自体が困難である。
はし尿等の有機性水溶液をメタン発酵する方法として、
酸生成槽およびメタン発酵槽より成る二相式メタン発酵
システムによるメタン発酵が行われている。ところで、
この種の二相式のメタン発酵システムに有機性水溶液を
供給すると、酸生成槽で酸発酵が起こり、アルカリ度を
消費しpHが低下する。そして、pHが低下すると有機酸生
成反応は停止し、このpHが低下した酸発酵液を続くメタ
ン発酵槽に導入すると、この有機酸からメタンを生成す
る微生物の活性も低下する。そして、これはメタン生成
量の低下あるいはメタン発生の停止につながる。このよ
うな現象に対し、薬品を用いてpHを調整したり、メタン
発酵処理液を循環してアルカリ度を供給したりしてい
る。しかし、薬品によるpHの制御は処理コストに薬品コ
ストが加算されるばかりでなく、とりわけ上向流式の反
応槽の場合にはpHの制御自体が困難である。
また、メタン発酵処理液を循環する方法は、メタン発酵
システムに流入する液量に対し、無視し得ないほどの液
量を循環する必要があり、負荷量に比して反応槽内の滞
留時間が短かくなるという欠点があった。
システムに流入する液量に対し、無視し得ないほどの液
量を循環する必要があり、負荷量に比して反応槽内の滞
留時間が短かくなるという欠点があった。
本発明は上記のような欠点を解消するものであって、薬
品によるpH調整を行ったり、メタン発酵処理液を循環し
たりすることなく、メタン発酵槽入口近傍でのpH低下を
防ぎ、二相式メタン発酵システムを効率よく運転する方
法を提供するものである。
品によるpH調整を行ったり、メタン発酵処理液を循環し
たりすることなく、メタン発酵槽入口近傍でのpH低下を
防ぎ、二相式メタン発酵システムを効率よく運転する方
法を提供するものである。
本発明は、酸生成槽、メタン発酵槽より成る二相式メタ
ン発酵システムに有機性水溶液を供給してメタン発酵す
る方法において、メタン発酵槽より発生するメタン、二
酸化炭素を主成分とする混合ガスを脱硫装置によって脱
硫した後、分離膜によりメタンガスと二酸化炭素の両気
体を分離し、メタンガスを回収するとともに、分離され
た二酸化炭素を酸生成槽に流入する有機性水溶液と共
に、酸生成槽に供給することを特徴とする有機性水溶液
のメタン発酵法である。
ン発酵システムに有機性水溶液を供給してメタン発酵す
る方法において、メタン発酵槽より発生するメタン、二
酸化炭素を主成分とする混合ガスを脱硫装置によって脱
硫した後、分離膜によりメタンガスと二酸化炭素の両気
体を分離し、メタンガスを回収するとともに、分離され
た二酸化炭素を酸生成槽に流入する有機性水溶液と共
に、酸生成槽に供給することを特徴とする有機性水溶液
のメタン発酵法である。
以下、図面に基づいて本発明を詳しく説明する。
第１図は二相式メタン発酵システムに本発明を適用した
場合を説明するための図面である。
場合を説明するための図面である。
第１図において、１はメタン発酵槽、２は有機性水溶液
導入管、３は処理水排出管、４は生成ガス排出管、５は
気体分離膜への供給ブロワ、６は気体分離膜装置、７は
分離されたメタンガス排出管、８は炭酸ガス循環管を示
し、９は酸生成槽、10は固液分離槽、11は沈降した菌体
返送管、12は酸生成槽で処理された液をメタン生成槽に
導入するための管を示す。
導入管、３は処理水排出管、４は生成ガス排出管、５は
気体分離膜への供給ブロワ、６は気体分離膜装置、７は
分離されたメタンガス排出管、８は炭酸ガス循環管を示
し、９は酸生成槽、10は固液分離槽、11は沈降した菌体
返送管、12は酸生成槽で処理された液をメタン生成槽に
導入するための管を示す。
第１図に示す例においては、有機性水溶液は有機性水溶
液導入管２から先ず酸生成槽９に導入され、該槽中で有
機物は可溶化処理を受けると共に有機酸を生成し、処理
された液は固液分離槽10で固液分離され、沈降した菌体
は管11により酸生成槽９に循環され、一方分離された液
は管12によりメタン発酵槽１に供給され、メタン発酵処
理を受ける。
液導入管２から先ず酸生成槽９に導入され、該槽中で有
機物は可溶化処理を受けると共に有機酸を生成し、処理
された液は固液分離槽10で固液分離され、沈降した菌体
は管11により酸生成槽９に循環され、一方分離された液
は管12によりメタン発酵槽１に供給され、メタン発酵処
理を受ける。
メタン発酵処理を受けた液は処理水排出管３より排出さ
れ、生成したガスはガス排出管４より排出されて、分離
膜装置６でメタンガスと炭酸ガスに分離される。分離さ
れた炭酸ガスは管８により、酸生成槽９の有機性水溶液
導入端部のアルカリ度を補うために有機性水溶液の導入
部へ導かれる。
れ、生成したガスはガス排出管４より排出されて、分離
膜装置６でメタンガスと炭酸ガスに分離される。分離さ
れた炭酸ガスは管８により、酸生成槽９の有機性水溶液
導入端部のアルカリ度を補うために有機性水溶液の導入
部へ導かれる。
酸生成槽９は必ずしも一過流式のバイオリアクタである
必要はなく、完全混合型のものでもよい。なお、酸生成
槽として一過流式のものを用いる場合には必ずしも固液
分離槽10を設ける必要はない。
必要はなく、完全混合型のものでもよい。なお、酸生成
槽として一過流式のものを用いる場合には必ずしも固液
分離槽10を設ける必要はない。
次に実施例により本発明をより具体的に説明する。な
お、実施例におけるCODは重クロム酸カリウムにより測
定した値である。
お、実施例におけるCODは重クロム酸カリウムにより測
定した値である。
実施例１ COD:36,700g／、浮遊物質:3,300mg／、pH7.2の有機
性水溶液を、有効容積300の上向流式スラリブランケ
ット型の酸生成槽、有効容積75の固定床式のメタン発
酵槽とする二相式メタン発酵システムに120／日で供
給し、メタンガスを回収した。温度は酸生成槽、メタン
発酵槽、いずれも35℃に加温した。このような二相式メ
タン発酵システムに、上向流で有機性水溶液を流入し、
メタン発酵を行ったところ、酸生成槽越流水のpHは5.2
を示すようになり、有機酸濃度も8,900mg／となっ
た。この酸生成槽越流水をメタン発酵槽に導入してもガ
ス発生はほとんど見られなくなってしまった。そこで、
この酸生成槽越流水のpHを高くするため、pH7.0となる
ようにアルカリ剤を注入しつつ、固定床メタン発酵槽に
供給し続けたところガス発生が見られるようになった。
そこでこの発生ガスを脱硫装置によって脱硫した後、気
体分離膜に供給し、発生ガスをメタンガスと二酸化炭素
に分離した。メタンガスを回収するとともに、分離され
た二酸化炭素を有機性水溶液と共に、酸生成槽に供給し
た。そして、この時点でアルカリ剤の注入は停止した。
このようにして、有機性水溶液を上記と同じ流量で発生
するガス中の二酸化炭素と共に、連続的にメタン発酵シ
ステムに供給し続けたところ、先述のpH低下、ガス発生
の極端な減少を観察するまでの期間を越えても、酸生成
槽越流水のpHは6.4に低下するにとどまり、1,760〜1,87
0／日の安定したガス発生が見られた。
性水溶液を、有効容積300の上向流式スラリブランケ
ット型の酸生成槽、有効容積75の固定床式のメタン発
酵槽とする二相式メタン発酵システムに120／日で供
給し、メタンガスを回収した。温度は酸生成槽、メタン
発酵槽、いずれも35℃に加温した。このような二相式メ
タン発酵システムに、上向流で有機性水溶液を流入し、
メタン発酵を行ったところ、酸生成槽越流水のpHは5.2
を示すようになり、有機酸濃度も8,900mg／となっ
た。この酸生成槽越流水をメタン発酵槽に導入してもガ
ス発生はほとんど見られなくなってしまった。そこで、
この酸生成槽越流水のpHを高くするため、pH7.0となる
ようにアルカリ剤を注入しつつ、固定床メタン発酵槽に
供給し続けたところガス発生が見られるようになった。
そこでこの発生ガスを脱硫装置によって脱硫した後、気
体分離膜に供給し、発生ガスをメタンガスと二酸化炭素
に分離した。メタンガスを回収するとともに、分離され
た二酸化炭素を有機性水溶液と共に、酸生成槽に供給し
た。そして、この時点でアルカリ剤の注入は停止した。
このようにして、有機性水溶液を上記と同じ流量で発生
するガス中の二酸化炭素と共に、連続的にメタン発酵シ
ステムに供給し続けたところ、先述のpH低下、ガス発生
の極端な減少を観察するまでの期間を越えても、酸生成
槽越流水のpHは6.4に低下するにとどまり、1,760〜1,87
0／日の安定したガス発生が見られた。
第１図は、本発明の実施例を説明するためのフロー概略
図である。 １……メタン発酵槽、２……有機性水溶液導入管、３…
…処理水排出管、４……発生ガス排出管、５……気体分
離膜供給ブロア、６……気体分離膜、７……メタンガス
排出管、８……炭酸ガス循環管、９……酸生成槽、10…
…固液分離槽
図である。 １……メタン発酵槽、２……有機性水溶液導入管、３…
…処理水排出管、４……発生ガス排出管、５……気体分
離膜供給ブロア、６……気体分離膜、７……メタンガス
排出管、８……炭酸ガス循環管、９……酸生成槽、10…
…固液分離槽
Claims (1)
- 【請求項１】酸生成槽、メタン発酵槽より成る二相式メ
タン発酵システムに有機性水溶液を供給してメタン発酵
する方法において、メタン発酵槽より発生するメタンお
よび二酸化炭素を主成分とする混合ガスを脱硫装置によ
って脱硫した後、分離膜によりメタンガスと二酸化炭素
の両気体を分離し、メタンガスを回収するとともに、分
離された二酸化炭素を酸生成槽に流入する有機性水溶液
と共に、酸生成槽に供給することを特徴とする有機性水
溶液のメタン発酵法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1590386A JPH0667517B2 (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 有機性水溶液のメタン発酵法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1590386A JPH0667517B2 (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 有機性水溶液のメタン発酵法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62176599A JPS62176599A (ja) | 1987-08-03 |
| JPH0667517B2 true JPH0667517B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=11901733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1590386A Expired - Fee Related JPH0667517B2 (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 有機性水溶液のメタン発酵法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0667517B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007058953A1 (de) | 2007-12-07 | 2009-06-10 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Lagerkammerdrucksystem |
| DE102007058954A1 (de) | 2007-12-07 | 2009-06-10 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenölversorgungssystem sowie Verfahren zum Betrieb einer Gasturbinen-Lager-Ölversorgung |
| DE102008009822A1 (de) | 2008-02-19 | 2009-08-20 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenlagerölsystem mit verbessertem Ölrücklauf |
| JP5523168B2 (ja) * | 2010-03-30 | 2014-06-18 | 大阪瓦斯株式会社 | 固形バイオマスの処理方法 |
| JP7398601B1 (ja) * | 2023-05-30 | 2023-12-14 | 三菱化工機株式会社 | 有機性排水処理装置および有機性排水処理方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61178016A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-09 | Takuma Sogo Kenkyusho:Kk | 消化槽におけるメタンガス回収方法 |
-
1986
- 1986-01-29 JP JP1590386A patent/JPH0667517B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62176599A (ja) | 1987-08-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |