JPH0673559A

JPH0673559A - 複層Ｚｎ合金めっき鋼板及びその製造方法

Info

Publication number: JPH0673559A
Application number: JP24870092A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Fukui; 康福居; Hiroshi Tanaka; 宏田中; Minoru Saito; 実斎藤
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1992-08-25
Filing date: 1992-08-25
Publication date: 1994-03-15

Abstract

(57)【要約】【目的】従来のＺｎめっき鋼板に比較して耐食性が格
段に優れ、加工性も良好な複層Ｚｎ合金めっき鋼板を得
る。【構成】下地鋼Ｓの表面に、電気めっき法，蒸着法等
で第１層としてＣｒ層Ｌ₁ を形成する。次いで、Ｍｇ及
びＺｎを蒸着し、両者を合金化させることによりＺｎ−
Ｍｇ合金層Ｌ₂ を形成する。Ｃｒ層Ｌ₁ の厚みは、０．
０１μｍ以上が好ましい。また、Ｚｎ−Ｍｇ合金層Ｌ₂
のＭｇ含有量は、成形加工性を確保するため４重量％以
下に規定する。【効果】Ｃｒ層Ｌ₁ によって優れた耐食性が得られる
ので、Ｚｎ−Ｍｇ合金層Ｌ₂ のＭｇ含有量を下げ、成形
加工性を向上させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、耐食性及び成形加工性
に優れた複層Ｚｎ合金めっき鋼板及びその製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】鋼板の耐食性を向上させるため、Ｚｎめ
っきが従来から採用されている。Ｚｎめっき法として
は、電気めっき法及び溶融めっき法が主流であった。し
かし、使用環境の変化に伴って、従来のＺｎめっきより
も優れた耐食性を呈するＺｎめっきに対する要求が近年
強くなってきている。Ｚｎめっきの耐食性を向上させる
ため、溶融めっき法では厚目付けのめっきを行うことも
行われている。他方、電気めっき法では、Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板等が製造されている。Ｚｎめっき鋼板の耐
食性は、Ｚｎめっき層を厚く形成することによって向上
する。しかし、Ｚｎめっき層の厚みを大きくすることに
は製造上の限界があり、必然的に耐食性の向上にも限界
がある。たとえば、電気めっき法で厚いＺｎめっき層を
形成するためには、めっきセル数を多くしたり、低いラ
イン速度でめっき原板を通板することが必要になる。そ
の結果、生産性が低下し、製造コストが大幅に高くな
る。しかも、めっき層を厚くすると、プレス成形時にカ
ジリ，フレーキング等の欠陥が多発する傾向がみられ
る。

【０００３】耐食性を高めるため、電気めっき法でＺｎ
−Ｎｉ等の合金めっきを施すと、硬く脆いめっき層が形
成され易い。このめっき層は、プレス成形時に剥離等の
欠陥を発生し、めっき層の欠陥部を起点として下地鋼が
腐食する原因となる。めっき層から剥離した粉は、プレ
ス成形における点状の押し傷、すなわちピンプル欠陥の
原因にもなる。更に、めっき層から剥離した粉は、金型
に堆積し易い。剥離粉が金型に堆積すると、金型への鋼
板の流入抵抗が大きくなり、鋼板の破断に至る場合があ
る。他方、溶融めっき法により形成したＺｎ−Ａｌ等の
合金めっきでは、下地鋼とめっき層との間に合金層が形
成される。この合金層も、硬く脆いことから、プレス成
形時にめっき層の剥離を生じさせる原因となる。その結
果、剥離部の耐食性低下，プレス成形不良等の問題が生
じる。

【０００４】そこで、最近では、耐食性に優れためっき
層を蒸着によって鋼板表面に形成することが一部で試み
られている。たとえば、０．５〜４０重量％のＭｇを含
有するＺｎ合金めっき層を蒸着によって形成することが
特開昭６４−１７８５２号公報で紹介されている。ま
た、特開平２−１４１５８８号公報，特開平３−３９４
８９号公報等では、Ｚｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ａｌ，Ｆ
ｅ，Ｃｏ又はＴｉを下地鋼の表面に形成した後でＭｇ−
Ｚｎ合金めっき層を形成することによって、下地鋼に対
するＭｇ−Ｚｎ合金めっき層の密着性及び加工性を向上
させることが提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき
層は、Ｍｇ含有量が多くなるほど、優れた耐食性を呈す
るものの脆くなる。その結果、プレス成形加工を行う
と、めっき層にクラックが入ったり、めっき層自体が粉
砕されて剥離するパウダリングが生じ、加工後のめっき
層に欠陥が発生する。たとえば、単純な折り曲げ加工を
行った場合でも、めっき層にクラックが入ることもあ
る。クラック，剥離等が発生する現象は、めっき層中の
Ｍｇ含有量が６重量％を超えるとき顕著にみられる。６
重量％を超えてＭｇを含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき層
では、延性が大幅に低下し、プレス成形等の加工時に下
地鋼の変形に追従できないことに由来する。したがっ
て、Ｍｇ含有量が６重量％を超えるとき、下地鋼とＺｎ
−Ｍｇ合金めっき層との間又はＺｎ−Ｍｇ合金めっき層
の上に延性に富むＺｎ合金層を形成しても、Ｚｎ−Ｍｇ
合金めっき層自体に起因するめっき層のクラック，パウ
ダリング等が避けられない。

【０００６】純Ｚｎめっきを施した鋼板では、めっき層
にクラック等の小欠陥があっても、めっき層自体に犠牲
防食作用があるため、欠陥部を起点として下地鋼の腐食
が進行することはない。しかし、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき
層では、Ｍｇ含有量が１０重量％を以上になると、めっ
き層表面に絶縁性が高いＺｎＣｌ₂・４Ｈ₂ Ｏ (ＯＨ)₂等
の強固な腐食生成物皮膜が形成され、犠牲防食作用が無
くなる。そのため、めっき層に形成された欠陥は、小さ
な欠陥であっても下地鋼の腐食起点となり、早期に下地
鋼を腐食させ、穴開き等が発生する。更に、酸性雨等に
よってｐＨ５以下の酸性の腐食環境にさらされるとき、
安定な腐食生成物皮膜が形成されない領域であることか
ら、めっき層の腐食が早期に進行する。しかも、Ｍｇ含
有量１０重量％以上のＺｎ−Ｍｇ合金は、それ自体の溶
解速度が大きくなることから、ｐＨ５以下の酸性雰囲気
では特に激しく腐食が進行する。なお、ｐＨ１２程度ま
での弱アルカリ性環境では、Ｚｎ−Ｍｇ合金は安定に存
在する。

【０００７】そこで、プレス成形等の加工時にクラッ
ク，パウダリング等の欠陥がめっき層に発生することを
避け、犠牲防食作用の消失及び弱酸性環境での腐食速度
の増大等を回避するため、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層にお
けるＭｇ含有量を低くすることが余儀なくされている。
しかし、Ｍｇ含有量の低下に伴って、通常の加工を受け
ない箇所の耐食性や中性環境における耐食性が低下す
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、Ｃｒ層を下地として介在させることによ
り、Ｍｇ含有量を低下させても十分な耐食性を確保する
と共に、加工性に優れためっき鋼板を得ることを目的と
する。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の複層Ｚｎ合金め
っき鋼板は、その目的を達成するため、下地鋼の表面に
Ｃｒ層を介して４重量％以下のＭｇを含有するＺｎ−Ｍ
ｇ合金層が積層されていることを特徴とする。ここで、
下地鋼に施すＣｒ層は、層厚０．０１μｍ以上であるこ
とが好ましい。この複層Ｚｎ合金めっき鋼板は、Ｃｒ層
を形成した鋼板表面にＭｇ及びＺｎを順次蒸着し、Ｍｇ
及びＺｎの間の相互拡散で合金層を形成することによっ
て製造される。Ｃｒ層は、真空蒸着，アーク蒸着，電気
めっき等の方法によって下地鋼の表面に形成される。Ｍ
ｇ層の形成には、たとえばアーク蒸着法が採用される。
また、Ｚｎの蒸着には、Ｚｎ蒸気案内用フードを設けた
蒸発装置を使用することが好ましい。

【０００９】通常の水溶液を使用する電気めっき法で
は、Ｍｇをめっきすることは熱力学的に不可能である。
溶融塩を用いてＭｇを電気めっきすることは原理的に可
能であるものの、実用できる技術がなく、また高温での
操作を必要とする。そのため、現状では溶融塩からの電
気めっきも不可能である。真空中で抵抗加熱や電子ビー
ム加熱等の加熱法によってＭｇを蒸着することは容易で
あるが、昇華性金属であるＭｇは固体状態から蒸発する
ため、加熱法ではルツボ中のＭｇの形状が変化する。そ
の結果、Ｍｇ蒸発源の表面積、すなわち蒸発面積が蒸発
と共に変化し、蒸発量を一定にすることが困難である。
この点、通常の金属を蒸発させる場合、溶融後に蒸発が
開始する。そのため、蒸発面積がルツボの開口部と一致
し、蒸発速度が一定になり、蒸発の進行に伴って蒸発量
が変動することはない。Ｍｇ蒸発量の変動を避けるため
には、アーク蒸発法を採用することが好ましい。アーク
蒸発法では、蒸発源金属の表面に生じるアーク放電の陰
極輝点で蒸発が生じることから、アーク電流によって蒸
発速度が制御され、蒸発速度を一定にすることができる
［溶接学会誌第５４巻第６号（１９８５）第３５２〜３
５７頁参照］。この点で、アーク蒸着法は、他の方法で
は蒸発量の制御が難しい昇華性金属Ｍｇを一定条件下で
蒸発させる方法として最適である。

【００１０】Ｃｒも、昇華性金属であることから、アー
ク蒸着法で蒸着させることが好ましい。また、蒸着法で
形成したＣｒ層は、延性が高く、プレス成形時等に剥
離，パウダリング等を発生することがなく、クラックの
発生も少ない。ただし、Ｃｒ層は、電気めっき法で容易
に形成されることから、電気めっき法を採用することも
可能である。電気めっき時にＣｒ層に吸蔵され易い水素
は、後続するＭｇ及びＺｎの蒸着時に昇温する鋼板から
放出される。したがって、Ｍｇ及びＺｎを蒸着した状態
では、水素吸蔵に起因する脆性の低下がなくなり、延性
に優れたＣｒ層となる。Ｃｒ層，Ｍｇ層及びＺｎ層の形
成は、それぞれの蒸着部を連続させた真空槽を使用して
行うことができる。この真空槽に鋼帯を連続的に通板す
るとき、耐食性に優れた複層Ｚｎ合金めっき鋼板が高い
生産性で効率よく製造される。

【００１１】Ｚｎ蒸着には、先端部がめっき原板である
鋼帯に近接し、且つ鋼帯より幅広のＺｎ蒸気案内用フー
ドを使用することが好ましい。Ｚｎ蒸発装置で蒸発させ
たＺｎ蒸気は、案内用フードを経てフード先端部から鋼
帯に蒸着される。そのため、めっき原板の表面以外に流
出するＺｎ蒸気がなく、蒸発したＺｎ蒸気を効率よくめ
っき層として消費することができることは勿論、Ｚｎ蒸
気が内部機器に蒸着することに起因した駆動系の故障，
電気絶縁不良等のトラブル発生も防止される。しかも、
鋼帯より幅広の案内用フードは、めっき原板表面におけ
るＺｎ蒸気の板幅方向分布を均一化し、その結果として
蒸着亜鉛めっき層の板幅方向の厚み変動が抑制される。
めっき原板の幅方向両側からＺｎ蒸気が漏出する虞れが
ある場合、漏れ出たＺｎ蒸気を飛散させないために、両
面めっきを施すときにあっては、鋼帯の両面に臨む案内
用フードを互いに対向させ、それらの側面を封鎖するこ
とが好ましい。Ｚｎ蒸気がフード内部に付着・堆積する
ことは、Ｚｎの蒸発温度以上に案内用フードを加熱する
ことによって防止できる。

【００１２】

【作用】本発明に従った複層Ｚｎ合金めっき鋼板は、
図１に示すように下地鋼Ｓの表面にＣｒ層Ｓ₁ を第１層
として、第２層のＺｎ−Ｍｇ合金層Ｌ₂ を積層してい
る。この複層Ｚｎ合金めっき鋼板は、Ｃｒを蒸着した
後、Ｍｇを蒸着し、次いでＺｎを蒸着することによって
連続的に製造される。このとき、ＺｎとＭｇとを合金化
させるため、Ｚｎ蒸着時の鋼板温度を２００℃以上に設
定することが好ましい。昇華性のＣｒ，Ｍｇをアーク蒸
着法で蒸着させるとき、安定条件下で制御された量を鋼
板表面に蒸着させることができる。第１層のＣｒ層Ｓ₁
及び第２層のＺｎ−Ｍｇ合金層Ｌ₂ が共存することによ
り、耐食性が向上する。Ｃｒ層Ｓ₁ は、延性が高く耐食
性にも優れており、延性向上のためにＺｎ−Ｍｇ合金層
Ｌ₂ のＭｇ含有量を４重量％以下に低下させた場合にあ
っても、十分な耐食性が確保される。そのため、プレス
成形，折り曲げ等の加工を施しても、めっき層のクラッ
ク，パウダリング，剥離等がなくなり、欠陥発生が抑制
される。

【００１３】Ｍｇ含有量が４重量％以下のＺｎ−Ｍｇ合
金層Ｓ₂ は、４重量％を超えるＭｇを含有するＺｎ−Ｍ
ｇ合金層に比較して、それ自体の耐食性は劣っている。
しかし、耐食性に優れたＣｒ層Ｓ₁ が下層に存在するた
め、Ｍｇ含有量の低減に起因する耐食性の低下以上に優
れた耐食性が得られる。すなわち、Ｃｒ層Ｓ₁ を介在さ
せることにより、めっき鋼板全体としての耐食性が向上
する。上層のＭｇ−Ｚｎ合金層Ｓ₂ は、Ｃｒ層Ｓ₁ に存
在しがちなピンホール等の欠陥部だけの腐食を防止する
作用を持っていれば十分である。すなわち、Ｍｇ−Ｚｎ
合金層Ｓ₂ の耐食性があまり高くなくても、Ｃｒ層Ｓ₁
によって耐食性が大きく向上する。Ｃｒ層Ｓ₁ による耐
食性の向上を図る上で、Ｃｒ層Ｓ₁ の厚みを０．０１μ
ｍ以上にすることが好ましい。また、純Ｚｎめっきに比
較して優れた耐食性を得るため、Ｍｇ−Ｚｎ合金層Ｓ₂
のＭｇ含有量を０．０１重量％以上にすることが好まし
い。

【００１４】Ｍｇ−Ｚｎ合金層Ｓ₂ は、Ｍｇ含有量を４
重量％以下にするとき、めっき層表面に絶縁性が高い腐
食生成物皮膜が生じることがない。そのため、Ｚｎの犠
牲防食作用が維持される。また、このＭｇ含有量では、
めっき層自体の腐食速度が小さく、酸性雨等による弱酸
性雰囲気にさらされた場合にあっても早期の腐食が抑制
される。このようにして耐食性に優れ、成形加工が容易
で、めっき層に欠陥が発生しても優れた耐食性が維持さ
れ、高度にバランスがとれためっき鋼板が得られる。Ｃ
ｒ，Ｍｇ及びＺｎを蒸着するとき、２００℃以上の鋼板
温度を維持することによって、蒸着中にＺｎ及びＭｇが
相互に拡散し、自然に合金化してＺｎ−Ｍｇ合金層Ｓ₂
を形成する。そのため、同一真空槽中でＣｒ層Ｓ₁ 及び
Ｚｎ−Ｍｇ合金層Ｓ₂ の形成を連続して行うことがで
き、生産性が非常に高く安価なめっき鋼板が得られる。
このとき、昇華性金属であるＣｒ及びＭｇは、アーク蒸
着法の採用によって安定条件下でめっき原板の表面に蒸
着される。このアーク蒸着法では、アーク電流を大電流
化することにより蒸着速度が大きくなり、生産性良くめ
っき鋼板が製造される。

【００１５】

【実施例】表１に示す組成をもち、板厚０．５ｍｍ及び
板幅１００ｍｍの鋼板をめっき原板として使用した。め
っき原板に脱脂及び酸洗を施した後、図２に示す蒸着め
っき装置を使用して複層Ｚｎ合金めっき鋼板を製造し
た。

【表１】

【００１６】めっき原板１０は、ペイオフリール１１か
ら巻き戻され、デフレクターロール１２，１３で案内さ
れて真空室２０に導入される。真空室２０内で更にデフ
レクターロール１４，１５で案内され、真空室２０から
送り出された後、巻取りリール１６に巻き取られる。真
空室２０の入側及び出側には、入側真空シール２１及び
出側真空シール２２がそれぞれ設けられている。入側真
空シール２１と出側真空シール２２の間の真空室２０
は、めっき原板１０が通過するスリットを備えた隔壁２
３〜２６によって前処理ゾーン３０，Ｃｒ蒸着ゾーン４
０，Ｍｇ蒸着ゾーン５０及びＺｎ蒸着ゾーン６０にそれ
ぞれ区分されている。真空室２０の内部は、真空ポンプ
２７，２８及び図示されていない真空ポンプによって１
×１０^-3Ｐａまで減圧される。

【００１７】前処理ゾーン３０には、めっき原板１０の
走行方向に沿って高周波加熱装置３１及びイオンビーム
エッチング装置３２が配列されている。前処理ゾーン３
０に送り込まれためっき原板１０は、高周波加熱装置３
１によって所定の温度に昇温した後、イオンビームエッ
チング装置３２から出射されたいオンビーム３３にさら
される。これにより、めっき原板１０の表面は、めっき
金属に対して活性な状態に調質される。本実施例におい
ては、イオンビームエッチングを表２に示す条件で行っ
た。なお、イオンビームの原料ガスをイオンビームエッ
チング装置３２に流すため、前処理ゾーン３０は、０．
０５Ｐａ程度の真空度に低下した。

【表２】

【００１８】Ｃｒ蒸着ゾーン４０，Ｍｇ蒸着ゾーン５０
及びＺｎ蒸着ゾーン６０には、それぞれＣｒ蒸着装置４
１，Ｍｇ蒸着装置５１及びＺｎ蒸着装置６１がめっき原
板１０の走行方向に沿って両側に配置されている。Ｃｒ
蒸着装置４１及びＭｇ蒸着装置５１としては、アーク蒸
着方式を採用した。Ｚｎ蒸着装置６１は、Ｚｎ源６２か
ら蒸発したＺｎ蒸気をめっき原板１０の表面に向けて流
す案内用フード６３を備えている。案内用フード６３
は、めっき原板１０よりも幅広の開口部６４をもってお
り、開口部６４にめっき原板１０が通過するスリット６
５が形成されている。アーク蒸着方式の採用によって、
従来では蒸着量のコントロールが困難であったＣｒ，Ｍ
ｇ等の昇華性金属を高精度で蒸着させることが可能とな
る。その結果、合金化後のＺｎ−Ｍｇ合金層Ｓ₂ におけ
るＭｇ含有量を、変動率±５％の範囲に抑えることが可
能となった。

【００１９】図２の例では、高周波加熱装置３１，イオ
ンビームエッチング装置３２，Ｃｒ蒸着装置４１，Ｍｇ
蒸着装置５１及びＺｎ蒸着装置６１を真空室２０の内部
で縦方向に配列している。しかし、配列形態はこれに拘
束されるものではなく、真空室２０のスペースや各機器
の形状等を考慮して適宜決めることができる。Ｃｒ蒸着
装置４０やＭｇ蒸着装置５０には、制御性，安定性等が
それほど必要とされない場合、抵抗加熱等の他の蒸着方
式を採用することもできる。複層Ｚｎ合金めっき鋼板
は、表３に示す条件下でめっき原板を通板しながら製造
した。

【表３】

【００２０】得られた複層Ｚｎ合金めっき鋼板の耐食性
を、ＪＩＳＺ２３７１に準拠した塩水噴霧試験を行い
表面に発生した赤錆の面積占有率が５％に達するまでの
時間で評価した。試験結果を示す図３から明らかなよう
に、本発明に従った複層Ｚｎ合金めっき鋼板は、従来の
Ｚｎめっき鋼板に比較して耐食性が格段に優れているこ
とが判る。めっき鋼板の耐食性は、Ｃｒ層の膜厚が大き
くなるに応じて向上しているが、０．０１μｍ未満の膜
厚ではＣｒ層による耐食性向上作用は顕著でない。ま
た、Ｚｎ−Ｍｇ合金層中のＭｇ含有量が多くなるほど、
耐食性が高くなっている。なお、Ｃｒめっきを施した鋼
板に純Ｚｎをめっきしたもの、予備Ｃｒめっきを施すこ
となくＺｎ−Ｍｇ合金めっきを行ったものでも耐食性の
向上がみられるが、その向上効果は小さい。

【００２１】複層Ｚｎ合金めっき鋼板を、２ｔ折り曲げ
試験，ドロービード試験及び傷付き試験片のサイクル腐
食テスト供した。２ｔ折り曲げ試験では、０．５ｍｍ厚
みの鋼板を２枚挟んで１８０度に折り曲げ、折曲げ部に
おけるクラックの有無を走査型電子顕微鏡で調査した。
ドロービード試験では、高さ４ｍｍ，アール０．５ｍｍ
のビードをつけた金型に試験片を入れ、引抜き力５００
ｋｇｆ及び引抜き速度２００ｍｍ／分で試験片を引き抜
き、試験後に下地鋼から剥離しためっき層の量を調べ
た。サイクル腐食テストでは、カッターナイフでめっき
層を貫通する傷を付けた試験片に次の示すサイクルで腐
食試験を行った後、傷付き部における赤錆発生の有無を
調べた。これら各種試験による調査結果を表４に示す。

【００２２】

【００２３】

【表４】

【００２４】表４から明らかなように、本発明に従った
複層Ｚｎ合金めっき鋼板では、６．０重量％及び１０．
０重量％のＭｇを含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を施
した比較例に比べ、成形加工性に優れ、折曲げ時にクラ
ックが発生することなく、またパウダリング発生量も極
めて少なくなっている。したがって、本発明の複層Ｚｎ
合金めっき鋼板は、成形加工した後でもめっき層に欠陥
が生じ難いものとなる。また、Ｍｇ含有量を低く抑える
ことによって、絶縁性が高い強固な腐食性生物を形成す
ることなく、Ｚｎの犠牲防食作用が確保される。そのた
め、本発明の複層Ｚｎ合金めっき鋼板は、傷，めっき欠
陥等が発生しても下地鋼の腐食が進行することはない。

【００２５】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、下地鋼の表面に第１層としてＣｒ層を形成した後、
第２層としてＺｎ−Ｍｇ合金層を積層している。この層
構成により、耐食性が高く、成形加工性に優れためっき
鋼板が得られる。たとえ成形加工時に欠陥がめっき層に
導入されても、絶縁性の高い腐食生成物皮膜によってめ
っき層表面が覆われることがないので、Ｚｎの犠牲防食
作用が確保され、長期間に優れた耐食性が維持されるバ
ランスのとれためっき鋼板となる。しかも、Ｃｒ層，Ｍ
ｇ層及びＺｎ層を同一真空槽中で蒸着するとき、めっき
層を連続的に形成することができるため、安定条件下で
効率よく低コストで複層Ｚｎ合金めっき鋼板を製造する
ことが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に従った複層Ｚｎ合金めっき鋼板の層
構成

【図２】複層Ｚｎ合金めっき鋼板の概略

【図３】複層Ｚｎ合金めっき鋼板のＣｒ層の厚み及び
Ｍｇ含有量が耐食性に及ぼす影響

【符号の説明】

Ｓ下地鋼Ｌ₁ Ｃｒ層（第１層）Ｌ₂ Ｚｎ−Ｍ
ｇ合金層（第２層）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】下地鋼の表面にＣｒ層を介して４重量％
以下のＭｇを含有するＺｎ−Ｍｇ合金層が積層されてい
ることを特徴とする複層Ｚｎ合金めっき鋼板。
【請求項２】Ｃｒ層を形成した鋼板表面にＭｇ及びＺ
ｎを順次蒸着し、Ｍｇ及びＺｎの間の相互拡散によって
Ｚｎ−Ｍｇ合金層を形成することを特徴とする複層Ｚｎ
合金めっき鋼板の製造方法。