JPH0677040A - Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト - Google Patents
Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトInfo
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- JPH0677040A JPH0677040A JP4230171A JP23017192A JPH0677040A JP H0677040 A JPH0677040 A JP H0677040A JP 4230171 A JP4230171 A JP 4230171A JP 23017192 A JP23017192 A JP 23017192A JP H0677040 A JPH0677040 A JP H0677040A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 スイッチング電源用として高密度でしかも低
損失のMn−Zn系フェライトを得る。 【構成】 Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％、 MnO ：30〜40 mol％及び ZnO ：６〜18 mol％ を基本成分とし、この基本成分中に、副成分として 酸化珪素 ： SiO2 換算で 0.005〜0.04wt％、 酸化カルシウム： CaO 換算で 0.02 〜0.2 wt％、 酸化アンチモン： Sb2O3換算で 0.005〜0.2 wt％及び 酸化タンタル ： Ta2O5換算で 0.01 〜0.1 wt％ を含有させる。
損失のMn−Zn系フェライトを得る。 【構成】 Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％、 MnO ：30〜40 mol％及び ZnO ：６〜18 mol％ を基本成分とし、この基本成分中に、副成分として 酸化珪素 ： SiO2 換算で 0.005〜0.04wt％、 酸化カルシウム： CaO 換算で 0.02 〜0.2 wt％、 酸化アンチモン： Sb2O3換算で 0.005〜0.2 wt％及び 酸化タンタル ： Ta2O5換算で 0.01 〜0.1 wt％ を含有させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、スイッチング電源用
トランス等の用途に供して好適な、高密度でしかも電力
損失の少ないMn−Zn系フェライトに関するものである。
トランス等の用途に供して好適な、高密度でしかも電力
損失の少ないMn−Zn系フェライトに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Mn−Zn系酸化物磁性材料いわゆるMn−Zn
系フェライトは、各種通信機器、電源等のコイル、トラ
ンス材として広く用いられ、とくに約 100 kHz以上の高
周波領域で動作するスイッチング電源用トランス材料と
しての用途において電子機器の小形化に大きく貢献して
いる。このような電子機器の小形化に伴って、部品の組
立の自動化も進んでいるが、フェライトは一般に硬くて
脆いため、自動組立において割れや欠けなどの破損が発
生するという問題があった。
系フェライトは、各種通信機器、電源等のコイル、トラ
ンス材として広く用いられ、とくに約 100 kHz以上の高
周波領域で動作するスイッチング電源用トランス材料と
しての用途において電子機器の小形化に大きく貢献して
いる。このような電子機器の小形化に伴って、部品の組
立の自動化も進んでいるが、フェライトは一般に硬くて
脆いため、自動組立において割れや欠けなどの破損が発
生するという問題があった。
【０００３】かかる弱点を克服するためには、高密度で
緻密な焼結体とする必要がある。高密度なフェライト焼
結体を得る手法としては、減圧焼成法、ホットプレス法
及びＨＩＰ法などの焼結法が開発されているが、このよ
うな特殊な焼結法では特別な減圧装置や加圧装置が必要
になり、工程が増大するだけでなく、コストも上昇す
る。このため、これらの方法は精密加工が必要な磁気ヘ
ッドなどの用途に使用されるのみで、トランス材料等に
は使用されていない。
緻密な焼結体とする必要がある。高密度なフェライト焼
結体を得る手法としては、減圧焼成法、ホットプレス法
及びＨＩＰ法などの焼結法が開発されているが、このよ
うな特殊な焼結法では特別な減圧装置や加圧装置が必要
になり、工程が増大するだけでなく、コストも上昇す
る。このため、これらの方法は精密加工が必要な磁気ヘ
ッドなどの用途に使用されるのみで、トランス材料等に
は使用されていない。
【０００４】また、スイッチング電源のトランス材料と
して使用されるMn−Zn系フェライトでは、その要求特性
の中でも、とくに高磁場下において低損失であることが
重要である。このため、Mn−Zn系フェライトにおいて
は、従来から種々の微量成分を添加することによる損失
の改善が試みられている。
して使用されるMn−Zn系フェライトでは、その要求特性
の中でも、とくに高磁場下において低損失であることが
重要である。このため、Mn−Zn系フェライトにおいて
は、従来から種々の微量成分を添加することによる損失
の改善が試みられている。
【０００５】例えば特開昭58-15037号公報では Nb2O5の
添加により、また特開平２−150501号公報では CaO, Si
O2及びSb2O3 の添加により、100 kHz, 0.2Ｔにおける電
力損失を 300〜400 mW／cm3 程度のレベルまで低減して
いる。また特公昭45-39976号公報ではCaO, Nb2O5及びTa
2O5 の添加によって、 100 kHzにおける相対損失係数ta
n δ／μ0 ： 1.5〜２×10-6以下の低損失を実現してい
る。さらに特開平３−254103号公報では、SiO2, CaO, N
b2O5及びSb2O3 の添加により、電力損失が 240〜300 mW
／cm3 まで改善され、現在における最高水準に達してい
る。しかしながら、上記の技術では、焼結体の密度につ
いては何ら考慮が払われていない。
添加により、また特開平２−150501号公報では CaO, Si
O2及びSb2O3 の添加により、100 kHz, 0.2Ｔにおける電
力損失を 300〜400 mW／cm3 程度のレベルまで低減して
いる。また特公昭45-39976号公報ではCaO, Nb2O5及びTa
2O5 の添加によって、 100 kHzにおける相対損失係数ta
n δ／μ0 ： 1.5〜２×10-6以下の低損失を実現してい
る。さらに特開平３−254103号公報では、SiO2, CaO, N
b2O5及びSb2O3 の添加により、電力損失が 240〜300 mW
／cm3 まで改善され、現在における最高水準に達してい
る。しかしながら、上記の技術では、焼結体の密度につ
いては何ら考慮が払われていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、フェライ
トの製造に通常用いられる常圧での焼成方法によって、
安価に高密度化することができ、自動組立や精密加工の
際に割れや欠けなどの破損が発生しにくく、しかも現在
のスイッチング電源の駆動周波数として標準的な100 kH
z, 0.2Ｔにおける電力損失の最高水準である 240〜300
mW／cm3 をさらに上回る、高密度でしかも低損失のMn−
Zn系フェライトを提案することを目的とする。
トの製造に通常用いられる常圧での焼成方法によって、
安価に高密度化することができ、自動組立や精密加工の
際に割れや欠けなどの破損が発生しにくく、しかも現在
のスイッチング電源の駆動周波数として標準的な100 kH
z, 0.2Ｔにおける電力損失の最高水準である 240〜300
mW／cm3 をさらに上回る、高密度でしかも低損失のMn−
Zn系フェライトを提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわちこの発明は、
【表３】Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％、 MnO ：30〜40 mol％及び ZnO ：６〜18 mol％ を基本成分とし、副成分として 酸化珪素 ： SiO2 換算で 0.005〜0.04wt％、 酸化カルシウム： CaO 換算で 0.02 〜0.2 wt％、 酸化アンチモン： Sb2O3換算で 0.005〜0.2 wt％及び 酸化タンタル ： Ta2O5換算で 0.01 〜0.1 wt％ を含有することからなるMn−Zn系フェライト（第１発
明）である。
明）である。
【０００８】またこの発明は、上記の第１発明に、副成
分としてさらに酸化ニオブを Nb2O5換算で 0.1wt％以下
含有させたMn−Zn系フェライト（第２発明）である。
分としてさらに酸化ニオブを Nb2O5換算で 0.1wt％以下
含有させたMn−Zn系フェライト（第２発明）である。
【０００９】
【作用】まずこの発明において、基本成分の組成比を上
記の範囲に限定した理由について説明する。 Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％, MnO : 30〜40 mol％及び Z
nO：６〜18 mol％ スイッチング電源用トランスの動作温度は、通常60〜70
℃である。従ってこの温度範囲で電力損失が小さく、し
かも室温から動作温度を超える80〜120 ℃程度の温度域
までの電力損失が負の温度依存性を持つことが望まし
い。この観点からFe2O3, MnO及びZnO の好適組成比を検
討した結果、上記の各範囲が得られたのである。
記の範囲に限定した理由について説明する。 Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％, MnO : 30〜40 mol％及び Z
nO：６〜18 mol％ スイッチング電源用トランスの動作温度は、通常60〜70
℃である。従ってこの温度範囲で電力損失が小さく、し
かも室温から動作温度を超える80〜120 ℃程度の温度域
までの電力損失が負の温度依存性を持つことが望まし
い。この観点からFe2O3, MnO及びZnO の好適組成比を検
討した結果、上記の各範囲が得られたのである。
【００１０】この発明では、上記の基本成分中に、副成
分として酸化珪素、酸化カルシウム、酸化アンチモン及
び酸化タンタル、さらには必要に応じて酸化ニオブを含
有させるけれども、かかる副成分の含有量を前記の範囲
に限定した理由を以下に述べる。 酸化珪素：SiO2換算で 0.005〜0.04wt％ SiO2は、 CaOとの共存によって粒界の比抵抗を高め、渦
電流の低減に有効に寄与するが、含有量が 0.005wt％に
満たないとその添加効果に乏しく、一方0.04wt％を超え
ると焼成時に異常粒が成長し易く、特性が不安定になる
ので、 0.005〜0.04wt％の範囲に限定した。
分として酸化珪素、酸化カルシウム、酸化アンチモン及
び酸化タンタル、さらには必要に応じて酸化ニオブを含
有させるけれども、かかる副成分の含有量を前記の範囲
に限定した理由を以下に述べる。 酸化珪素：SiO2換算で 0.005〜0.04wt％ SiO2は、 CaOとの共存によって粒界の比抵抗を高め、渦
電流の低減に有効に寄与するが、含有量が 0.005wt％に
満たないとその添加効果に乏しく、一方0.04wt％を超え
ると焼成時に異常粒が成長し易く、特性が不安定になる
ので、 0.005〜0.04wt％の範囲に限定した。
【００１１】 酸化カルシウム：CaO 換算で0.02〜0.2 wt％ CaOは、SiO2との共存下で、効果的に粒界抵抗を高め、
もって低損失をもたらす有用成分であるが、含有量が0.
02wt％に満たないと粒界抵抗の向上効果に乏しく、一方
0.2 wt％を超えると逆に損失が大きくなるので、0.02〜
0.2 wt％の範囲で添加するものとした。
もって低損失をもたらす有用成分であるが、含有量が0.
02wt％に満たないと粒界抵抗の向上効果に乏しく、一方
0.2 wt％を超えると逆に損失が大きくなるので、0.02〜
0.2 wt％の範囲で添加するものとした。
【００１２】 酸化アンチモン：Sb2O3 換算で 0.005〜0.2 wt％ 酸化アンチモン（主にSb2O3 ）は、 SiO2, CaOとの共存
下において、異常粒成長を発生させることなく、焼結性
を著しく改善し、焼結密度を増大させる。これにより、
飽和磁束密度、電力損失等に好影響を与えるものと考え
られるが、含有量が 0.005wt％に満たないと焼結性の改
善効果に乏しく、一方0.2 wt％を超えて含有されると損
失の増加を招くので、0.05〜0.2 wt％の範囲に限定し
た。
下において、異常粒成長を発生させることなく、焼結性
を著しく改善し、焼結密度を増大させる。これにより、
飽和磁束密度、電力損失等に好影響を与えるものと考え
られるが、含有量が 0.005wt％に満たないと焼結性の改
善効果に乏しく、一方0.2 wt％を超えて含有されると損
失の増加を招くので、0.05〜0.2 wt％の範囲に限定し
た。
【００１３】 酸化タンタル：Ta2O5 換算で0.01〜0.1 wt％ 酸化タンタル（主にTa2O5 ）は、SiO2, CaO, Sb2O3との
共存下で、高周波領域での損失の低減に寄与する。また
Sb2O3程ではないものの、焼結密度を増加させる効果が
ある。酸化タンタルの添加によって損失が改善される理
由は、まだ明確に解明されたわけではないが、 SiO2, C
aO及びSb2O3 の複合含有によって形成される高抵抗の粒
界相を変質させ、電気抵抗を増加させると共に、異質の
相が粒界に存在することによる磁気的な悪影響を緩和す
る働きがあるためと考えられる。しかしながら含有量が
0.01wt％に満たないとその効果に乏しく、一方0.1 wt％
を超えて含有されると焼結時に異常粒成長を起こし易く
なるので、0.01〜0.1 wt％の範囲に限定した。
共存下で、高周波領域での損失の低減に寄与する。また
Sb2O3程ではないものの、焼結密度を増加させる効果が
ある。酸化タンタルの添加によって損失が改善される理
由は、まだ明確に解明されたわけではないが、 SiO2, C
aO及びSb2O3 の複合含有によって形成される高抵抗の粒
界相を変質させ、電気抵抗を増加させると共に、異質の
相が粒界に存在することによる磁気的な悪影響を緩和す
る働きがあるためと考えられる。しかしながら含有量が
0.01wt％に満たないとその効果に乏しく、一方0.1 wt％
を超えて含有されると焼結時に異常粒成長を起こし易く
なるので、0.01〜0.1 wt％の範囲に限定した。
【００１４】酸化ニオブ：Nb2O5 換算で 0.1wt％以下 酸化ニオブ（主にNb2O5 ）は、 Sb2O3やTa2O5 の焼結性
向上効果を損なうことなく、高周波領域における損失の
一層の低減に寄与する。この酸化ニオブの添加によって
損失が改善される理由は、まだ明確に解明されたわけで
はないが、粒界に偏析し、酸化タンタルと同様な粒界の
性質を改善する効果を与えるものと考えられる。とくに
この効果は Ta2O5との共存下で大きい。しかしながら、
その含有量が0.1 wt％を超えて含有されると焼結時に異
常粒成長を起こし易くなるので、0.1 wt％以下の範囲に
限定した。
向上効果を損なうことなく、高周波領域における損失の
一層の低減に寄与する。この酸化ニオブの添加によって
損失が改善される理由は、まだ明確に解明されたわけで
はないが、粒界に偏析し、酸化タンタルと同様な粒界の
性質を改善する効果を与えるものと考えられる。とくに
この効果は Ta2O5との共存下で大きい。しかしながら、
その含有量が0.1 wt％を超えて含有されると焼結時に異
常粒成長を起こし易くなるので、0.1 wt％以下の範囲に
限定した。
【００１５】上述したとおり、この発明は、酸化珪素、
酸化カルシウムの存在下で、酸化アンチモン及び酸化タ
ンタル、さらには酸化ニオブを含有させ、粒界に均一分
散させることにより、上記の目的を達成したものであ
る。
酸化カルシウムの存在下で、酸化アンチモン及び酸化タ
ンタル、さらには酸化ニオブを含有させ、粒界に均一分
散させることにより、上記の目的を達成したものであ
る。
【００１６】この発明のフェライトを製造するには、常
法に従って処理を施せば良い。すなわち、フェライトの
最終組成として、例えば酸化鉄を Fe2O3換算で51.5〜5
4.5 mol％、酸化マンガンを MnO換算で30〜40 mol％、
酸化亜鉛を ZnO換算で６〜18 mol％の割合で含有するよ
うに混合し、ついで副成分として酸化珪素をSiO2換算で
0.005〜0.04wt％、酸化カルシウムを CaO換算で0.02〜
0.2 wt％、酸化アンチモンを Sb2O3換算で0.005 〜0.2
wt％及び酸化タンタルを Ta2O5換算で0.01〜0.1 wt％、
さらには必要に応じ酸化ニオブを Nb2O5換算で0.1 wt％
以下含有するように添加したものを原料とする。ただ
し、副成分の添加時期は、後述する仮焼の後であっても
差し支えない。
法に従って処理を施せば良い。すなわち、フェライトの
最終組成として、例えば酸化鉄を Fe2O3換算で51.5〜5
4.5 mol％、酸化マンガンを MnO換算で30〜40 mol％、
酸化亜鉛を ZnO換算で６〜18 mol％の割合で含有するよ
うに混合し、ついで副成分として酸化珪素をSiO2換算で
0.005〜0.04wt％、酸化カルシウムを CaO換算で0.02〜
0.2 wt％、酸化アンチモンを Sb2O3換算で0.005 〜0.2
wt％及び酸化タンタルを Ta2O5換算で0.01〜0.1 wt％、
さらには必要に応じ酸化ニオブを Nb2O5換算で0.1 wt％
以下含有するように添加したものを原料とする。ただ
し、副成分の添加時期は、後述する仮焼の後であっても
差し支えない。
【００１７】この原料を 800℃以上の温度で仮焼し、つ
いで微粉砕後、1150℃以上の高温にて酸素濃度を制御し
た窒素ガス中で焼成する。なお、酸化鉄の原料として
は、Fe2O3 だけでなく、 FeOやFe3O4 、さらには焼成に
より Fe2O3に変わることのできる化合物、例えば水酸化
鉄、しゅう酸鉄などを使用することができる。また、酸
化マンガン原料としては、MnO のみならず、MnO2, Mn3O
4 、さらには焼成により MnOに変わることのできる化合
物、例えば炭酸マンガン、しゅう酸マンガンなどを使用
することができる。さらに、酸化亜鉛原料としては、Zn
O のみならず、焼成により ZnOに変わることのできる化
合物、例えば炭酸亜鉛、しゅう酸亜鉛などを使用するこ
とができる。
いで微粉砕後、1150℃以上の高温にて酸素濃度を制御し
た窒素ガス中で焼成する。なお、酸化鉄の原料として
は、Fe2O3 だけでなく、 FeOやFe3O4 、さらには焼成に
より Fe2O3に変わることのできる化合物、例えば水酸化
鉄、しゅう酸鉄などを使用することができる。また、酸
化マンガン原料としては、MnO のみならず、MnO2, Mn3O
4 、さらには焼成により MnOに変わることのできる化合
物、例えば炭酸マンガン、しゅう酸マンガンなどを使用
することができる。さらに、酸化亜鉛原料としては、Zn
O のみならず、焼成により ZnOに変わることのできる化
合物、例えば炭酸亜鉛、しゅう酸亜鉛などを使用するこ
とができる。
【００１８】Si，Ca，Sb及びTa、さらにはNbの各酸化物
の添加は、製造工程中の加熱によって酸化物に変化す
る、金属、炭酸塩又はしゅう酸塩等の形で行っても良
い。
の添加は、製造工程中の加熱によって酸化物に変化す
る、金属、炭酸塩又はしゅう酸塩等の形で行っても良
い。
【００１９】
【実施例】最終組成として、 Fe2O3：53.0 mol％、 Mn
O：35.0 mol％、 ZnO：12.0 mol％となる基本組成の原
料を混合した後、大気中で 900℃、３時間の仮焼を施し
た。この仮焼粉に対し、表４に示す最終組成としての割
合で、SiO2, CaO (CaCO3を使用), Sb2O3, Ta2O5 及びNb
2O5 を添加配合し、同時に湿式ボールミルで粉砕した。
ついで粉粉砕にバインダーとしてＰＶＡを添加し、造粒
した後、外径：36mm、内径：24mm、高さ：12mmのリング
状に形成した。この成形体を、酸素濃度を制御した窒素
雰囲気中で1340℃で４時間焼成した。
O：35.0 mol％、 ZnO：12.0 mol％となる基本組成の原
料を混合した後、大気中で 900℃、３時間の仮焼を施し
た。この仮焼粉に対し、表４に示す最終組成としての割
合で、SiO2, CaO (CaCO3を使用), Sb2O3, Ta2O5 及びNb
2O5 を添加配合し、同時に湿式ボールミルで粉砕した。
ついで粉粉砕にバインダーとしてＰＶＡを添加し、造粒
した後、外径：36mm、内径：24mm、高さ：12mmのリング
状に形成した。この成形体を、酸素濃度を制御した窒素
雰囲気中で1340℃で４時間焼成した。
【００２０】かくして得られた焼結コアの密度をアルキ
メデス法により測定した。また周波数：100 kHz 、最大
磁束密度：0.2 Ｔ、温度：80℃における電力損失を交流
Ｂ−Ｈループトレーサーにて測定した。測定結果を表４
に併記する。また図１に、Ta2O5 含有量がそれぞれ 0.0
05wt％, 0.04wt％及び0.2 wt％の場合における焼結密度
及び電力損失の Sb2O3含有量依存性を、図２には、Nb2O
5 含有量が０wt％, 0.04wt ％及び0.2 wt％の場合にお
ける焼結密度及び電力損失のTa2O5 含有量依存性を整理
して示す。なお焼結密度は、理論密度 5.1 g/cm3に対す
る百分率で示した。
メデス法により測定した。また周波数：100 kHz 、最大
磁束密度：0.2 Ｔ、温度：80℃における電力損失を交流
Ｂ−Ｈループトレーサーにて測定した。測定結果を表４
に併記する。また図１に、Ta2O5 含有量がそれぞれ 0.0
05wt％, 0.04wt％及び0.2 wt％の場合における焼結密度
及び電力損失の Sb2O3含有量依存性を、図２には、Nb2O
5 含有量が０wt％, 0.04wt ％及び0.2 wt％の場合にお
ける焼結密度及び電力損失のTa2O5 含有量依存性を整理
して示す。なお焼結密度は、理論密度 5.1 g/cm3に対す
る百分率で示した。
【００２１】
【表４】
【００２２】同表から明らかなように、この発明に従い
副成分として、酸化珪素、酸化カルシウム、酸化アンチ
モン及び酸化タンタル、さらには酸化ニオブを複合含有
させたものはいずれも、焼結密度が理論密度の98％以上
であり、しかも 200〜280 mW/cm3という低い電力損失が
達成されている。
副成分として、酸化珪素、酸化カルシウム、酸化アンチ
モン及び酸化タンタル、さらには酸化ニオブを複合含有
させたものはいずれも、焼結密度が理論密度の98％以上
であり、しかも 200〜280 mW/cm3という低い電力損失が
達成されている。
【００２３】また図１に示したとおり、Sb2O3 を 0.002
wt％しか含有しない焼結体では理論密度の95％程度の焼
結密度しか得られなかったが、Sb2O3 含有量の増加と共
に焼結密度は増加し、含有量 0.005wt％以上で理論密度
の98％以上、含有量0.01wt％以上で理論密度の99％以上
の焼結体が得られた。しかし、含有量が 0.2wt％を超え
ると損失が急激に増加した。
wt％しか含有しない焼結体では理論密度の95％程度の焼
結密度しか得られなかったが、Sb2O3 含有量の増加と共
に焼結密度は増加し、含有量 0.005wt％以上で理論密度
の98％以上、含有量0.01wt％以上で理論密度の99％以上
の焼結体が得られた。しかし、含有量が 0.2wt％を超え
ると損失が急激に増加した。
【００２４】さらに図２に示したとおり、Ta2O5 含有量
が 0.1wt％を超えると焼結密度が低下し、電力損失が急
増している。この理由は、異常粒成長の発生によるもの
である。また Ta2O5含有量が0.01wt％に満たない場合に
は、電力損失の低減効果は不充分で、280 mW/cm3以上で
ある。さらに、 Nb2O5を0.2 wt％含有すると、Ta2O5 含
有量は適正であっても、焼結密度は理論密度の96％以下
と小さく、また電力損失も 450mW/cm3以上と大きくなっ
ている。
が 0.1wt％を超えると焼結密度が低下し、電力損失が急
増している。この理由は、異常粒成長の発生によるもの
である。また Ta2O5含有量が0.01wt％に満たない場合に
は、電力損失の低減効果は不充分で、280 mW/cm3以上で
ある。さらに、 Nb2O5を0.2 wt％含有すると、Ta2O5 含
有量は適正であっても、焼結密度は理論密度の96％以下
と小さく、また電力損失も 450mW/cm3以上と大きくなっ
ている。
【００２５】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、通常の常圧
での焼成方法によって、自動組立や精密加工の際に割れ
や欠けなどの破損が発生しにくく、かつ駆動周波数が 1
00 kHz程度のスイッチング電源用トランスコアとして高
磁場下での電力損失が従来の材料と比較して格段に小さ
い、高密度でかつ低損失のMn−Zn系フェライトを安価に
得ることができる。
での焼成方法によって、自動組立や精密加工の際に割れ
や欠けなどの破損が発生しにくく、かつ駆動周波数が 1
00 kHz程度のスイッチング電源用トランスコアとして高
磁場下での電力損失が従来の材料と比較して格段に小さ
い、高密度でかつ低損失のMn−Zn系フェライトを安価に
得ることができる。
【図１】Sb2O3 含有量と焼結密度及び電力損失との関係
を示したグラフである。
を示したグラフである。
【図２】Ta2O5 含有量と焼結密度及び電力損失との関係
を示したグラフである。
を示したグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 【表１】Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％、 MnO ：30〜40 mol％及び ZnO ：６〜18 mol％ を基本成分とし、副成分として 酸化珪素 ： SiO2 換算で 0.005〜0.04wt％、 酸化カルシウム： CaO 換算で 0.02 〜0.2 wt％、 酸化アンチモン： Sb2O3換算で 0.005〜0.2 wt％及び 酸化タンタル ： Ta2O5換算で 0.01 〜0.1 wt％ を含有することを特徴とするMn−Zn系フェライト。
- 【請求項２】 【表２】Fe2O3 ：51.5〜54.5 mol％、 MnO ：30〜40 mol％及び ZnO ：６〜18 mol％ を基本成分とし、副成分として 酸化珪素 ： SiO2 換算で 0.005〜0.04wt％、 酸化カルシウム： CaO 換算で 0.02 〜0.2 wt％、 酸化アンチモン： Sb2O3換算で 0.005〜0.2 wt％及び 酸化タンタル ： Ta2O5換算で 0.01 〜0.1 wt％ を含み、さらに 酸化ニオブ ： Nb2O5換算で 0.1wt％以下 を含有することを特徴とするMn−Zn系フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4230171A JPH0677040A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4230171A JPH0677040A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0677040A true JPH0677040A (ja) | 1994-03-18 |
Family
ID=16903722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4230171A Pending JPH0677040A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677040A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0571004A3 (en) * | 1991-02-15 | 1995-08-09 | Mita Industrial Co Ltd | Cassette for feeding sheet-like materials. |
| JP2020120064A (ja) * | 2019-01-28 | 2020-08-06 | Ｎｊコンポーネント株式会社 | 磁性材料 |
| CN118184328A (zh) * | 2024-03-14 | 2024-06-14 | 电子科技大学 | 一种低温烧结高频低损耗MnZn功率铁氧体及制备方法 |
-
1992
- 1992-08-28 JP JP4230171A patent/JPH0677040A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0571004A3 (en) * | 1991-02-15 | 1995-08-09 | Mita Industrial Co Ltd | Cassette for feeding sheet-like materials. |
| JP2020120064A (ja) * | 2019-01-28 | 2020-08-06 | Ｎｊコンポーネント株式会社 | 磁性材料 |
| CN118184328A (zh) * | 2024-03-14 | 2024-06-14 | 电子科技大学 | 一种低温烧结高频低损耗MnZn功率铁氧体及制备方法 |
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