JPH0681044A - 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0681044A JPH0681044A JP23230292A JP23230292A JPH0681044A JP H0681044 A JPH0681044 A JP H0681044A JP 23230292 A JP23230292 A JP 23230292A JP 23230292 A JP23230292 A JP 23230292A JP H0681044 A JPH0681044 A JP H0681044A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- steel
- hot
- rolled
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓｉ：
０．２％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｂ：０．０００
１〜０．００２０％を含有し、さらに０．００５〜０．
１０％のＴｉと０．００５〜０．０３０％のＮｂの１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりな
る鋼を熱間圧延し、酸洗後圧下率６０％以上９０％以下
で冷間圧延し、再結晶温度以上でかつ、６（１０Ｓｉ＋
０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０で規
定される温度以下で焼鈍する。
法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓｉ：
０．２％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｂ：０．０００
１〜０．００２０％を含有し、さらに０．００５〜０．
１０％のＴｉと０．００５〜０．０３０％のＮｂの１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりな
る鋼を熱間圧延し、酸洗後圧下率６０％以上９０％以下
で冷間圧延し、再結晶温度以上でかつ、６（１０Ｓｉ＋
０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０で規
定される温度以下で焼鈍する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた深絞り成形性と
疲労特性とを兼備えた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板並
びに合金化溶融亜鉛めっき鋼板などの鋼板の製造方法に
関する。
疲労特性とを兼備えた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板並
びに合金化溶融亜鉛めっき鋼板などの鋼板の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、薄鋼板に高い成形性を付与す
る手法としては、極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂ等の炭・窒化
物形成元素を添加してＣ，Ｎを析出固定したＩＦ（Ｉｎ
ｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が知られている。
このようなＩＦ鋼を前提とした成形性に優れた冷延鋼板
及び溶融亜鉛めっき鋼板に関する技術が、例えば特開平
２−３４７２２号、特開平１−２２５７２７号に開示さ
れている。近年、自動車車体の形状が複雑化してきてい
るため、ＩＦ鋼のように非常に優れた加工性を有してい
る鋼板でなければ加工できない部品が急増しており、Ｉ
Ｆ鋼が自動車用鋼板の素材として広く用いられている。
る手法としては、極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂ等の炭・窒化
物形成元素を添加してＣ，Ｎを析出固定したＩＦ（Ｉｎ
ｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が知られている。
このようなＩＦ鋼を前提とした成形性に優れた冷延鋼板
及び溶融亜鉛めっき鋼板に関する技術が、例えば特開平
２−３４７２２号、特開平１−２２５７２７号に開示さ
れている。近年、自動車車体の形状が複雑化してきてい
るため、ＩＦ鋼のように非常に優れた加工性を有してい
る鋼板でなければ加工できない部品が急増しており、Ｉ
Ｆ鋼が自動車用鋼板の素材として広く用いられている。
【０００３】一方、疲労強度を必要とし、かつ深絞り成
形を受けるような部品には、従来から低炭素アルミキル
ド鋼が使用されているが、低炭素アルミキルド鋼の成形
性はＩＦ鋼のそれには及ばない。こうした背景から、疲
労特性および深絞り成形性ともに優れた鋼板が要望され
ている。
形を受けるような部品には、従来から低炭素アルミキル
ド鋼が使用されているが、低炭素アルミキルド鋼の成形
性はＩＦ鋼のそれには及ばない。こうした背景から、疲
労特性および深絞り成形性ともに優れた鋼板が要望され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のＩＦ鋼では、特
開平１−２２５７２７号や特開平２−３４７２２号など
のように、高ｒ値を達成するための手段としてＣ，Ｎを
十分析出固定するにたるＴｉ，Ｎｂを含有させること、
およびＡｃ3 変態点を越えない範囲で高温焼鈍すること
を行っている。確かに、これらの方法によれば、高ｒ値
を得ることはできる。しかし、これらの技術は、専ら高
ｒ値を達成するためのものにすぎず、疲労特性の改善を
意図したものではない。
開平１−２２５７２７号や特開平２−３４７２２号など
のように、高ｒ値を達成するための手段としてＣ，Ｎを
十分析出固定するにたるＴｉ，Ｎｂを含有させること、
およびＡｃ3 変態点を越えない範囲で高温焼鈍すること
を行っている。確かに、これらの方法によれば、高ｒ値
を得ることはできる。しかし、これらの技術は、専ら高
ｒ値を達成するためのものにすぎず、疲労特性の改善を
意図したものではない。
【０００５】この発明は、かかる事情に鑑みてなされた
ものであって、優れた深絞り成形性を有し、かつ低炭素
アルミキルド鋼板に匹敵する疲労特性を有する鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
ものであって、優れた深絞り成形性を有し、かつ低炭素
アルミキルド鋼板に匹敵する疲労特性を有する鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者らは、
かかる目的を達成するために研究を進めてきた結果、軟
質薄鋼板の疲労強度は材料の降伏強度が高いほど高くな
るという知見を得た。したがって、ＩＦ鋼を用いて、高
ｒ値を確保した上で、この降伏強度を上昇させることが
できれば、深絞り性とともに疲労特性にも優れた鋼板を
製造することができるはずである。一般に、深絞り性を
損なうことなく、降伏強度を上昇させるには、焼鈍後に
おける結晶粒の粒径を小さくすることが有効である。本
発明者らは、鋭意研究の結果、鋼中にＢを添加すると、
その再結晶温度が上昇し、結晶粒を微細化することがで
き、また、焼鈍温度の上限をＳｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂなどの
元素の添加量によって規定することにより、プレス成形
が可能な降伏強度を達成し、しかも疲労特性を上昇させ
ることができるということを新たに見い出した。
かかる目的を達成するために研究を進めてきた結果、軟
質薄鋼板の疲労強度は材料の降伏強度が高いほど高くな
るという知見を得た。したがって、ＩＦ鋼を用いて、高
ｒ値を確保した上で、この降伏強度を上昇させることが
できれば、深絞り性とともに疲労特性にも優れた鋼板を
製造することができるはずである。一般に、深絞り性を
損なうことなく、降伏強度を上昇させるには、焼鈍後に
おける結晶粒の粒径を小さくすることが有効である。本
発明者らは、鋭意研究の結果、鋼中にＢを添加すると、
その再結晶温度が上昇し、結晶粒を微細化することがで
き、また、焼鈍温度の上限をＳｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂなどの
元素の添加量によって規定することにより、プレス成形
が可能な降伏強度を達成し、しかも疲労特性を上昇させ
ることができるということを新たに見い出した。
【０００７】この発明に係る鋼板の製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍ
ｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、
Ｎ：０．００４０％以下、Ｂ：０．０００１〜０．００
２０％を含有し、さらに０．００５〜０．１０％のＴｉ
と０．００５〜０．０３０％のＮｂの１種又は２種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる鋼を熱間圧
延し、酸洗後圧下率６０％以上９０％以下で冷間圧延
し、再結晶温度以上でかつ、６（１０Ｓｉ＋０．５Ｍｎ
＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０で規定される温
度以下で焼鈍することを特徴とする。
で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍ
ｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、
Ｎ：０．００４０％以下、Ｂ：０．０００１〜０．００
２０％を含有し、さらに０．００５〜０．１０％のＴｉ
と０．００５〜０．０３０％のＮｂの１種又は２種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる鋼を熱間圧
延し、酸洗後圧下率６０％以上９０％以下で冷間圧延
し、再結晶温度以上でかつ、６（１０Ｓｉ＋０．５Ｍｎ
＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０で規定される温
度以下で焼鈍することを特徴とする。
【０００８】さらに、表面に溶融亜鉛めっき層を被成し
てもよい。この場合は、溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有
量が５〜１５％であることが望ましい。また、このよう
な亜鉛めっき層の表面に、さらにＦｅ含有量が５０％以
上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層を被成してもよい。次に、
本発明の鋼成分を上記のように限定する理由について述
べる。 Ｃ： Ｃは高ｒ値を達成するためには低い方がよいが、
実用上本発明の効果を損なわない範囲として、その上限
を０．００５０％とした。
てもよい。この場合は、溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有
量が５〜１５％であることが望ましい。また、このよう
な亜鉛めっき層の表面に、さらにＦｅ含有量が５０％以
上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層を被成してもよい。次に、
本発明の鋼成分を上記のように限定する理由について述
べる。 Ｃ： Ｃは高ｒ値を達成するためには低い方がよいが、
実用上本発明の効果を損なわない範囲として、その上限
を０．００５０％とした。
【０００９】Ｓｉ： Ｓｉは強化元素として、鋼板の降
伏強度および引張強度の上昇に寄与して、疲労強度の向
上に有効な元素であるが、０．２％を越えて含有する
と、鋼板のｒ値が劣化するばかりか、溶融亜鉛めっきの
密着性を著しく悪化させるため、その上限を０．２％と
した。
伏強度および引張強度の上昇に寄与して、疲労強度の向
上に有効な元素であるが、０．２％を越えて含有する
と、鋼板のｒ値が劣化するばかりか、溶融亜鉛めっきの
密着性を著しく悪化させるため、その上限を０．２％と
した。
【００１０】Ｍｎ： ＭｎもＳｉと同様に、鋼板の強度
上昇に対して寄与するが、０．１０％未満ではその効果
がほとんどなく、０．５０％を越えて添加すると、鋼板
のＡｃ3 変態点を低下させ、最適焼鈍温度範囲が狭くな
るばかりか、鋼板のｒ値を低下させるため、０．１０〜
０．５０％の範囲とした。
上昇に対して寄与するが、０．１０％未満ではその効果
がほとんどなく、０．５０％を越えて添加すると、鋼板
のＡｃ3 変態点を低下させ、最適焼鈍温度範囲が狭くな
るばかりか、鋼板のｒ値を低下させるため、０．１０〜
０．５０％の範囲とした。
【００１１】Ｐ： Ｐは、最も安価に鋼を強化できる
が、０．０３％を越えて含有すると、溶融亜鉛めっきの
合金化反応を極端に遅らせ、合金化ムラ等の欠陥の原因
となるばかりか、鋼板のｒ値を低下させるため、上限を
０．０３％に限定した。
が、０．０３％を越えて含有すると、溶融亜鉛めっきの
合金化反応を極端に遅らせ、合金化ムラ等の欠陥の原因
となるばかりか、鋼板のｒ値を低下させるため、上限を
０．０３％に限定した。
【００１２】Ｓ： Ｓは鋼板の延性を劣化させるため、
できる限り低減したほうが望ましい。しかし、実用上本
発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．０
１５％とした。 ｓｏｌ．Ａｌ： Ａｌは脱酸のために必要であるが、あ
まり多量に添加するとコストの上昇を招くため、その上
限を０．１０％とした。 Ｎ： Ｎは高ｒ値を得るためには、少ないほうが望まし
い。そのため、０．００４０％以下とした。
できる限り低減したほうが望ましい。しかし、実用上本
発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．０
１５％とした。 ｓｏｌ．Ａｌ： Ａｌは脱酸のために必要であるが、あ
まり多量に添加するとコストの上昇を招くため、その上
限を０．１０％とした。 Ｎ： Ｎは高ｒ値を得るためには、少ないほうが望まし
い。そのため、０．００４０％以下とした。
【００１３】Ｔｉ： Ｔｉは鋼中の固溶Ｃ，Ｎを析出物
として固定し、高ｒ値を得るために添加される。すなわ
ち、０．００５％未満ではその効果がなく、０．１００
％を越えて含有してもその効果が飽和し、コスト上昇を
招くため、Ｔｉ含有量を０．００５〜０．１００％の範
囲とした。
として固定し、高ｒ値を得るために添加される。すなわ
ち、０．００５％未満ではその効果がなく、０．１００
％を越えて含有してもその効果が飽和し、コスト上昇を
招くため、Ｔｉ含有量を０．００５〜０．１００％の範
囲とした。
【００１４】Ｎｂ： ＮｂもＴｉと同様に高ｒ値を得る
ために添加される。すなわち、０．００５％未満ではそ
の効果がなく、０．０３０％を越えて含有すると鋼の延
性を著しく低下させるため、Ｎｂ含有量を０．００５〜
０．０３０％の範囲とした。
ために添加される。すなわち、０．００５％未満ではそ
の効果がなく、０．０３０％を越えて含有すると鋼の延
性を著しく低下させるため、Ｎｂ含有量を０．００５〜
０．０３０％の範囲とした。
【００１５】Ｂ： Ｂは本発明において最も重要な添加
元素の１つである。つまり、Ｂ添加によって再結晶温度
が上昇し、細粒が得られるのである。すなわち、Ｂは
０．０００１％未満ではその効果が得られず、０．００
２０％を越えるとｒ値が著しく低下するため、Ｂ含有量
を０．０００１〜０．００２０％の範囲とした。次に、
本発明の製造条件を上記のように限定した理由について
述べる。
元素の１つである。つまり、Ｂ添加によって再結晶温度
が上昇し、細粒が得られるのである。すなわち、Ｂは
０．０００１％未満ではその効果が得られず、０．００
２０％を越えるとｒ値が著しく低下するため、Ｂ含有量
を０．０００１〜０．００２０％の範囲とした。次に、
本発明の製造条件を上記のように限定した理由について
述べる。
【００１６】熱間圧延工程は、常法にて行えばよい。す
なわち、連続鋳造によって得られたスラブを加熱処理を
施した後熱間圧延を行う方法でも、高温鋳片のまま圧延
機に直送されたスラブをそのまま熱間圧延する方法でも
よい。得られた熱延鋼帯を常法にて酸洗し、圧下率６０
％以上９０％以下の条件下で冷間圧延する。圧下率６０
％未満では、高ｒ値が得られないため、その下限を６０
％に定めた。また、圧下率９０％以上で圧延しても、ｒ
値の上昇に対して効果がなくなるばかりか、圧延時の圧
延機に対する負荷が大きくなるため、その上限を９０％
に定めた。
なわち、連続鋳造によって得られたスラブを加熱処理を
施した後熱間圧延を行う方法でも、高温鋳片のまま圧延
機に直送されたスラブをそのまま熱間圧延する方法でも
よい。得られた熱延鋼帯を常法にて酸洗し、圧下率６０
％以上９０％以下の条件下で冷間圧延する。圧下率６０
％未満では、高ｒ値が得られないため、その下限を６０
％に定めた。また、圧下率９０％以上で圧延しても、ｒ
値の上昇に対して効果がなくなるばかりか、圧延時の圧
延機に対する負荷が大きくなるため、その上限を９０％
に定めた。
【００１７】冷間圧延後の焼鈍は、再結晶温度以上で行
うことが肝要である。また、焼鈍温度の上限を６（１０
Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１
０の式で得られる値とすることが肝要である。本発明者
らは、このような温度範囲で鋼板を焼鈍することによ
り、深絞り成形性に優れ、かつ疲労特性にも優れた薄鋼
板を製造できるという知見を得た。以下に、本発明にお
いて焼鈍温度を上記のように定めた理由について説明す
る。
うことが肝要である。また、焼鈍温度の上限を６（１０
Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１
０の式で得られる値とすることが肝要である。本発明者
らは、このような温度範囲で鋼板を焼鈍することによ
り、深絞り成形性に優れ、かつ疲労特性にも優れた薄鋼
板を製造できるという知見を得た。以下に、本発明にお
いて焼鈍温度を上記のように定めた理由について説明す
る。
【００１８】Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：ｔｒ〜０．３
％、Ｍｎ：０．１〜０．８％、Ｐ：０．００３〜０．０
３％、Ｓ：０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０５５
％、Ｎ：０．００２５％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０３５％、Ｂ：ｔｒ〜０．
００３０％の組成の鋼を溶解し、得られたスラブを１２
５０℃で加熱した後に、熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６４０℃でコイルに巻き取った。酸洗後、０．８
ｍｍまで冷間圧延し、７００〜９００℃の範囲で連続焼
鈍を行った。焼鈍板を０．５％の調質圧延をし、これか
ら試験片を採取して機械試験および軸引張疲労試験を行
った。疲労試験は、部分片振り条件で行ない、繰り返し
速度は２０Ｈｚで行なった。以降、本発明における引張
疲労試験は前記条件下で行なった。
％、Ｍｎ：０．１〜０．８％、Ｐ：０．００３〜０．０
３％、Ｓ：０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０５５
％、Ｎ：０．００２５％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０３５％、Ｂ：ｔｒ〜０．
００３０％の組成の鋼を溶解し、得られたスラブを１２
５０℃で加熱した後に、熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６４０℃でコイルに巻き取った。酸洗後、０．８
ｍｍまで冷間圧延し、７００〜９００℃の範囲で連続焼
鈍を行った。焼鈍板を０．５％の調質圧延をし、これか
ら試験片を採取して機械試験および軸引張疲労試験を行
った。疲労試験は、部分片振り条件で行ない、繰り返し
速度は２０Ｈｚで行なった。以降、本発明における引張
疲労試験は前記条件下で行なった。
【００１９】図１に降伏強度と疲労限との関係を示す。
図から明らかなように、疲労限は降伏強度で整理でき、
降伏強度の高い材料ほど疲労限は高くなることが判明し
た。この結果から、疲労特性に優れ、しかも深絞り性の
高い材料を得るためには、成形性の許される範囲内で、
できる限り降伏強度の高い材料を製造しなければならな
いことがわかる。
図から明らかなように、疲労限は降伏強度で整理でき、
降伏強度の高い材料ほど疲労限は高くなることが判明し
た。この結果から、疲労特性に優れ、しかも深絞り性の
高い材料を得るためには、成形性の許される範囲内で、
できる限り降伏強度の高い材料を製造しなければならな
いことがわかる。
【００２０】図２は、横軸に焼鈍温度をとり、縦軸に鋼
板の降伏強度およびｒ値をとって、それぞれの関係につ
いて調べた結果を示すプロット図である。ここで、ｒ値
としては、圧延方向に対して０°，４５°，９０°から
採取した試験片で求めた値、ｒ0 ，ｒ45，ｒ90を用いて
下記の数式で示される平均ｒ値を採用した。なお、図中
にて、丸は降伏強度の結果をプロットしたものであり、
三角は平均ｒ値の結果をプロットしたものである。
板の降伏強度およびｒ値をとって、それぞれの関係につ
いて調べた結果を示すプロット図である。ここで、ｒ値
としては、圧延方向に対して０°，４５°，９０°から
採取した試験片で求めた値、ｒ0 ，ｒ45，ｒ90を用いて
下記の数式で示される平均ｒ値を採用した。なお、図中
にて、丸は降伏強度の結果をプロットしたものであり、
三角は平均ｒ値の結果をプロットしたものである。
【００２１】
【数１】 なお、図１及び図２に示した鋼板の化学成分を表１に示
す。
す。
【００２２】
【表１】
【００２３】図２から明らかなように、焼鈍温度の上昇
とともに、平均ｒ値は大きくなるが、その反面降状強度
が低下するため、疲労特性の良好な範囲の降伏強度を保
持しながら、平均ｒ値も高くするためには、焼鈍温度に
ある上限値が存在する。その上限値を種々の化学成分の
鋼のＳｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂの添加量によって重回帰分析を
行った結果、図３に示すような関係が得られたのであ
る。すなわち、焼鈍温度の上限値は、６（１０Ｓｉ＋
０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０の数
式で与えられることが判明した。
とともに、平均ｒ値は大きくなるが、その反面降状強度
が低下するため、疲労特性の良好な範囲の降伏強度を保
持しながら、平均ｒ値も高くするためには、焼鈍温度に
ある上限値が存在する。その上限値を種々の化学成分の
鋼のＳｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂの添加量によって重回帰分析を
行った結果、図３に示すような関係が得られたのであ
る。すなわち、焼鈍温度の上限値は、６（１０Ｓｉ＋
０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）＋７１０の数
式で与えられることが判明した。
【００２４】上記の焼鈍工程を溶融亜鉛めっきラインで
行い、溶融亜鉛めっきを施しても本発明の効果を損なう
ことはなく、製品に防錆性が要求される場合は、溶融亜
鉛めっきを施す。また、溶接性などの特性が要求される
場合は、４５０〜５５０℃程度の温度で合金化処理を行
う。また、プレス成形性がとくに要求される場合には、
めっき皮膜上層にＦｅ含有率が５０％以上のＦｅ−Ｚｎ
合金めっきを施すことで摩擦係数が低下し、成形性が大
きく向上する。得られた鋼板には、必要に応じて０．５
〜１．５％程度の調質圧延を行い、製品とする。また、
冷延鋼板表面にＺｎ系めっきを電気めっきにより施して
も本発明の効果を何ら損なうものではない。このよう
に、本発明の鋼板は、疲労特性及び深絞り性に優れてお
り、しかも安価に、安定に製造することができる。
行い、溶融亜鉛めっきを施しても本発明の効果を損なう
ことはなく、製品に防錆性が要求される場合は、溶融亜
鉛めっきを施す。また、溶接性などの特性が要求される
場合は、４５０〜５５０℃程度の温度で合金化処理を行
う。また、プレス成形性がとくに要求される場合には、
めっき皮膜上層にＦｅ含有率が５０％以上のＦｅ−Ｚｎ
合金めっきを施すことで摩擦係数が低下し、成形性が大
きく向上する。得られた鋼板には、必要に応じて０．５
〜１．５％程度の調質圧延を行い、製品とする。また、
冷延鋼板表面にＺｎ系めっきを電気めっきにより施して
も本発明の効果を何ら損なうものではない。このよう
に、本発明の鋼板は、疲労特性及び深絞り性に優れてお
り、しかも安価に、安定に製造することができる。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例について、さらに詳細
に説明する。 （実施例１）
に説明する。 （実施例１）
【００２６】表２に示す成分の鋼を溶製し、１２５０℃
に加熱した後に、これを熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６２０℃でコイルに巻き取った。得られた熱延鋼
帯を酸洗後、０．８ｍｍまで冷間圧延し、７８０℃で連
続焼鈍した後、溶融亜鉛めっきを施した。その後、５０
０℃で合金化処理を行った後、０．５％の調質圧延を行
い、製品とした。得られた鋼板より、引張試験片および
疲労試験片を採取して、試験に供した。
に加熱した後に、これを熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６２０℃でコイルに巻き取った。得られた熱延鋼
帯を酸洗後、０．８ｍｍまで冷間圧延し、７８０℃で連
続焼鈍した後、溶融亜鉛めっきを施した。その後、５０
０℃で合金化処理を行った後、０．５％の調質圧延を行
い、製品とした。得られた鋼板より、引張試験片および
疲労試験片を採取して、試験に供した。
【００２７】その結果を図４に示す。図中にて、丸は降
伏強度を、三角は平均ｒ値をそれぞれ示す。図から明ら
かなように、Ｂの添加により、降伏強度が上昇し、同時
に疲労限も上昇する。しかし、Ｂ添加量が０．００２０
％を越えると、降伏強度は上昇するが、平均ｒ値は著し
く低下することが判明した。
伏強度を、三角は平均ｒ値をそれぞれ示す。図から明ら
かなように、Ｂの添加により、降伏強度が上昇し、同時
に疲労限も上昇する。しかし、Ｂ添加量が０．００２０
％を越えると、降伏強度は上昇するが、平均ｒ値は著し
く低下することが判明した。
【００２８】
【表２】 （実施例２）
【００２９】表３及び表４に示す成分の鋼を溶製し、１
１５０〜１２５０℃の温度で加熱した後、熱間圧延して
板厚を４．０ｍｍとし、５００〜６８０℃の温度範囲で
コイルに巻き取った。酸洗後、０．８ｍｍまで冷間圧延
し、６５０〜９００℃の範囲で連続焼鈍を行った後、調
圧を施して製品としたもの、焼鈍後に溶融亜鉛めっきを
施した後に４５０〜５５０℃の温度で合金化処理を施し
たもの、さらに亜鉛めっき皮膜の上層にＦｅ−Ｚｎ合金
めっきを施したものについて、機械試験および軸引張疲
労試験を行った。なお、溶融亜鉛めっきの付着量は６０
／６０ｇ／ｍ2 とした。また、上層めっき付着量は３ｇ
／ｍ2 とした。さらに、溶融亜鉛めっきを施したものに
ついては、耐パウダリング性を調べるため、ドロービー
ド試験を行った。なお、片面当たりの剥離量５ｇ／ｍ2
以上を不良とした。
１５０〜１２５０℃の温度で加熱した後、熱間圧延して
板厚を４．０ｍｍとし、５００〜６８０℃の温度範囲で
コイルに巻き取った。酸洗後、０．８ｍｍまで冷間圧延
し、６５０〜９００℃の範囲で連続焼鈍を行った後、調
圧を施して製品としたもの、焼鈍後に溶融亜鉛めっきを
施した後に４５０〜５５０℃の温度で合金化処理を施し
たもの、さらに亜鉛めっき皮膜の上層にＦｅ−Ｚｎ合金
めっきを施したものについて、機械試験および軸引張疲
労試験を行った。なお、溶融亜鉛めっきの付着量は６０
／６０ｇ／ｍ2 とした。また、上層めっき付着量は３ｇ
／ｍ2 とした。さらに、溶融亜鉛めっきを施したものに
ついては、耐パウダリング性を調べるため、ドロービー
ド試験を行った。なお、片面当たりの剥離量５ｇ／ｍ2
以上を不良とした。
【００３０】その結果を表５及び表６に示す。本発明鋼
においては、いずれも疲労限が高く、しかも高い平均ｒ
値が得られている。これに比して、比較鋼３１はＢが添
加されていないため疲労限が低く、比較鋼３２はＢが過
剰に添加されているため平均ｒ値が劣化している。ま
た、比較鋼３３及び４１は焼鈍温度が高いため疲労限が
低く、比較鋼４２は焼鈍温度が再結晶温度以下のため平
均ｒ値が低下している。比較鋼３４，３５，３６はそれ
ぞれＣ，Ｓｉ，Ｍｎが多いため平均ｒ値が低下してい
る。また、比較鋼３７ではＰが高いため平均ｒ値がする
ばかりか、めっき密着性も劣化している。さらに、比較
鋼３８はＮｂが高いため平均ｒ値が劣化し、比較鋼３９
はＴｉ，Ｎｂ無添加のため平均ｒ値が低下している。ま
た、さらに、比較鋼４０はＮが多いため平均ｒ値が低下
している。
においては、いずれも疲労限が高く、しかも高い平均ｒ
値が得られている。これに比して、比較鋼３１はＢが添
加されていないため疲労限が低く、比較鋼３２はＢが過
剰に添加されているため平均ｒ値が劣化している。ま
た、比較鋼３３及び４１は焼鈍温度が高いため疲労限が
低く、比較鋼４２は焼鈍温度が再結晶温度以下のため平
均ｒ値が低下している。比較鋼３４，３５，３６はそれ
ぞれＣ，Ｓｉ，Ｍｎが多いため平均ｒ値が低下してい
る。また、比較鋼３７ではＰが高いため平均ｒ値がする
ばかりか、めっき密着性も劣化している。さらに、比較
鋼３８はＮｂが高いため平均ｒ値が劣化し、比較鋼３９
はＴｉ，Ｎｂ無添加のため平均ｒ値が低下している。ま
た、さらに、比較鋼４０はＮが多いため平均ｒ値が低下
している。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、深絞り成形性に優れ、
かつ疲労特性にも優れた冷延鋼板および溶融亜鉛めっき
鋼板の製造が初めて可能となるものであり、その工業的
価値は大きい。
かつ疲労特性にも優れた冷延鋼板および溶融亜鉛めっき
鋼板の製造が初めて可能となるものであり、その工業的
価値は大きい。
【図１】横軸に鋼板の降伏強度をとり、縦軸に鋼板の疲
労限をとって、両者の関係について調べた結果を示すプ
ロット図。
労限をとって、両者の関係について調べた結果を示すプ
ロット図。
【図２】横軸に鋼板の焼鈍温度をとり、縦軸に鋼板の降
伏強度および平均ｒ値をとって、それぞれの関係につい
て調べた結果を示すプロット図。
伏強度および平均ｒ値をとって、それぞれの関係につい
て調べた結果を示すプロット図。
【図３】横軸に鋼板の焼鈍温度を規定する数式に各成分
数値を入れて得られる指数をとり、縦軸に焼鈍温度上限
値をとって、両者の関係について調べた結果を示すプロ
ット図。
数値を入れて得られる指数をとり、縦軸に焼鈍温度上限
値をとって、両者の関係について調べた結果を示すプロ
ット図。
【図４】横軸にＢ添加量をとり、縦軸にそれぞれ降伏強
度および平均ｒ値をとって、これらの関係について調べ
た結果を示すプロット図である。
度および平均ｒ値をとって、これらの関係について調べ
た結果を示すプロット図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 Ｔ 38/14 (72)発明者 吉武 明英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓ
ｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｂ：
０．０００１〜０．００２０％を含有し、さらに０．０
０５〜０．１０％のＴｉと０．００５〜０．０３０％の
Ｎｂの１種又は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物よりなる鋼を熱間圧延し、酸洗後圧下率６０％以上
９０％以下で冷間圧延し、再結晶温度以上でかつ、６
（１０Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋１００Ｐ＋８００Ｂ＋１４）
＋７１０で規定される温度以下で焼鈍することを特徴と
する疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 さらに、溶融亜鉛めっきを施すことを特
徴とする請求項１記載の疲労特性及び深絞り性に優れた
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 さらに、合金化処理を施すことを特徴と
する請求項２記載の疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板
の製造方法。 - 【請求項４】 さらに、亜鉛めっき層の上に、Ｆｅ含有
量が５０％以上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層が形成されて
いることを特徴とする請求項３記載の疲労特性及び深絞
り性に優れた鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23230292A JP2827740B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23230292A JP2827740B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681044A true JPH0681044A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2827740B2 JP2827740B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=16937086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23230292A Expired - Fee Related JP2827740B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2827740B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US6872469B2 (en) * | 2001-02-05 | 2005-03-29 | Jfe Steel Corporation | Alloyed zinc dip galvanized steel sheet |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP23230292A patent/JP2827740B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US5897967A (en) * | 1996-08-01 | 1999-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US6872469B2 (en) * | 2001-02-05 | 2005-03-29 | Jfe Steel Corporation | Alloyed zinc dip galvanized steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2827740B2 (ja) | 1998-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6410163B1 (en) | High strength thin steel sheet, high strength alloyed hot-dip zinc-coated steel sheet, and method for producing them | |
| CN100557056C (zh) | 成形性以及扩孔性优良的热浸镀锌复合高强度钢板的制造方法 | |
| JP3527092B2 (ja) | 加工性の良い高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| EP0572666B1 (en) | Cold-rolled steel sheet and galvanized cold-rolled steel sheet which are excellent in formability and baking hardenability, and production thereof | |
| CN100439544C (zh) | 高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP4320913B2 (ja) | 成形性に優れた高張力溶融亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2800541B2 (ja) | 深絞り用高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06122940A (ja) | 優れた焼付硬化性と常温非時効性を兼備した冷延鋼板と溶融亜鉛メッキ冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2827740B2 (ja) | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP2812770B2 (ja) | 焼付硬化性及び耐パウダリング性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0232326B2 (ja) | Tosoyakitsukekokaseiojusurutosokohannoseizohoho | |
| JP2689684B2 (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3347166B2 (ja) | 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2827739B2 (ja) | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP2848148B2 (ja) | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 | |
| JPH05132740A (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH0832952B2 (ja) | 化成処理性，溶接性，打ち抜き性および摺動性の極めて優れたプレス加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2565054B2 (ja) | 深絞り性とめっき密着性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3294322B2 (ja) | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3291639B2 (ja) | 加工性の均一性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6320888B2 (ja) | ||
| JP3946338B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた塗装用鋼帯の製造方法 | |
| JP3257715B2 (ja) | めっき密着性の優れた高加工用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2984884B2 (ja) | 非時効性深絞り用薄鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070918 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080918 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080918 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090918 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090918 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 12 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100918 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100918 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110918 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |