JPH0681072A - 炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
炭化タングステン基超硬合金Info
- Publication number
- JPH0681072A JPH0681072A JP25719792A JP25719792A JPH0681072A JP H0681072 A JPH0681072 A JP H0681072A JP 25719792 A JP25719792 A JP 25719792A JP 25719792 A JP25719792 A JP 25719792A JP H0681072 A JPH0681072 A JP H0681072A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- based cemented
- particle size
- cemented carbide
- carbide
- particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンドミル、プリント基板の穴明け用ミニチ
ュアドリルなどの素材として用いられる優れた硬度およ
び靭性を有するＷＣ基超硬合金を提供する。 【構成】 ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：４
〜４０重量％を含有し、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＴｉのうちの１種または２種以上：０．１〜５．０
重量％を含有する組成を有し、平均粒度が０．６μｍ以
下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ粒子が分散し
ているＷＣ基超硬合金の素地中に、さらに最大粒径が
３．０μｍ以下であるＶ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉ
のうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物粒子、または
Ｗ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの２種以上
の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子が分散している
組織を有するＷＣ基超硬合金。
ュアドリルなどの素材として用いられる優れた硬度およ
び靭性を有するＷＣ基超硬合金を提供する。 【構成】 ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：４
〜４０重量％を含有し、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＴｉのうちの１種または２種以上：０．１〜５．０
重量％を含有する組成を有し、平均粒度が０．６μｍ以
下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ粒子が分散し
ているＷＣ基超硬合金の素地中に、さらに最大粒径が
３．０μｍ以下であるＶ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉ
のうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物粒子、または
Ｗ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの２種以上
の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子が分散している
組織を有するＷＣ基超硬合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、従来よりも一層優れ
た硬度および靭性を有する炭化タングステン（以下、Ｗ
Ｃと記す）基超硬合金に関するものであり、このＷＣ基
超硬合金は、特にエンドミル、プリント基板の穴明け用
ミニチュアドリルまたはシャープな切刃を有する各種剪
断刃などの素材として用いられるものである。
た硬度および靭性を有する炭化タングステン（以下、Ｗ
Ｃと記す）基超硬合金に関するものであり、このＷＣ基
超硬合金は、特にエンドミル、プリント基板の穴明け用
ミニチュアドリルまたはシャープな切刃を有する各種剪
断刃などの素材として用いられるものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＷＣの平均粒径が０．７μｍ以下
であり、かつＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：
５〜４０重量％、Ｃｒ：０．１〜２．０重量％、Ｖ：：
０．１〜２．０重量％を含有し、残りがＷＣおよび不可
避不純物からなる組成のＷＣ基超硬合金は、特にエンド
ミル、プリント基板の穴明け用ミニチュアドリルまたは
シャープな切刃を有する各種剪断刃などの素材として適
しており、そしてこのＷＣ基超硬合金は、ＷＣ粒を微細
にするほど硬さおよび靭性が向上して耐摩耗性が向上す
ること、上記Ｃｒ、ＴａおよびＶをなどをＣｒ3 Ｃ2 、
ＴａＣおよびＶＣとして添加して焼結中のＷＣ粒子の成
長を抑制しＷＣ粒を微粒のまま保持されること、その中
でもＶＣが最も有効であることなどが知られている。
であり、かつＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：
５〜４０重量％、Ｃｒ：０．１〜２．０重量％、Ｖ：：
０．１〜２．０重量％を含有し、残りがＷＣおよび不可
避不純物からなる組成のＷＣ基超硬合金は、特にエンド
ミル、プリント基板の穴明け用ミニチュアドリルまたは
シャープな切刃を有する各種剪断刃などの素材として適
しており、そしてこのＷＣ基超硬合金は、ＷＣ粒を微細
にするほど硬さおよび靭性が向上して耐摩耗性が向上す
ること、上記Ｃｒ、ＴａおよびＶをなどをＣｒ3 Ｃ2 、
ＴａＣおよびＶＣとして添加して焼結中のＷＣ粒子の成
長を抑制しＷＣ粒を微粒のまま保持されること、その中
でもＶＣが最も有効であることなどが知られている。
【０００３】さらに、Ｃｒ3 Ｃ2 およびＶＣなどのＷＣ
粒成長抑制効果は、添加量を増すほど大きくなるが、過
剰のＣｒ3 Ｃ2 およびＶＣなどの添加は、焼結時のＷＣ
粒成長を抑止する同時に合金素地中に（Ｗ，Ｖ）Ｃ、Ｃ
ｒ7 Ｃ3 、Ｃｒ23Ｃ7 などの第３相である炭化物が析出
し、かかる第３相である炭化物が析出するとＷＣ基超硬
合金の靭性が低下し、この合金を用いて作製したエンド
ミルは耐摩耗性が十分でなく、ミニチュアドリルをプリ
ント基板の穴明けに使用した場合に折損などが発生しや
すくなり、十分な信頼性が得られないことも知られてい
る。したがって、従来のＷＣ基超硬合金では、Ｃｒ3 Ｃ
2 およびＶＣなどを第３相である炭化物が析出せず、結
合相中に全部固溶し得る程度に添加することが必要であ
るとされている（例えば、特開昭６１−１２８４７号公
報参照）。
粒成長抑制効果は、添加量を増すほど大きくなるが、過
剰のＣｒ3 Ｃ2 およびＶＣなどの添加は、焼結時のＷＣ
粒成長を抑止する同時に合金素地中に（Ｗ，Ｖ）Ｃ、Ｃ
ｒ7 Ｃ3 、Ｃｒ23Ｃ7 などの第３相である炭化物が析出
し、かかる第３相である炭化物が析出するとＷＣ基超硬
合金の靭性が低下し、この合金を用いて作製したエンド
ミルは耐摩耗性が十分でなく、ミニチュアドリルをプリ
ント基板の穴明けに使用した場合に折損などが発生しや
すくなり、十分な信頼性が得られないことも知られてい
る。したがって、従来のＷＣ基超硬合金では、Ｃｒ3 Ｃ
2 およびＶＣなどを第３相である炭化物が析出せず、結
合相中に全部固溶し得る程度に添加することが必要であ
るとされている（例えば、特開昭６１−１２８４７号公
報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、生産性
向上のために、プリント基板の穴明け用ミニチュアドリ
ルまたはシャープな切刃を有する各種剪断刃などは従来
よりもいっそう過酷な条件で使用されており、かかる過
酷な条件の切削にも耐えられる素材としてのＷＣ基超硬
合金が求められている。
向上のために、プリント基板の穴明け用ミニチュアドリ
ルまたはシャープな切刃を有する各種剪断刃などは従来
よりもいっそう過酷な条件で使用されており、かかる過
酷な条件の切削にも耐えられる素材としてのＷＣ基超硬
合金が求められている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
かかる要求に応じることのできる従来よりも一層硬さお
よび靭性の優れたＷＣ基超硬合金を得るべく研究を行っ
た結果、ＷＣ基超硬合金素地中に、第３相であるＶ、Ｃ
ｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物もしく
は炭窒化物粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂおよび
Ｔｉのうちの２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶
体粒子を分散させても、それら粒子の最大粒径を３．０
μｍ以下に制御すると、これら炭化物もしくは炭窒化物
などの析出によるＷＣ基超硬合金の靭性低下が防止さ
れ、従来のＷＣ基超硬合金よりも一層硬さおよび靭性が
向上するという知見を得たのである。
かかる要求に応じることのできる従来よりも一層硬さお
よび靭性の優れたＷＣ基超硬合金を得るべく研究を行っ
た結果、ＷＣ基超硬合金素地中に、第３相であるＶ、Ｃ
ｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物もしく
は炭窒化物粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂおよび
Ｔｉのうちの２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶
体粒子を分散させても、それら粒子の最大粒径を３．０
μｍ以下に制御すると、これら炭化物もしくは炭窒化物
などの析出によるＷＣ基超硬合金の靭性低下が防止さ
れ、従来のＷＣ基超硬合金よりも一層硬さおよび靭性が
向上するという知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見にもとずいてなさ
れたものであって、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または
２種：４〜４０重量％を含有し、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔ
ａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種または２種以上：０．
１〜５．０重量％を含有する組成を有し、平均粒度が
０．６μｍ以下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ
粒子が分散しているＷＣ基超硬合金の素地中に、さらに
最大粒径が３．０μｍ以下であるＶ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物粒
子、またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうち
の２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子が分
散している組織を有するＷＣ基超硬合金、に特徴を有す
るものである。
れたものであって、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または
２種：４〜４０重量％を含有し、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔ
ａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種または２種以上：０．
１〜５．０重量％を含有する組成を有し、平均粒度が
０．６μｍ以下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ
粒子が分散しているＷＣ基超硬合金の素地中に、さらに
最大粒径が３．０μｍ以下であるＶ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物粒
子、またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうち
の２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子が分
散している組織を有するＷＣ基超硬合金、に特徴を有す
るものである。
【０００７】この発明のＷＣ基超硬合金を製造するに
は、真空焼結した後、引き続いて１０ｋｇｆ／ｃｍ2 以
上の圧力で加圧焼結する（以下、この焼結法をＳｉｎｔ
ｅｒ／ＨＩＰという）必要があり、かかるＳｉｎｔｅｒ
／ＨＩＰを施すことにより最大粒径が３．０μｍ以下の
Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物
もしくは炭窒化物粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの２種以上の炭化物もしくは炭窒化物
の固溶体粒子を析出させることができる。
は、真空焼結した後、引き続いて１０ｋｇｆ／ｃｍ2 以
上の圧力で加圧焼結する（以下、この焼結法をＳｉｎｔ
ｅｒ／ＨＩＰという）必要があり、かかるＳｉｎｔｅｒ
／ＨＩＰを施すことにより最大粒径が３．０μｍ以下の
Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物
もしくは炭窒化物粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂ
およびＴｉのうちの２種以上の炭化物もしくは炭窒化物
の固溶体粒子を析出させることができる。
【０００８】つぎに、この発明のＷＣ基超硬合金の成分
組成を上記のごとく限定した理由について説明する。 （ａ）ＣｏおよびＮｉ ＣｏおよびＮｉのうち１種または２種は、焼結中に液相
が形成されてＷＣ粒子を結合し、もって合金の緻密化を
達成すると共に合金に靭性を付与する作用を有するが、
その含有量が４重量％未満ではＷＣ基超硬合金の緻密化
が十分になされず、一方、４０重量％を越えて含有する
と結合相形成成分のＣｏおよびＮｉのうち１種または２
種が多くなりすぎて十分な硬さが得られず、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。したがって、その含有量
は、４〜４０重量％に定めた。
組成を上記のごとく限定した理由について説明する。 （ａ）ＣｏおよびＮｉ ＣｏおよびＮｉのうち１種または２種は、焼結中に液相
が形成されてＷＣ粒子を結合し、もって合金の緻密化を
達成すると共に合金に靭性を付与する作用を有するが、
その含有量が４重量％未満ではＷＣ基超硬合金の緻密化
が十分になされず、一方、４０重量％を越えて含有する
と結合相形成成分のＣｏおよびＮｉのうち１種または２
種が多くなりすぎて十分な硬さが得られず、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。したがって、その含有量
は、４〜４０重量％に定めた。
【０００９】（ｂ） Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉ これらの成分は、いずれも結合相に固溶しかつ第３相を
形成して焼結時のＷＣの粒成長を抑制する作用がある
が、その含有量が０．１重量％未満では焼結時のＷＣの
粒成長を抑制する効果が乏しいのと同時に第３相も形成
されず、一方、５．０重量％を越えて含有すると、第３
相が凝集して析出するようになって最大粒径が３μｍを
越えた分散粒子が存在するようになり、靭性の低下をも
たらすので好ましくない。したがって、これらの成分の
含有量は、０．１〜５．０重量％に定めた。
形成して焼結時のＷＣの粒成長を抑制する作用がある
が、その含有量が０．１重量％未満では焼結時のＷＣの
粒成長を抑制する効果が乏しいのと同時に第３相も形成
されず、一方、５．０重量％を越えて含有すると、第３
相が凝集して析出するようになって最大粒径が３μｍを
越えた分散粒子が存在するようになり、靭性の低下をも
たらすので好ましくない。したがって、これらの成分の
含有量は、０．１〜５．０重量％に定めた。
【００１０】なお、この発明のＷＣ基超硬合金の炭素量
は、炭素不足が生じないようにかつ過剰の遊離炭素が生
じたりしないように調整され、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔａ、
ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物
粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうち
の２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子など
の第３相の最大粒径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）に
より同定することができる。
は、炭素不足が生じないようにかつ過剰の遊離炭素が生
じたりしないように調整され、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔａ、
ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物もしくは炭窒化物
粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉのうち
の２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子など
の第３相の最大粒径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）に
より同定することができる。
【００１１】
【実施例】つぎに、この発明のＷＣ基超硬合金を実施例
に基づいて具体的に説明する。 実施例１ 原料粉末として、それぞれ、平均粒径：０．５μｍのＷ
Ｃ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、平均粒径：
２．３μｍのＮｉ粉末、平均粒径：１．５μｍのＶＣ粉
末、平均粒径：１．５μｍのＴａＣ粉末、平均粒径：
２．３μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末、平均粒径：２．５μｍの
Ｃｒ2 Ｎ粉末、平均粒径：１．２μｍのＮｂＮ粉末、平
均粒径：１．２μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［ＮｂＣ／Ｔａ
Ｃ＝１／９重量比］粉末、平均粒径：１．５μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［ＷＣ／ＴｉＣ＝７／３重量比］粉末などを
それぞれ用意し、これら粉末を所定の割合に配合し、ア
セトン中で７２時間ボールミル混合したのち、減圧乾燥
し、混合粉末を得た。
に基づいて具体的に説明する。 実施例１ 原料粉末として、それぞれ、平均粒径：０．５μｍのＷ
Ｃ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、平均粒径：
２．３μｍのＮｉ粉末、平均粒径：１．５μｍのＶＣ粉
末、平均粒径：１．５μｍのＴａＣ粉末、平均粒径：
２．３μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末、平均粒径：２．５μｍの
Ｃｒ2 Ｎ粉末、平均粒径：１．２μｍのＮｂＮ粉末、平
均粒径：１．２μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［ＮｂＣ／Ｔａ
Ｃ＝１／９重量比］粉末、平均粒径：１．５μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［ＷＣ／ＴｉＣ＝７／３重量比］粉末などを
それぞれ用意し、これら粉末を所定の割合に配合し、ア
セトン中で７２時間ボールミル混合したのち、減圧乾燥
し、混合粉末を得た。
【００１２】この混合粉末を２．５ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空雰囲気
中、表１〜表２に示される温度で３０分間、０．０１Ｔ
ｏｒｒ以下の真空雰囲気中で焼結したのち、引き続いて
３０分間、６０ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で加圧焼結するこ
とによりＳｉｎｔｅｒ／ＨＩＰを施し、表１に示される
組成の本発明ＷＣ基超硬合金１〜１０および表２に示さ
れる組成の比較ＷＣ基超硬合金１〜５を製造し、さらに
表２に示される温度で１時間、０．０１Ｔｏｒｒ以下の
真空雰囲気中で焼結することにより表２に示される従来
ＷＣ基超硬合金１〜２を製造した。
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空雰囲気
中、表１〜表２に示される温度で３０分間、０．０１Ｔ
ｏｒｒ以下の真空雰囲気中で焼結したのち、引き続いて
３０分間、６０ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で加圧焼結するこ
とによりＳｉｎｔｅｒ／ＨＩＰを施し、表１に示される
組成の本発明ＷＣ基超硬合金１〜１０および表２に示さ
れる組成の比較ＷＣ基超硬合金１〜５を製造し、さらに
表２に示される温度で１時間、０．０１Ｔｏｒｒ以下の
真空雰囲気中で焼結することにより表２に示される従来
ＷＣ基超硬合金１〜２を製造した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】これら本発明ＷＣ基超硬合金１〜１０、比
較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ基超硬合金１〜
２をダイヤモンド砥石で研削し、４ｍｍ×８ｍｍ×２４
ｍｍの寸法を有するＪＩＳ抗折力試験片を作製し、これ
ら試験片について、スパン間隔：２０ｍｍによる３点曲
げ抗折力を測定し、さらにロックウエルＡスケール（Ｈ
ＲＡ）硬さを測定し、さらに、上記本発明ＷＣ基超硬合
金１〜１０、比較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ
基超硬合金１〜２の素地中のＷＣ粒子の平均粒径および
最大粒径、並びに第３相粒子の最大粒径を走査型電子顕
微鏡（ＳＥＭ）で観察測定し、それらの測定結果を表３
および表４に示した。
較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ基超硬合金１〜
２をダイヤモンド砥石で研削し、４ｍｍ×８ｍｍ×２４
ｍｍの寸法を有するＪＩＳ抗折力試験片を作製し、これ
ら試験片について、スパン間隔：２０ｍｍによる３点曲
げ抗折力を測定し、さらにロックウエルＡスケール（Ｈ
ＲＡ）硬さを測定し、さらに、上記本発明ＷＣ基超硬合
金１〜１０、比較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ
基超硬合金１〜２の素地中のＷＣ粒子の平均粒径および
最大粒径、並びに第３相粒子の最大粒径を走査型電子顕
微鏡（ＳＥＭ）で観察測定し、それらの測定結果を表３
および表４に示した。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】表１〜表４に示された結果から、ＷＣの平
均粒径が０．６μｍ以下でかつ最大粒径が３μｍ以下で
あり、さらに第３相の最大粒径が３μｍ以下である本発
明ＷＣ基超硬合金１〜１０は、抗折力（靭性）が共に高
い値を示すに対し、この発明の条件を満たしていない比
較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ基超硬合金１〜
２は抗折力（靭性）が低く、さらに本発明ＷＣ基超硬合
金２と比較ＷＣ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬
合金１〜２を比較すると、共にＣｏ含有量が１２％であ
るが、本発明ＷＣ基超硬合金２の方が硬さ（耐摩耗性）
が高いことが分かる。
均粒径が０．６μｍ以下でかつ最大粒径が３μｍ以下で
あり、さらに第３相の最大粒径が３μｍ以下である本発
明ＷＣ基超硬合金１〜１０は、抗折力（靭性）が共に高
い値を示すに対し、この発明の条件を満たしていない比
較ＷＣ基超硬合金１〜５および従来ＷＣ基超硬合金１〜
２は抗折力（靭性）が低く、さらに本発明ＷＣ基超硬合
金２と比較ＷＣ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬
合金１〜２を比較すると、共にＣｏ含有量が１２％であ
るが、本発明ＷＣ基超硬合金２の方が硬さ（耐摩耗性）
が高いことが分かる。
【００１９】実施例２ 実施例１で製造した本発明ＷＣ基超硬合金２、比較ＷＣ
基超硬合金３および従来ＷＣ基超硬合金１から、直径：
６ｍｍの２枚刃エンドミルを切り出し、本発明エンドミ
ル、比較エンドミルおよび従来エンドミルを作製し、こ
れらエンドミルを用い、 被削材：ＳＫＤ１１（ＨＲＣ２５） 切削速度：２５ｍ／ｍｉｎ 切り込み深さ：１０ｍｍ、 の条件で鋼の湿式切削試験を実施し、逃げ面摩耗幅：
０．３ｍｍを寿命基準として寿命に至るまでの切削長を
求め、比較エンドミルの切削長に対する本発明エンドミ
ルおよび従来エンドミルの切削長の比率を算出し、切削
性能を評価した。これらの評価結果を表５に示す。
基超硬合金３および従来ＷＣ基超硬合金１から、直径：
６ｍｍの２枚刃エンドミルを切り出し、本発明エンドミ
ル、比較エンドミルおよび従来エンドミルを作製し、こ
れらエンドミルを用い、 被削材：ＳＫＤ１１（ＨＲＣ２５） 切削速度：２５ｍ／ｍｉｎ 切り込み深さ：１０ｍｍ、 の条件で鋼の湿式切削試験を実施し、逃げ面摩耗幅：
０．３ｍｍを寿命基準として寿命に至るまでの切削長を
求め、比較エンドミルの切削長に対する本発明エンドミ
ルおよび従来エンドミルの切削長の比率を算出し、切削
性能を評価した。これらの評価結果を表５に示す。
【００２０】
【表５】 表５に示される結果から、本発明ＷＣ基超硬合金２で作
製した本発明エンドミルは、比較ＷＣ基超硬合金２で作
製した比較エンドミルおよび従来ＷＣ基超硬合金１で作
製した従来エンドミルに比較して優れた切削性能を示す
ことがわかる。
製した本発明エンドミルは、比較ＷＣ基超硬合金２で作
製した比較エンドミルおよび従来ＷＣ基超硬合金１で作
製した従来エンドミルに比較して優れた切削性能を示す
ことがわかる。
【００２１】
【発明の効果】この発明のＷＣ基超硬合金を素材とする
と、従来よりも優れた切削性能を有する切削工具を製造
することができ、産業の発展に大いに貢献し得るもので
ある。
と、従来よりも優れた切削性能を有する切削工具を製造
することができ、産業の発展に大いに貢献し得るもので
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２
種：４〜４０重量％を含有し、さらにＶ、Ｃｒ、Ｔａ、
ＮｂおよびＴｉのうちの１種または２種以上：０．１〜
５．０重量％を含有する組成を有し、平均粒度が０．６
μｍ以下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下の炭化タング
ステン粒子が分散している炭化タングステン基超硬合金
の素地中に、 さらに最大粒径が３．０μｍ以下であるＶ、Ｃｒ、Ｔ
ａ、ＮｂおよびＴｉのうちの１種の炭化物もしくは炭窒
化物粒子またはＷ、Ｖ、Ｃｒ、Ｔａ、ＮｂおよびＴｉの
うちの２種以上の炭化物もしくは炭窒化物の固溶体粒子
が分散している組織を有することを特徴とする炭化タン
グステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25719792A JPH0681072A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25719792A JPH0681072A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681072A true JPH0681072A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=17303032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25719792A Pending JPH0681072A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0681072A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004190118A (ja) * | 2002-12-13 | 2004-07-08 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004256861A (ja) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004256862A (ja) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004306216A (ja) * | 2003-04-09 | 2004-11-04 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 被覆超硬エンドミル |
| KR20060122787A (ko) * | 2005-05-27 | 2006-11-30 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 성능이 개선된 냉간성형 작업용 공구 |
| JP2007162067A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 微小工具用微粒超硬合金とその製造方法 |
| JP2015164752A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-17 | 三菱マテリアル株式会社 | ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具 |
| CN109321802A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-02-12 | 湖南工业大学 | 一种耐高温高耐磨性硬质合金及其制备方法 |
-
1992
- 1992-09-01 JP JP25719792A patent/JPH0681072A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004190118A (ja) * | 2002-12-13 | 2004-07-08 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004256861A (ja) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004256862A (ja) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Kyocera Corp | 超硬合金とその製造方法、並びにそれを用いた切削工具 |
| JP2004306216A (ja) * | 2003-04-09 | 2004-11-04 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 被覆超硬エンドミル |
| KR20060122787A (ko) * | 2005-05-27 | 2006-11-30 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 성능이 개선된 냉간성형 작업용 공구 |
| JP2007162067A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 微小工具用微粒超硬合金とその製造方法 |
| JP2015164752A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-17 | 三菱マテリアル株式会社 | ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具 |
| CN109321802A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-02-12 | 湖南工业大学 | 一种耐高温高耐磨性硬质合金及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0374358B1 (en) | High strength nitrogen-containing cermet and process for preparation thereof | |
| US7070643B2 (en) | Compositionally graded sintered alloy and method of producing the same | |
| JP2622131B2 (ja) | 切削工具用の合金 | |
| JPS6256224B2 (ja) | ||
| JP2004076049A (ja) | 超微粒超硬合金 | |
| JPH06212341A (ja) | 超硬合金及びその製造方法 | |
| JPS6256943B2 (ja) | ||
| JP2006111947A (ja) | 超微粒子サーメット | |
| JPS6256944B2 (ja) | ||
| JP3318887B2 (ja) | 微粒超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH0346538B2 (ja) | ||
| JP3605740B2 (ja) | エンドミル用超硬合金 | |
| JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3010859B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3292949B2 (ja) | 微粒超硬合金及びその製造方法 | |
| JP2663474B2 (ja) | Ｔｉ合金切削用超硬合金製正方形切削チップ | |
| JP4313567B2 (ja) | 切削工具およびその製造方法 | |
| JP3063310B2 (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金の製造法 | |
| JP2657602B2 (ja) | 超硬合金及びその製造方法 | |
| JP4154643B2 (ja) | 高速切削加工で外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する超硬合金製スクエアエンドミル | |
| JPH0466640A (ja) | 高硬度炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3954857B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2004232042A (ja) | 硬質合金 | |
| JP2830054B2 (ja) | エンドミル用超硬合金 | |
| JPH09302437A (ja) | 微粒超硬合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020205 |