JPH0681880A - ショックアブソーバの減衰力切替機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 簡易な構成でありながら、切替可能な減衰力
の幅も大きく設定可能であり、熱膨張差による減衰力変
化を抑制可能なショックアブソーバの減衰力切替機構を
提供すること。 【構成】 積層型圧電体２７を伸張させると、第１ピス
トン３０を介して、第２ピストン４０は積層型圧電体２
７の変位分だけ軸線方向に押し下げられる。そのため、
たわみ板４５は、初期たわみ状態よりさらに内方にたわ
み、油通路の流路面積を減少させる。この場合のたわみ
量は、積層型圧電体２７の変位に対して１０〜２５倍程
度に拡大されたものとなる。そして、積層型圧電体２７
の線膨張係数と、ハウジング１７等の線膨張係数とが異
なり、作動油の温度上昇等の影響で、両者の間の熱膨張
度合に差が生じたとしても、第１ピストン３０の線熱膨
張係数は大きいため、その熱膨張度合も大きく、両者間
の熱膨張差を吸収する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、圧電体の変位を変位拡
大機構を用いて拡大し、その拡大した変位により油通路
の流路面積を変化させて減衰力の切替を行なうショック
アブソーバの減衰力切替機構に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、車両等に搭載され、車両の走
行状態や姿勢変化に応じて減衰力を切替可能なショック
アブソーバの減衰力切替機構として、シリンダと摺動自
在に嵌合するピストンにより区画された上下２つの油室
を連通する油通路に介装された減衰力切替用バルブを移
動させることにより、油通路の流路面積を変化させて減
衰力の切替を行なうものが知られている。

【０００３】そして、この減衰力切替バルブを移動させ
る機構として、ピエゾ素子等の圧電体をアクチュエータ
に用いたものが知られている。圧電体は、印加された電
圧に対して極めて応答性よく伸縮を起こすため駆動源と
しては好適であるが、変位が極めて微小である。例え
ば、１００枚程度の円盤状圧電体を積層して構成した積
層型圧電体でも変位が数１０ミクロン程度であるため、
実用段階では変位を拡大して利用されている。

【０００４】この積層型圧電体の微小変位を拡大するた
めの機構として従来用いられていたのが、いわゆるパス
カルの原理を用いた拡大機構である。これは、積層型圧
電体の伸縮により駆動される大断面積のピストンの変位
を、作動油を介して小断面積のピストンに伝達し、その
断面積比に相当する変位に拡大するというものである
（例えば、特開平１−３１２２８３号の「圧電体アクチ
ュエータを備えた油圧切換弁」等参照）。これにより、
数１０ミクロンの積層型圧電体の変位が、１ミリ程度の
変位として小断面積のピストンより得られる。この小断
面積ピストンにより減衰力切替バルブを移動させ、上下
油室を連通させたり非連通とさせたりすることにより減
衰力の切替を行っていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た積層型圧電体と変位拡大機構とを組み合わせた従来例
では、減衰力切替機構に加えて、パスカルの原理を用い
た変位拡大機構を備えており、それらはどちらも精密構
造を有する。その従来の変位拡大機構においては油もれ
を極力少なくしたシリンダとピストンを用いるが、それ
でもシリンダ内の作動油が漏れ出すと、元々１ミリ程度
の変位しかない小断面積ピストンのストロークが減少し
てしまい、正常な切替動作ができなくなってしまう。

【０００６】そのため、シリンダ内からの作動油の流出
を補償するためのチェック弁機構を設け、シリンダ内の
作動油が不足したときにはチェック弁を介してシリンダ
内に給油する必要があり、その結果、構造が複雑になっ
てコストアップにもつながっていた。

【０００７】さらに、変位の拡大率は大断面積のピスト
ンと小断面積のピストンとの断面積比で決まるため、例
えば３０倍の拡大率を得るためには断面積比も３０倍に
する必要がある。従って、必ず小断面積ピストンと、そ
のの３０倍の断面積を持つ大断面積ピストンが必要とな
り、また小断面積のピストンの大きさも極端には小さく
できないため、必然的に拡大機構の所要スペースも大き
くなってしまう。

【０００８】また、通常、積層型圧電体の線膨張係数
と、積層型圧電体の外周に配置される部材、特にハウジ
ングの線膨張係数とは異なることが多く、作動油の温度
上昇等の影響で、両者の間の熱膨張度合に差が生じ、拡
大率変化＝減衰力変化を引き起こすという問題もある。

【０００９】そこで本発明は、簡易な構成で所要スペー
スも相対的に小さくすることが可能であり、切替可能な
減衰力の幅も大きく設定可能であると共に、熱膨張差に
よる減衰力変化を抑制可能なショックアブソーバの減衰
力切替機構を提供することを課題とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明のショックアブソーバの減衰力切替機構は、シ
リンダと摺動自在に嵌合するピストンにより区画された
２つの油室を連通する油通路を備え、該油通路の流路面
積を変化させることによって減衰力を切り替え可能なシ
ョックアブソーバの減衰力切替機構であって、印加され
た電圧に応じて伸縮する圧電体により駆動され、シリン
ダ軸方向に摺動可能な摺動部材と、平板状に形成され上
記摺動部材の摺動方向と略平行にされており、その一端
は位置が固定され他端は上記摺動部材に当接し、かつ、
上記圧電体への非印加状態時において、上記油通路の流
路面積を減少させる側へ初期たわみが生じるように配置
された、弾性を有する切替用たわみ板と、を有し、さら
に、上記圧電体と上記摺動部材との間に、上記圧電体の
変位を上記摺動部材へ伝達すると共に、上記圧電体及び
その外周に配置された部材よりも大きな線熱膨張係数を
持ち、両者間の熱膨張差を吸収する変位伝達部材を備え
たことを特徴とする。

【００１１】

【作用】本発明のショックアブソーバの減衰力切替機構
によれば、電圧を印加して圧電体を伸張させると、変位
伝達部材を介して圧電体の変位が摺動部材へ伝達され、
摺動部材がシリンダ軸方向に摺動する。そして、その摺
動部材に押圧された切替用たわみ板は、摺動部材に当接
している側の端が他端に近づく。このように両端間の距
離が短くなることによって、切替用たわみ板は、初期た
わみが生じていた側にさらにたわみ、油通路の流路面積
を減少させる。このように、流路面積が減少することに
よって減衰力を高めることができる。

【００１２】そして、圧電体の線膨張係数と、圧電体の
外周に配置される部材の線膨張係数とが異なり、作動油
の温度上昇等の影響で、両者の間の熱膨張度合に差が生
じたとしても、変位伝達部材は、圧電体及び外周部材よ
りも大きな線熱膨張係数を持ち、熱膨張度合も大きいの
で、両者間の熱膨張差を吸収する。従って、拡大率変化
＝減衰力変化を抑制することができる。

【００１３】なお、電圧の印加をやめると圧電体は元の
状態に復帰し、それに伴い、切替用たわみ板は、自身の
弾性復元力によって元の初期たわみ状態に復帰する。こ
こで、切替用たわみ板の両端の距離が短くなった変位
と、切替用たわみ板のたわみ量との関係、すなわち変位
拡大率に関して説明する。まず、たわみ板を円弧の一部
と仮想し、その変位拡大率ｋ１を図７（Ａ）を参照して
説明する。初期たわみ状態（図中記号ａで示す。）での
曲率半径をＲ、円弧の両端間の直線距離が変位△ｘだけ
短くなった後（図中記号ｂで示す。）の曲率半径をｒと
し、円弧の中心部の変位分をｋ１・△ｘとすると、図７
（Ａ）に示す幾何学的関係より、変位拡大率ｋ１は、次
式のように示される。

【００１４】

【数１】

【００１５】そして、変位△ｘ＝０．０２５ｍｍとした
場合の、曲率半径Ｒ及び図７（Ａ）中の角度θと変位拡
大率ｋ１との関係を示すグラフを図７（Ｂ）に示す。こ
のグラフからも判るように、円弧と見なした場合には、
２０倍程度までの拡大率が得られる。

【００１６】次に、たわみ板の中央付近のたわみ度合が
他の部分より大きい場合のように、三角形で近似可能な
場合の変位拡大率ｋ２を図８（Ａ）を参照して説明す
る。初期たわみ状態（図中記号ｃで示す。）から、両端
間の直線距離が変位△ｘだけ短くなった後（図中記号ｄ
で示す。）の中心部の変位分をｋ２・△ｘとすると、図
８（Ａ）に示す幾何学的関係より、変位拡大率ｋ２は、
次式のように示される。

【００１７】

【数２】

【００１８】そして、△ｘ＝０．０２５ｍｍ、Ｌ＝２０
ｍｍとした場合の、図８（Ａ）中の角度θと変位拡大率
ｋ２との関係を示すグラフを図８（Ｂ）に示す。このグ
ラフからも判るように、三角形と見なした場合には、２
５倍程度までの拡大率が得られる。

【００１９】このように、圧電体の微小変位を切替用た
わみ板により拡大し、その切替用たわみ板により流路面
積の変更を行なうため、簡易な構成で所要スペースも相
対的に小さくすることが可能でありながら、十分な変位
拡大率も得られ、切替可能な減衰力の幅も大きく設定可
能であり、さらに、変位伝達部材によって、熱膨張差に
よる減衰力変化を抑制可能である。

【００２０】

【実施例】以下本発明の実施例について説明する。本実
施例では、車輪と車体との間にコイルスプリングと共に
併設される減衰力可変型のショックアブソーバに利用し
た例を示す。図１は本実施例のショックアブソーバの減
衰力切替機構の細部を示す断面図、図２はショックアブ
ソーバの一部破断断面図である。

【００２１】ショックアブソーバＳＡは、図２に示すよ
うに、シリンダ３側の下端にて車軸側部材５に固定さ
れ、一方、ロッド７側の上端にてベアリング９及び防振
ゴム１１を介して車体側部材１３に固定されている。シ
リンダ３内には、ロッド７が嵌挿されており、このロッ
ド７の下端には、中空の内部シリンダ１５が連設されて
いる。そして、この内部シリンダ１５には略円筒形のハ
ウジング１７が螺合され、ハウジング１７の下端には、
シリンダ３内をその内周面に沿って摺動自在なメインピ
ストン２０が螺合されている。

【００２２】メインピストン２０の外周はＯリング１９
によってシールされており、このメインピストン２０に
よって、シリンダ３内は、上方の油室２１と下方の油室
２３とに区画され、シリンダ３内に充填されている作動
油が上下２つの油室２１，２３に分離される。

【００２３】従って、メインピストン２０がシリンダ３
内部を図中矢印Ａ，Ｂで示す軸方向に摺動する場合に
は、上油室２１及び下油室２３内部の作動油がこのオリ
フィス２０ａを通って相互に流動することとなり、この
オリフィスの流路断面積によって、制御していない時の
ショックアブソーバＳＡの減衰力が決定される。尚、こ
のオリフィス２０ａを通ってのみ作動油が流動するとき
の減衰特性は、流路断面積が比較的小さくその流量も少
ないために、減衰力大（ハード）の特性となる。

【００２４】一方、内部シリンダ１５とハウジング１７
とで形成された中空部には、その上端から、ショックア
ブソーバＳＡに作用する力の大きさを検出するピエゾ荷
重センサ２５、ピエゾ荷重センサ２５の下端に当接する
積層型圧電体２７、そして積層型圧電体２７の下端に当
接する変位伝達部材としての第１ピストン３０が順番に
内蔵されている。

【００２５】また、ハウジング１７の中央部には、第１
ピストン３０の摺動突起３０ａが摺動可能な摺動孔２４
を有する仕切り部２６が設けられている。第１ピストン
３０は、仕切り部２６との間にプリセットスプリング３
５を挟み、かつ摺動突起３０ａを摺動孔２４に挿通した
状態で配置されている。プリセットスプリング３５は押
しつぶされた状態で設置され、第１ピストン３０を介し
て積層型圧電体２７に押圧力を加えている円板状のスプ
リングである。

【００２６】なお、第１ピストン３０の摺動突起３０ａ
とハウジング１７の仕切り部２６との間には、Ｏリング
３７が設けられており、作動油が、積層型圧電体２７の
方に浸入しない構造となっている。仕切り部２６を挟ん
で積層型圧電体２７を反対側には、本発明における摺動
部材としての第２ピストン４０、ベース４３、エンドロ
ッド４８、切替用たわみ板（以下単にたわみ板と言
う。）４５等が収納されている。第２ピストン４０は、
円盤形状にされており、ハウジング１７の内周に沿って
軸線方向に摺動可能にされている。

【００２７】たわみ板４５は長方形の板状で、たとえ
ば、ばね用鋼板で製作されている。本実施例では、たわ
み板４５を２枚使用しているが、１枚や３枚以上でも本
構造は同様に成立する。このたわみ板４５は、第２ピス
トン４０とベース４３の下部に設けられたつば部４４と
の間に、予めその中央部分を内方に少したわまされた状
態で挟み込まれている。

【００２８】つば部４４に、たわみ板４５の端部の位置
決めをするための係合溝４４ａが設けられている。本実
施例では、図４（Ａ）に示すように、たわみ板４５の端
面と係合溝４４ａの底部が曲面状に形成されており、た
わみ板４５の端面を支点としてたわみ板４５自身が揺動
し易くされている。一方、図４（Ｂ）に示すように、第
２ピストン４０にも同様の係合溝４０ａが設けられてお
り、その係合溝４０ａ及び係合するたわみ板４５の端面
も曲面状にされている。

【００２９】ここで、たわみ板４５に初期たわみを与え
る方法を説明する。本実施例では、エンドロッド４８の
外周にねじが形成されており、ハウジング１７の下端よ
りエンドロッド４８をねじ込んでいくことができる。そ
して、ベース４３は、エンドロッド４８上に載置されて
いるだけなので、エンドロッド４８をねじ込んでいく
と、第２ピストン４０とベース４３のつば部４４との距
離が短くなるので、たわみ板４５をたわませることがで
きるのである。また、たわみ板４５のたわみ量が所望の
状態となったところでエンドロッド４８の位置を固定す
るために、ロックナット４７が設けられている。

【００３０】ベース４３は、図１のＣ−Ｃ断面図である
図３にも示すように、たわみ板４５を配置する部分が平
面状に形成されており、たわみ板４５の中央付近と対向
する位置に開口する横穴５１が設けられている。そし
て、この横穴５１に連通し、軸線方向に延びてベース４
３の下端に開口する縦穴５３が設けられている。本実施
例では、２枚のたわみ板４５がベース４３を挟んで対向
するように配置されており、両方の横穴５１同士が連通
している。

【００３１】また、エンドロッド４８にも、軸線方向に
貫通孔４６が形成されており、ハウジング１７にエンド
ロッド４８をねじ込んだ際、上記ベース４３の縦穴５３
とエンドロッド４８の貫通孔４６とが連通するように位
置する。また、作動油がベース４３の縦穴５３よりエン
ドロッド４８の貫通孔４６を通って流れていく際、漏れ
出さないよう、ベース４３とエンドロッド４８との間に
は、Ｏリング４９が設けられている。

【００３２】一方、ベース４３の上端部には、エンドロ
ッド４８をねじ込む際、たわみ板４５が捻れないで第２
ピストン４０と一緒に回転するように、四角断面の位置
決め用突起５５が設けられている。そして、第２ピスト
ン４０には、その位置決め用突起５５が係合する四角穴
４１が設けられている。

【００３３】さらに、第２ピストン４０が移動する際じ
ゃまにならないように、位置決め用突起５５と四角穴４
１の底との間には、少し隙間が設けられている。但し、
エンドロッドをねじ込むとき、たわみ板がねじれないよ
うに治具等を工夫して組み付ければ、この位置決め用突
起５５は無くても構わない。

【００３４】上述した構成において、第１ピストン３０
は、アルミニウム等、線膨張係数の大きな材料で製作さ
れている。本実施例ではアルミニウムを用いており、そ
の線膨張係数は約２３×１０^-6／Ｋである。一方、ハウ
ジング１７等、第１ピストン以外の部材は強度等を考慮
して、鉄鋼材で製作されている。そのため、線熱膨張係
数は約１０．７×１０^-6／Ｋ（中炭素鋼）となる。な
お、積層型圧電体２７の線熱膨張係数は、約４×１０^-6
／Ｋである。

【００３５】本ショックアブソーバＳＡは、車両のいず
れか一車輪が、例えば凹部を通過しようとする時、その
衝撃を減衰力センサ２５にて感知し、車両が凹部を通過
しようとしていることを図示しないＥＣＵに知らせ、積
層型圧電体２７に電圧を印加する周知のシステムとなっ
ている。従って、本ショックアブソーバＳＡは、車輪が
凹部または凸部を通過する時には、即時、積層型圧電体
２７に電圧が印加されるものとする。

【００３６】次に、上記構成のショックアブソーバＳＡ
の作動について説明する。最初に、作動油の流れについ
て簡単に説明しておく。今、車輪が凹部を通過しようと
しているものとする。車輪が凹部を通過する時は、図１
に示すシリンダ３の位置がメインピストン２０の位置に
対し、相対的に図中Ｂ方向へ急激に下がる。即ち、メイ
ンピストン２０によって上油室２１と下油室２３とに分
けられているシリンダ３内の作動油は、その上油室２１
の体積が小さくなるため、その急激な体積変化について
いけず、上油室２１の圧力が下油室２３のそれに比べ上
昇する。

【００３７】このとき、ハウジング１７に設けられた連
通孔６０を通ってハウジング１７内部に流れ込んできた
上油室２１の高圧作動油は、たわみ板４５とベース４３
との間を通って横穴５１に流れ込む。そして、作動油は
縦穴５３、エンドロッド４８の貫通孔４６を順次通っ
て、下油室２３へ流れ込む。このように高圧となった上
油室２１の作動油が徐々に下油室２３に流れ込むことに
より、上油室２１の圧力は徐々に下がっていく。

【００３８】逆に、車輪が凸部を通過する時は、図１に
示すシリンダ３の位置がメインピストン２０の位置に対
し、急激に相対的に図中Ａ方向へ上がる。即ち、メイン
ピストン２０によって上油室２１と下油室２３とに分け
られているシリンダ３内の作動油は、その下油室２３の
体積が小さくなるため、その急激な体積変化についてい
けず、下油室２３の圧力が上油室２１のそれに比べ上昇
し、上述の作動油の流れとは逆に流れる。

【００３９】次に、上述したように作動油が流れる際
の、減衰力の切替について説明する。車輪の凹部通過に
伴い、積層型圧電体２７には電圧が印加されて、伸張す
る側に変位を発生する。そして、プリセットスプリング
３５に逆らって第１ピストン３０を押し下げる。通常、
第２ピストン４０は、たわみ板４５のたわみ力によって
第１ピストン３０に押し付けられているので、第１ピス
トン３０の動きと同調して、積層型圧電体２７の変位分
だけ軸線方向に押し下げられる。

【００４０】そのため、第２ピストン４０と、ベース４
３のつば部４４との間の距離が短くなり、たわみ板４５
は、初期たわみ状態よりさらに内方にたわむ。この場合
のたわみ量は、積層型圧電体２７の変位に対して１０〜
２５倍程度に拡大されたものとなる。この変位拡大に関
する原理については、上記「作用」の欄でも説明したの
で、詳しい説明は省略する。

【００４１】ショックアブソーバＳＡの作動に戻り、た
わみ板４５が初期たわみ状態よりさらに内方にたわむこ
とによって、たわみ板４５と、ベース４３に設けられて
いる横穴５１との距離が短くなる。まず、本実施例にお
ける、たわみ板４５とベース４３との間の流路面積Ｓ
は、次式に示すようになる。

【００４２】Ｓ≒２πｒ・ｄ 但し、 Ｓ：流路面積 ｒ：横穴の半径 ｄ：たわみ板の頂点とベースとの距離 なお、理解を容易にするために、上式で用いた記号に対
応する部分を図５に示す。

【００４３】そのため、たわみ板４５がたわむことによ
って、流路面積Ｓは次式に示される面積変化量△Ｓだけ
減少する。 △Ｓ≒２πｒ・ｋ・△ｘ・ｎ 但し、 △Ｓ：流路面積の変化量 ｋ：変位拡大率 △ｘ：積層型圧電体の変位 ｎ：たわみ板の枚数 そして、流路面積が減少した分だけ、ショックアブソー
バＳＡの減衰力を高めることができる。また、上式から
も明らかなように、たわみ板４５の枚数を増やせば、流
路面積の変化量△Ｓを大きく取ることができる。一方、
電圧の印加をやめると積層型圧電体２７は元の状態に復
帰し、それに伴い、たわみ板４５は、自身の弾性復元力
によって元の初期たわみ状態に復帰し、減衰力も元の状
態に復帰する。

【００４４】ここで、上述したように、積層型圧電体２
７及びハウジング１７の線熱膨張係数は、それぞれ約４
×１０^-6／Ｋ、約１０．７×１０^-6／Ｋであるため、例
えば１００Ｋの温度上昇で、積層型圧電体２７とハウジ
ング１７の熱膨張差は約３５μｍとなる。しかし、本実
施例においては、第１ピストン３０の線熱膨張係数は約
２３×１０^-6／Ｋと大きいため、その熱膨張度合も大き
く、両者間の熱膨張差を吸収する。従って、減衰力変化
を抑制することができる。

【００４５】以下に、実験結果を示す。図６は、積層型
圧電体２７への印加電圧と減衰力との関係を示すグラフ
であり、減衰力の温度変化が抑制される、第１ピストン
３０の長さの最適値を調べたものである。ここでは、３
０℃のときの減衰力の切り替わり方を目標として、１２
０℃（及びそれ以下）のときにも同じように切り替える
ことができるようにするには、第１ピストン３０の長さ
がどの程度であれば良いかを検討する。第１ピストン３
０の長さを１３ｍｍ，１５ｍｍ，１８ｍｍと変え、油温
１２０℃での、印加電圧と減衰力との関係を調べた。

【００４６】図６からも判るように、第１ピストン３０
の長さが１５ｍｍのときには、油温が３０℃でも１２０
℃でも、同じ様な減衰力の切り替わり方をしている。な
お、本実験における積層型圧電体２７の長さは約５０ｍ
ｍである。この積層型圧電体２７の長さや、ハウジング
の材質の違いにより線膨張係数が変われば、第１ピスト
ン３０の最適長さも変わる。それぞれの場合に応じて、
減衰力の温度変化が抑制される、第１ピストン３０の長
さの最適値が決定される。

【００４７】上述したように、積層型圧電体２７の微小
変位をたわみ板４５により拡大し、そのたわみ板４５に
より流路面積の変更を行なうため、簡易な構成で所要ス
ペースも相対的に小さくすることが可能でありながら、
切替可能な減衰力の幅も大きく設定可能である。

【００４８】また、積層型圧電体２７の線膨張係数と、
その外周に配置されるハウジング１７等の線膨張係数と
が異なり、作動油の温度上昇等の影響で、両者の間の熱
膨張度合に差が生じたとしても、変位伝達部材である第
１ピストン３０は、積層型圧電体２７及びハウジング１
７よりも大きな線熱膨張係数を持ち、熱膨張度合も大き
いので、両者間の熱膨張差を吸収する。従って、熱膨張
差による拡大率変化＝減衰力変化を抑制することができ
る。

【００４９】以上本発明はこの様な実施例に何等限定さ
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲にお
いて種々なる態様で実施し得る。例えば、上記実施例で
は、第１ピストンの材質としてアルミニウムを用いた
が、ハウジング１７等に用いている鉄鋼材よりも線膨張
係数が大きいものであれば理論的には同様の効果が得ら
れる。但し、その場合、線膨張係数が鉄鋼材とあまり差
のないものであれば、第１ピストン３０の長さを相当長
くする必要が生じてくるので、実用上は、アルミニウム
程度の線膨張係数を持つものが適当である。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のショック
アブソーバの減衰力切替機構によれば、圧電体の微小変
位を切替用たわみ板により拡大し、その切替用たわみ板
により流路面積の変更を行なうため、簡易な構成で所要
スペースも相対的に小さくすることが可能でありなが
ら、十分な変位拡大率も得られ切替可能な減衰力の幅も
大きく設定可能であり、さらに、変位伝達部材によっ
て、熱膨張差による減衰力変化を抑制可能であるという
効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例のショックアブソーバの減
衰力切替機構の細部を示す断面図である。

【図２】 ショックアブソーバの一部破断断面図であ
る。

【図３】 図１のＣ−Ｃ断面図である。

【図４】 （Ａ）はベースつば部とたわみ板との係合状
態を示す断面図、（Ｂ）は第２ピストンとたわみ板との
係合状態を示す断面図である。

【図５】 流路面積Ｓを示すための説明図である。

【図６】 積層型圧電体への印加電圧と減衰力との関係
を示すグラフである。

【図７】 （Ａ）はたわみ板を円弧で近似した場合の幾
何学的関係を示す説明図、（Ｂ）は曲率半径Ｒ及び角度
θと変位拡大率ｋ１との関係を示すグラフである。

【図８】 （Ａ）はたわみ板を三角形で近似した場合の
幾何学的関係を示す説明図、（Ｂ）は角度θと変位拡大
率ｋ２との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

３…シリンダ、 １７…ハウジング、 ２０…
メインピストン、２１…上油室、 ２３…下油
室、 ２７…積層型圧電体、３０…第１ピスト
ン、 ３０ａ…摺動突起、 ４０…第２ピストン、
４３…ベース、 ４４…つば部、 ４５
…たわみ板、５１…横穴、 ５３…縦穴

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 哲史 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 森脇 淳二 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダと摺動自在に嵌合するピストン
   により区画された２つの油室を連通する油通路を備え、
   該油通路の流路面積を変化させることによって減衰力を
   切り替え可能なショックアブソーバの減衰力切替機構で
   あって、 印加された電圧に応じて伸縮する圧電体により駆動さ
   れ、シリンダ軸方向に摺動可能な摺動部材と、 平板状に形成され上記摺動部材の摺動方向と略平行にさ
   れており、その一端は位置が固定され他端は上記摺動部
   材に当接し、かつ、上記圧電体への非印加状態時におい
   て、上記油通路の流路面積を減少させる側へ初期たわみ
   が生じるように配置された、弾性を有する切替用たわみ
   板と、 を有し、さらに、上記圧電体と上記摺動部材との間に、
   上記圧電体の変位を上記摺動部材へ伝達すると共に、上
   記圧電体及びその外周に配置された部材よりも大きな線
   熱膨張係数を持ち、両者間の熱膨張差を吸収する変位伝
   達部材を備えたことを特徴とするショックアブソーバの
   減衰力切替機構。