JPH0681885A - 周波数感応式ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ショックアブソーバに於て、低周波の振動入
力に対しては高い減衰力を、高周波の振動入力に対して
は低い減衰力を遅滞なく発生させる。 【構成】 緩衝ピストン１６にシリンダ孔２２を形成
し、シリンダ孔に往復動可能に嵌合する差圧検出ピスト
ン２６と差圧検出ピストンの内側にて往復動可能に嵌合
し両側にて第一及び第二の弁室３６、３８を郭定しこれ
らの弁室を接続する絞り通路３２ａを有するスプール３
２とを設け、第一及び第二のシリンダ室１２、１４の間
の差圧により差圧検出ピストンが移動され、これにより
弁室間に差圧が生じ、スプールが移動されることにより
第一のシリンダ室とシリンダ孔とを接続する第一の接続
通路４６〜４８〜５０と第二のシリンダ室とシリンダ孔
とを接続する第二及び第三の接続通路４２、４４のいず
れかとの間の連通度合が漸次増大されるよう構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ショックアブソーバに
係り、更に詳細には振動入力の周波数に応じて減衰力が
変化する周波数感応式のショックアブソーバに係る。

【０００２】

【従来の技術】自動車等の車輌用のサスペンションに組
込まれるショックアブソーバは一般に良路走行時の路面
入力等の低周波振動入力に対しては高い減衰力によりこ
れを吸収して車体をフラットに保ち、悪路走行時の路面
入力等の高周波振動に対しては低い減衰力により衝撃が
車体に伝わることを抑え、かくして良好な乗心地性を達
成することが望まれる。そのようなショックアブソーバ
の一つとして、例えば実開昭５６−１０８０３９号公報
に記載されている如く、シリンダ及びピストンにより郭
定された二つの室の間の差圧に応じてスプールを変位さ
せることにより振動入力の周波数に応じて減衰力を変化
させ得るよう構成されたショックアブソーバが従来より
知られている。

【０００３】上記公報に記載されたショックアブソーバ
は、シリンダと、該シリンダと共働して第一及び第二の
シリンダ室を郭定するピストンと、該ピストンに設けら
れ二つのシリンダ室を連通接続する接続通路と、接続通
路の実効通路断面積を制御する可変絞り装置とを有して
おり、可変絞り装置は、ピストンに設けられ接続通路と
連通する弁室と弁室内に往復動可能に配置され接続通路
と共働して可変絞りを郭定し弁室を第一及び第二の弁室
に分離するスプールと、ピストンに設けられ第一のシリ
ンダ室と第一の弁室とを連通接続する第一の絞り通路
と、ピストンに設けられ第二のシリンダ室と第二の弁室
とを連通接続する第二の絞り通路と、スプールに設けら
れ第一の弁室と第二の弁室とを連通接続する第三の絞り
通路と、スプールをその中立位置へ付勢する付勢手段と
を有している。

【０００４】かかる構成を有するショックアブソーバに
於ては、中立位置に於て接続通路の実効通路断面積は最
大にされ、ピストンの変位に伴い二つのシリンダ室の間
に差圧が生じ、従って二つの弁室の間に差圧が生じ、こ
れによりスプールがその中立位置より移動されることに
より可変絞りの実効通路断面積が低減され、かくして減
衰力が増大される。

【０００５】ピストンの伸縮運動が高い周波数にて行わ
れる場合には、二つの弁室の間に生じる差圧によりスプ
ールが一方向に大きく変位する前にピストンの移動方向
が逆転し、従って二つの弁室の圧力の大きさが逆転し、
スプールを逆方向へ変位させようとする力が生じるた
め、スプールは中立位置より僅かしか移動せず、従って
接続通路の実効通路断面積は大きく、発生する減衰力は
小さい。ピストンが比較的低い周波数にて伸縮運動する
場合には、ピストンが一方向に移動する間にスプールが
弁室の差圧に基いて移動するので、接続通路の実効通路
断面積は減少し、発生する減衰力は大きい。このように
上記公報に記載されたショックアブソーバは、振動入力
の周波数が高いとき小さい減衰力を与え、周波数が低い
とき大きい減衰力を与えるよう周波数により減衰力が変
化する周波数感応式のショックアブソーバである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし上記公報に記載
されたショックアブソーバに於ては、低周波数振動時に
ピストンが中立位置より変位し始める最初の段階では可
変絞りが適切に絞られず、減衰力発生に遅れが生じる。
従って低周波振動時に可変絞りが所望の絞り度となるよ
う弁開度が低減されるまでに時間がかかり、低周波振動
の変位の初期には充分な絞りが達成されないので所望の
減衰力が得られず、振動を有効に吸収できない。

【０００７】本発明は、上記公報に記載されている如き
ショックアブソーバに於ける上記の問題に鑑み、所望の
減衰力の発生までに時間的な遅れを生ずることなく低周
波数から高周波数に至る広い周波数範囲の振動入力に対
して適切な減衰力を発生し、これにより振動を有効に吸
収し車輌の操縦安定性並びに乗心地性を高度に両立させ
ることができるよう改良された周波数感応式のショック
アブソーバを提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上述の如き目的は、本発
明によれば、シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
嵌合し前記シリンダと共働して第一及び第二のシリンダ
室を郭定する緩衝ピストンと、前記第一及び第二のシリ
ンダ室を連通接続する基本絞り通路と、前記緩衝ピスト
ンに設けられ両端にてそれぞれ前記第一及び第二のシリ
ンダ室に連通するシリンダ孔と、前記緩衝ピストンに設
けられ前記シリンダ孔を前記第一のシリンダ室と連通接
続する第一の接続通路と、前記第一の接続通路が前記シ
リンダ孔に連通する位置に対し軸線方向両側にてそれぞ
れ前記シリンダ孔に連通し前記シリンダ孔を前記第二の
シリンダ室と連通接続する第二及び第三の接続通路と、
前記シリンダ孔に往復動可能に嵌合し前記第一及び第二
のシリンダ室にそれぞれ露呈された第一及び第二の端部
とこれら端部の間に延在する連結部とからなる差圧検出
ピストンと、前記シリンダ孔及び前記差圧検出ピストン
の前記連結部に摺動可能に嵌合し前記シリンダ孔及び前
記差圧検出ピストンと共働して前記第一及び第二の端部
との間にそれぞれ第一及び第二の弁室を郭定しこれらの
弁室を連通接続する絞り通路を有するスプールと、前記
差圧検出ピストンを前記シリンダ孔の内部にて中立位置
に前記緩衝ピストンに対して可撓的に位置決めする第一
の位置決め手段と、前記スプールを前記差圧検出ピスト
ンの両端の間にて中立位置に前記緩衝ピストンに対して
可撓的に位置決めする第二の位置決め手段とを有し、前
記スプールが前記中立位置より前記第一のシリンダ室へ
向けて変位するにつれて前記第一及び第二の接続通路の
相互の連通度合を漸次増大し前記中立位置より前記第二
のシリンダ室へ向けて変位するにつれて前記第一及び第
三の接続通路の相互の連通度合を漸次増大するように構
成された周波数感応式ショックアブソーバによって達成
される。

【０００９】

【作用】上述の如き構成によれば、緩衝ピストンの伸縮
運動に応じてスプールが中立位置より第一又は第二のシ
リンダ室へ向けて変位するにつれて、第一の接続通路と
第二或いは第三の接続通路との相互の連通度合が漸次増
大する。比較的高い周波数の振動入力に対してはスプー
ルが大きく変位し、比較的低い周波数の振動入力に対し
てはスプールがわずかしか変位しないので、高周波数振
動入力に対しては、基本絞り通路に加えて連通度合の大
きい流路が与えられ、これにより低い減衰力が発生し、
低周波振動入力に対しては、実質的に基本絞り通路によ
り高い減衰力が発生する。

【００１０】即ち、高い周波数の振動入力が緩衝ピスト
ンに与えられる場合には、緩衝ピストンが第一のシリン
ダ室の容積が減少する方向に移動する場合についてみれ
ば、緩衝ピストンが第一のシリンダ室の容積が減少する
方向に比較的急速に移動することにより、第一のシリン
ダ室内の圧力が上昇し、差圧検出ピストンが第一のシリ
ンダ室内の圧力と第二のシリンダ室内の圧力との間の差
圧により発生される力により第一の位置決め手段による
差圧検出ピストンを中立位置に維持しようとする力に抗
して第二のシリンダ室へ向けて比較的急速に変位する。
その結果第一の弁室の容積が減少し第二の弁室の容積が
増大し、第一の弁室内の作動流体の一部が絞り通路を経
て第二の弁室へ流れ、作動流体が絞り通路を通過する際
の流通抵抗により第一及び第二の弁室の間に比較的大き
な差圧が発生される。スプールはこの差圧により発生さ
れる力により第二の位置決め手段によるスプールを中立
位置に保持しようとする力に抗して第二のシリンダ室へ
向う方向へ大きく変位し、これにより第一及び第三の接
続通路の連通度合が増大され、第一及び第二のシリンダ
室の間の作動流体の流路断面積が増大され、発生する減
衰力が低減される。

【００１１】緩衝ピストンが最大変位位置に近付くにつ
れ緩衝ピストンは減速し、これに応答して差圧検出ピス
トンの第二のシリンダ室へ向う変位も最大変位位置に近
付きその移動速度も減少する。差圧検出ピストンの移動
速度が或る程度小さくなると、第一及び第二の弁室の間
の差圧によるスプールを第二のシリンダ室へ向けて付勢
する力より第二の位置決め手段によるスプールを第一の
シリンダ室へ向けて中立位置へ戻す力の方が優勢とな
り、スプールは変位位置より第一のシリンダ室の方向へ
向けて戻り始める。緩衝ピストンの変位が最大変位位置
に達し、従って差圧検出ピストンの変位もまた最大変位
位置に達し、第一及び第二の弁室の差圧が０になると、
スプールは元の中立位置に戻り、第一及び第三の接続通
路の連通度合は最も小さい状態となる。

【００１２】緩衝ピストンが最大変位位置より第二のシ
リンダの容積が減少する方向に移動する場合には、緩衝
ピストンが比較的急速に移動することにより第二のシリ
ンダ室から第一のシリンダ室へ向う方向に差圧が生じ、
従って差圧検出ピストン及びスプールは方向は異なるが
上述の作動と同様に作動する。

【００１３】ショックアブソーバへ入力される振動の周
波数が低い場合には、何れの方向の作動に於ても緩衝ピ
ストンがゆっくり移動するので、第一及び第二のシリン
ダ室の間に発生する差圧が小さく、従ってこれにより駆
動される差圧検出ピストンの移動速度も低い。従って第
一及び第二の弁室の容積の変化速度が低く、絞り通路を
経て流れる作動流体の単位時間当りの流量が小さいの
で、二つの弁室の間に発生する差圧が小さく、スプール
の変位量は小さい。従って第一の接続通路と第二又は第
三の接続通路との間の実効通路断面積は上述の如き一連
の作動を通じて殆んど変化せずに小さく、これにより実
質的に基本絞り通路のみによる高い減衰力が得られる。

【００１４】このように、高周波振動入力時に於ては、
スプールは緩衝ピストンが何れかの最大変位位置まで比
較的急速に移動する間に中立位置より一方向に大きく変
位した後再び中立位置へ戻り、緩衝ピストンが最大変位
位置より他の最大変位位置へ移動する間に逆の方向に変
位した後再び中立位置へ戻り、かくして作動流体が基本
絞り通路に加えて上記のスプール変位によるより大きな
断面積の流路を通って流れることにより全体的に発生す
る減衰力が低減される。又、低周波振動入力時に於ては
スプールは緩衝ピストンの移動に拘らず中立位置より殆
んど変位しないので油が実質的に基本絞り通路のみを通
って流れることにより全体的に高い減衰力が得られる。

【００１５】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実
施例について詳細に説明する。

【００１６】

【実施例】図１は本発明によるショックアブソーバの一
つの実施例の要部を示す縦断面図である。本発明は複筒
式ショックアブソーバ及び単筒式ショックアブソーバの
いずれにも適用され得るが、以下に於ては本発明を単筒
式ショックアブソーバについて説明する。

【００１７】図１に於て符号１０は軸線方向に延在する
シリンダを示しており、シリンダ１０内にはシリンダの
内部を第一のシリンダ室としてのシリンダ下室１２と第
二のシリンダ室としてのシリンダ上室１４とに分離する
ピストン本体１６ａとこれに連結されたピストンロッド
１６ｂとからなる緩衝ピストン１６が軸線方向に往復動
可能に嵌合している。シリンダ１０の上端は図示されて
いないアッパキャップにより閉ざされており、ピストン
ロッド１６ｂは該アッパキャップを貫通して延在しその
上端にて車体に連結されるようになっている。図には示
されていないが、シリンダ１０の下部にはフリーピスト
ンの如き隔壁手段を介してガス室が設けられており、こ
のガス室によりピストンロッド１６ｂの進入によるシリ
ンダ内容積の増減が吸収される。シリンダ１０の下端は
ロアキャップにより閉ざされており、シリンダ１０は下
端にてサスペンション部材に連結されるようになってい
る。

【００１８】図１に示される実施例に於ては、ピストン
本体１６ａにシリンダ下室１２とシリンダ上室１４とを
接続する連通孔１８ａ及び１８ｂが形成されており、連
通孔１８ａのシリンダ上室側の端部及び連通孔１８ｂの
シリンダ下室側の端部にはそれぞれ一方向にのみ緩衝ピ
ストン速度に応じてオイルを流し減衰力を発生させる可
撓性の逆止弁２０ａ、２０ｂが設けられている。これら
の連通孔１８ａ、１８ｂと逆止弁２０ａ、２０ｂとによ
り、緩衝ピストンの上下方向の移動に対しそれぞれ異な
る減衰力を発生させる基本絞り通路が与えられている。

【００１９】ピストンロッド１６ｂの内部には軸線方向
にシリンダ孔２２が設けられており、該シリンダ孔はそ
の下端にてシリンダ下室１２に開口し、上端にてピスト
ンロッド１６ｂに形成され径方向に延在する連通孔２４
を介してシリンダ上室１４に連通している。シリンダ孔
２２の上方には差圧検出ピストン２６が軸線方向に往復
動可能に嵌合しており、該差圧検出ピストンは円盤状の
下端部２６ａ及び上端部２６ｂとこれらを連結する連結
部２６ｃとからなっている。位置決め手段としてのコイ
ルばね２８が一端にてシリンダ孔上端に固定されており
他端にて差圧検出ピストン２６の上端部２６ｂに連結し
ており、差圧検出ピストン２６を中立位置に保持してい
る。シリンダ孔２２には差圧検出ピストンの上端部２６
ｂの軸線方向の運動を制限するストッパ３０が設けられ
ており、中立位置に於て上端部２６ｂの下面はストッパ
３０より上方に位置している。

【００２０】ストッパ３０の下方にはスプール３２が差
圧検出ピストンの連結部２６ｃに摺動可能に嵌合してお
り、ストッパ３０とスプール３２の上端とは第二の位置
決め手段としてのコイルばね３４により連結されてお
り、かくしてスプール３２は中立位置に保持され差圧検
出ピストン２６の下端部２６ａ及び上端部２６ｂとの間
にそれぞれ第一の弁室としての弁下室３６及び第二の弁
室としての弁上室３８を郭定している。スプール３２は
その軸線方向両端の大径部にてシリンダ孔２２の壁面に
接触しており、その中間に小径部を有しており、該小径
部はシリンダ孔２２の壁面と共働して環状空間４０を郭
定している。スプール３２には弁下室３６と弁上室３６
とを連通接続する絞り通路３２ａが形成されている。

【００２１】ピストンロッド１６ｂには径方向に延在し
シリンダ上室１４とシリンダ孔２２とを連通接続する第
二の接続通路及び第三の接続通路としての連通孔４２及
び４４が設けられており、図１に示される如くスプール
３２が中立位置にある状態に於ては、連通孔４２のシリ
ンダ孔に連通する端部はスプール３２の上端の大径部に
より閉塞され、連通孔４４のシリンダ孔に連通する端部
はスプール３２の下端の大径部により閉塞されるように
なっている。またピストンロッド１６ｂには連通孔４２
及び４４の間に位置しシリンダ孔２２に連通する径方向
溝４６と、上端にて該径方向溝に連通する軸線方向通路
４８と、軸線方向通路４８の下端を差圧検出ピストン２
６の下端部２６ａより下方にてシリンダ孔２２に接続す
る径方向溝５０とが形成されており、これらの溝及び通
路はシリンダ孔２２の下部と共働してシリンダ下室１２
とシリンダ孔２２の上部とを接続する第一の接続通路を
構成している。

【００２２】次に上述の如く構成されたショックアブソ
ーバの作動について説明する。

【００２３】緩衝ピストン１６に高周波数の振動入力が
与えられる場合には、縮み行程に於ては、緩衝ピストン
１６がシリンダ１０に対し相対的に下方へ比較的急速に
変位し、シリンダ下室１２の容積が減少するためシリン
ダ下室１２内の圧力が上昇し、差圧検出ピストン２６は
シリンダ下室１２内の圧力とシリンダ上室１４内の圧力
との間の差圧により発生される力によりコイルばね２８
を収縮させつつ上方へ比較的急速に変位する。その結果
弁下室３６の容積が減少し弁上室３８の容積が増大し、
弁下室３６内のオイルの一部が絞り通路３２ａを経て弁
上室３８へ急速に流れ、オイルが絞り通路３２ａを通過
する際の流通抵抗により弁下室３６と弁上室３８との間
に比較的大きい差圧が発生される。スプール３２はこの
差圧による上向きの力によりコイルばね３４を圧縮させ
つつ上方へ大きく変位し、環状空間４０により連通孔４
２と径方向溝４６との連通度合が増大される。

【００２４】この過程に於て、シリンダ下室１２内のオ
イルの一部は図２にて矢印Ａで示される如くピストン本
体１６ａに設けられた連通孔１８ａを通ってシリンダ上
室１４に流入し、その際逆止弁２０ａによって緩衝ピス
トン速度に応じた減衰力が発生されるが、シリンダ下室
１２内の作動オイルは図中矢印Ｂで示される如くシリン
ダ孔２２、径方向溝５０、軸線方向通路４８、径方向溝
４６、環状空間４０、及び連通孔４２からなるバイパス
通路をも通ってシリンダ上室１４へ流れるので全体的に
発生される減衰力は低減される。

【００２５】緩衝ピストン１６が図２に示される状態よ
り更に上方へ移動し最大変位位置に近付くにつれ、ピス
トン速度は減少し、従って差圧検出ピストン２６の両端
にかかる圧力の差圧も減少し、これにより弁下室３６と
弁上室３８との間の差圧によるスプール３２を押し上げ
ようとする力よりコイルばね３４によるスプール３２を
中立位置へ押し戻そうとするばね力が優勢となり、スプ
ール３２はその変位位置より中立位置へ向けて移動され
る。緩衝ピストン１６が最大変位位置に達すると、差圧
検出ピストン２６は最上方位置に達し、スプールは中立
位置に戻る。

【００２６】次いで緩衝ピストン１６が縮み行程に於け
る最大変位位置より伸び行程に移ると、今度はシリンダ
上室１４の容積が減少しシリンダ下室１２の容積が増大
し、シリンダ上下室１２、１４の間に生じる差圧により
差圧検出ピストン２６は最上方位置より最下方位置へ向
けて移動され、その結果弁上室３８の容積が減少し弁下
室３６の容積が増大し、弁上室３８のオイルの一部が絞
り通路３２ａを経て弁下室３６へ流れる際の流通抵抗に
より差圧が発生される。スプール３２はこの差圧によ
り、図３に示される如く、中立位置より下方へコイルば
ね３４によるばね力に逆らって変位し、環状空間４０に
より連通孔４４と径方向溝４６との連通度合が増大され
る。

【００２７】この過程に於てシリンダ上室１４内のオイ
ルの一部は図３にて矢印Ｃで示される如くピストン本体
１６ａに設けられた連通孔１８ｂを通ってシリンダ下室
１２に流入し、その際逆止弁２０ｂによって緩衝ピスト
ン速度に応じた減衰力が発生されるが、シリンダ上室１
４内のオイルは図中矢印Ｄで示される如く連通孔４４、
環状室間４０、径方向溝４６、軸線方向溝４８、径方向
溝５０及びシリンダ孔２２からなるバイパス通路を通っ
ても流れるので、全体的に発生する減衰力は低減され
る。

【００２８】緩衝ピストン１６が伸び行程の最大変位位
置へ近付くにつれ、ピストン速度は減少し、従って差圧
検出ピストン２６もまた中立位置へ近付きつつその速度
が減少する。その結果弁上室３８と弁下室３６との間の
差圧によるスプール２６を押下げようとする力よりコイ
ルばね３４によるスプール３２を中立位置に保持しよう
とする力の方が優勢となり、スプール３２は最も押下げ
られた状態より中立位置へ向けて変位する。かくして緩
衝ピストン１６が最大変位位置に達すると、差圧検出ピ
ストン２６は最下方位置に達し、スプール３２は中立位
置に戻る。

【００２９】緩衝ピストン１６に低周波数の振動入力が
与えられる場合には、縮み行程に於ては、緩衝ピストン
１６がシリンダ１０に対し相対的に下方へ比較的にゆっ
くり移動し、差圧検出ピストン２６もシリンダ下室１２
内の圧力とシリンダ上室１４内の圧力との間の差圧によ
り発生される力によりコイルばね２８を圧縮させつつ上
方へ比較的ゆっくりと変位する。その結果弁下室３６の
容積が減少し弁上室３８の容積が増大するが、その変化
は徐々に行われるので、弁下室３６内のオイルの一部が
絞り通路３２ａを経て弁上室３８へ流れることにより弁
下室３６と弁上室３８との間の差圧が解消され、従って
差圧によりスプール３２を変位せしめる力は非常に弱
く、スプール３２は図４に示される如く殆んど変位せ
ず、連通孔４２と径方向溝４６とは互いに殆んど連通さ
れない。従ってシリンダ室１２内のオイルは図中矢印Ａ
で示される如く実質的に連通孔１８ａのみを通ってシリ
ンダ上室１４へ流入し、逆止弁２０ａによる減衰力が有
効に発生され比較的高い減衰力が得られる。

【００３０】緩衝ピストン１６が低周波数の振動入力に
より伸び方向に駆動される場合にも、同様の作動が得ら
れる。伸び行程に於ては、図５に示される如く、スプー
ルの変位量は非常に小さく、従って連通孔４４と径方向
溝４６との連通度合は非常に小さいので、図５にて矢印
Ｃで示される如くシリンダ上室１４内のオイルは実質的
に連通孔１８ｂのみを通ってシリンダ下室１２に流入
し、逆止弁２０ｂにより減衰力が有効に発生され比較的
高い減衰力が得られる。

【００３１】以上に於ては、振動入力の周波数が高い場
合と低い場合について極端に説明したが、周波数が連続
的に変化すればそれに応じてスプールの最大変位量も連
続的に変化し、中周波数領域に於てもその周波数に応じ
た連通度合が得られ、従ってこれに応じた減衰力が得ら
れる。

【００３２】かくして図示の実施例によれば、緩衝ピス
トン１６が中立位置にあるときに、スプール３２により
連通孔４２及び４４の端部が閉塞されバイパス通路の連
通が遮断され、この状態からショックアブソーバへ入力
される振動の周波数に応じてバイパス通路の連通度合が
適当な大きさにまで増大されるので、あらゆる周波数領
域の振動入力に対して減衰力発生までに時間的遅れが生
ずることなく、シリンダ１０に対する緩衝ピストン１６
の相対変位の開始当初より充分な減衰力が発生され、振
動エネルギを有効に吸収することができる。

【００３３】また差圧検出ピストン２６及びスプール弁
３２がピストンロッドに内蔵されているので、従来のシ
ョックアブソーバに比して寸法が大きくされることなく
減衰力に周波数特性を与えることができる。

【００３４】更に、スプール弁３２と逆止弁２０ａ、２
０ｂとが併設されているので、スプール弁３２に於ては
周波数に応じた流路断面積の制御が行われ、逆止弁２０
ａ、２０ｂに於てはピストン速度に応じた流路断面積の
制御が行われ、かくして周波数特性とピストン速度特性
とを兼ね備えたショックアブソーバが得られる。

【００３５】尚、減衰力は逆止弁を用いることなくスプ
ール弁のみにより発生されてもよく、その場合には周波
数特性のみを有するショックアブソーバが得られる。か
かる場合には、ピストン１６に第一及び第二のシリンダ
室１２、１４の間を連通する絞り通路が設けられるか、
或いは緩衝ピストンの中立状態に於て連通孔４２及び４
４と径方向溝４６との間に基本絞り通路としてのオリフ
ィスが郭定されるよう構成されることが好ましい。ま
た、本実施例に於ても緩衝ピストンの中立状態に於て連
通孔４２及び４４と径方向溝４６との間は基本絞り通路
としてのオリフィスを郭定するように連通されていても
よい。

【００３６】図示の実施例に於ては、差圧検出ピスト
ン、スプール弁並びに接続通路がピストンロッドの内部
に組込まれているが、これらはピストン本体に設けられ
てもよい。

【００３７】以上に於ては本発明を特定の実施例につい
て詳細に説明したが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施
例が可能であることは当業者にとって明らかであろう。

【００３８】

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明によれば、常時連通した基本絞り通路に加えて、緩衝
ピストンが中立位置にあるときには第一及び第二の接続
通路或いは第一及び第三の接続通路の相互の連通度合が
最も小さい状態にありピストンの急速移動時に連通度合
が増大する通路が設けられているので、シリンダに対す
る緩衝ピストンの相対変位の開始当初より基本絞り通路
による絞り度を適度に低減した減衰力が発生され、車輌
の良路走行時の如く振動入力の周波数が低い場合には高
い減衰力が発生し、これにより操縦安定性が改善され、
車輌の悪路走行時の如く振動入力の周波数が高い場合に
は適度に低減された減衰力が発生し、これにより車輌の
良好な乗心地性が達成される。

【００３９】また本発明によれば、第一の接続通路と第
二又は第三の接続通路との相互の連通度合は差圧検出ピ
ストンの移動速度が大きい程即ち緩衝ピストンの変位速
度が大きい程大きくされるので、発生される減衰力を周
波数に合せて変化させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】中立状態にある本発明によるショックアブソー
バの一つの実施例の要部を示す縦断面図である。

【図２】振動入力の周波数が高い場合に於ける実施例の
縮み行程の作動状態を示す縦断面図である。

【図３】振動入力の周波数が高い場合に於ける実施例の
伸び行程の作動状態を示す縦断面図である。

【図４】振動入力の周波数が低い場合に於ける実施例の
縮み行程の作動状態を示す縦断面図である。

【図５】振動入力の周波数が低い場合に於ける実施例の
伸び行程の作動状態を示す縦断面図である。

【符号の説明】

１０…シリンダ １２…シリンダ下室 １４…シリンダ上室 １６…緩衝ピストン １６ｂ…ピストンロッド １８ａ、１８ｂ…連通孔 ２０ａ、２０ｂ…逆止弁 ２２…シリンダ孔 ２４…連通孔 ２６…差圧検出ピストン ２８…コイルばね ３２…スプール ３２ａ…絞り通路 ３４…コイルばね ３６…弁下室 ３８…弁上室 ４０…環状空間 ４２、４４…連通孔 ４６…径方向溝 ４８…軸線方向通路 ５０…径方向溝

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】シリンダと、前記シリンダに往復動可能に
   嵌合し前記シリンダと共働して第一及び第二のシリンダ
   室を郭定する緩衝ピストンと、前記第一及び第二のシリ
   ンダ室を連通接続する基本絞り通路と、前記緩衝ピスト
   ンに設けられ両端にてそれぞれ前記第一及び第二のシリ
   ンダ室に連通するシリンダ孔と、前記緩衝ピストンに設
   けられ前記シリンダ孔を前記第一のシリンダ室と連通接
   続する第一の接続通路と、前記第一の接続通路が前記シ
   リンダ孔に連通する位置に対し軸線方向両側にてそれぞ
   れ前記シリンダ孔に連通し前記シリンダ孔を前記第二の
   シリンダ室と連通接続する第二及び第三の接続通路と、
   前記シリンダ孔に往復動可能に嵌合し前記第一及び第二
   のシリンダ室にそれぞれ露呈された第一及び第二の端部
   とこれら端部の間に延在する連結部とからなる差圧検出
   ピストンと、前記シリンダ孔及び前記差圧検出ピストン
   の前記連結部に摺動可能に嵌合し前記シリンダ孔及び前
   記差圧検出ピストンと共働して前記第一及び第二の端部
   との間にそれぞれ第一及び第二の弁室を郭定しこれらの
   弁室を連通接続する絞り通路を有するスプールと、前記
   差圧検出ピストンを前記シリンダ孔の内部にて中立位置
   に前記緩衝ピストンに対して可撓的に位置決めする第一
   の位置決め手段と、前記スプールを前記差圧検出ピスト
   ンの両端の間にて中立位置に前記緩衝ピストンに対して
   可撓的に位置決めする第二の位置決め手段とを有し、前
   記スプールが前記中立位置より前記第一のシリンダ室へ
   向けて変位するにつれて前記第一及び第二の接続通路の
   相互の連通度合を漸次増大し前記中立位置より前記第二
   のシリンダ室へ向けて変位するにつれて前記第一及び第
   三の接続通路の相互の連通度合を漸次増大するように構
   成された周波数感応式ショックアブソーバ。