JPH0683845B2 - 圧延機における形鋼の圧延方法 - Google Patents
圧延機における形鋼の圧延方法Info
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- JPH0683845B2 JPH0683845B2 JP62201963A JP20196387A JPH0683845B2 JP H0683845 B2 JPH0683845 B2 JP H0683845B2 JP 62201963 A JP62201963 A JP 62201963A JP 20196387 A JP20196387 A JP 20196387A JP H0683845 B2 JPH0683845 B2 JP H0683845B2
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
-
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、二段可逆式粗ロールスタンドと、可逆−タン
デム群にまとめられた複数のロールスタンドとを有する
圧延機における形鋼の圧延方法に関する。
デム群にまとめられた複数のロールスタンドとを有する
圧延機における形鋼の圧延方法に関する。
二段可逆式粗ロールスタンドと、可逆−タンデム群にま
とめられたユニバーサル−ワークロールスタンド及びフ
ランジ−エッジングロールスタンドと、並びに出力側に
設けられたユニバーサル−仕上げロールスタンドとを有
する形鋼圧延機は、SMS シュレーマン−ジーマーク社の
会社刊行物 W 2/3115から知られている。この周知の形
鋼圧延機は適度な構造費用でもって、唯一の粗ロールス
タンドと、可逆−ユニバーサルロールスタンドと、適当
なフランジ−エッジングロールスタンドを有するユニバ
ーサル−仕上げロールスタンドとを備える圧延機に比べ
て、高い性能が得られる。何故ならば可逆−タンデム群
を通る被圧延物の各通り抜けは１度のエッジングパスと
関連して２度のユニバーサルパスを生ずるからである。
高い表面品質を有する形鋼を正確に製造するためにユニ
バーサル−仕上げロールスタンドは前に配設されたフラ
ンジ−エッジングロールスタンドと接続され、これらは
しかしながら逆転駆動せず、従ってそれぞれ１回のパス
に対してのみ利用されるものである。
とめられたユニバーサル−ワークロールスタンド及びフ
ランジ−エッジングロールスタンドと、並びに出力側に
設けられたユニバーサル−仕上げロールスタンドとを有
する形鋼圧延機は、SMS シュレーマン−ジーマーク社の
会社刊行物 W 2/3115から知られている。この周知の形
鋼圧延機は適度な構造費用でもって、唯一の粗ロールス
タンドと、可逆−ユニバーサルロールスタンドと、適当
なフランジ−エッジングロールスタンドを有するユニバ
ーサル−仕上げロールスタンドとを備える圧延機に比べ
て、高い性能が得られる。何故ならば可逆−タンデム群
を通る被圧延物の各通り抜けは１度のエッジングパスと
関連して２度のユニバーサルパスを生ずるからである。
高い表面品質を有する形鋼を正確に製造するためにユニ
バーサル−仕上げロールスタンドは前に配設されたフラ
ンジ−エッジングロールスタンドと接続され、これらは
しかしながら逆転駆動せず、従ってそれぞれ１回のパス
に対してのみ利用されるものである。
本発明は、高い性能を有する上記した種の形鋼圧延方法
で、所要の空間も必要なコストも著しく低い、従来の形
鋼の圧延法とは違った新しい圧延方法を創ることを課題
とする。
で、所要の空間も必要なコストも著しく低い、従来の形
鋼の圧延法とは違った新しい圧延方法を創ることを課題
とする。
この課題は、特許請求の範囲第１項の特徴事項に記載の
如く、二段可逆式粗ロールスタンドの後に可逆−タンデ
ム−ロールスタンド群を配設し、Ｘカリバーを有するユ
ニバーサル−ワークロールスタンドにフランジ−エッジ
ングロールスタンドが続いており、フランジ−エッジン
グロールスタンドの後に、Ｈカリバーを有するユニバー
サル−仕上げロールスタンドが続いており、被圧延物
が、各パス毎にユニバーサル−ワークロールスタンドの
Ｘカリバーによって、またユニバーサル−仕上げロール
スタンドのＨカリバーによって同時に且つ可逆タンデム
式に減面され、そしてユニバーサル−仕上げロールスタ
ンドを最後に通過する時に、Ｈカリバーで仕上げパスが
行われる方法とすることにより解決される。
如く、二段可逆式粗ロールスタンドの後に可逆−タンデ
ム−ロールスタンド群を配設し、Ｘカリバーを有するユ
ニバーサル−ワークロールスタンドにフランジ−エッジ
ングロールスタンドが続いており、フランジ−エッジン
グロールスタンドの後に、Ｈカリバーを有するユニバー
サル−仕上げロールスタンドが続いており、被圧延物
が、各パス毎にユニバーサル−ワークロールスタンドの
Ｘカリバーによって、またユニバーサル−仕上げロール
スタンドのＨカリバーによって同時に且つ可逆タンデム
式に減面され、そしてユニバーサル−仕上げロールスタ
ンドを最後に通過する時に、Ｈカリバーで仕上げパスが
行われる方法とすることにより解決される。
ユニバーサル−仕上げロールスタンドが後方のユニバー
サル−ワークロールスタンドを補い、一方のエッジング
−ロールスタンドを使わない様にして、普通の仕上げ群
及びそれに関連するロールガングの長さを省略すること
によって実際にコストは下げられる。被圧延物長さ毎に
僅かの減面の一回のパスだけを行う、極めて適度に利用
されている仕上げロールスタンドが、可逆−タンデム群
に引き受けられ、そして可逆駆動に関連させることによ
って本質的により多く利用されることになる。しかしな
がらこの様に利用数が比較的多い場合にも仕上げロール
スタンドはその特殊な機能を果たしうる。そうしてあら
ゆるロールスタンドを更に完全に利用することによって
必要なコストを考慮しても特に高い挿入能力を生ずる圧
延設備が出来る。
サル−ワークロールスタンドを補い、一方のエッジング
−ロールスタンドを使わない様にして、普通の仕上げ群
及びそれに関連するロールガングの長さを省略すること
によって実際にコストは下げられる。被圧延物長さ毎に
僅かの減面の一回のパスだけを行う、極めて適度に利用
されている仕上げロールスタンドが、可逆−タンデム群
に引き受けられ、そして可逆駆動に関連させることによ
って本質的により多く利用されることになる。しかしな
がらこの様に利用数が比較的多い場合にも仕上げロール
スタンドはその特殊な機能を果たしうる。そうしてあら
ゆるロールスタンドを更に完全に利用することによって
必要なコストを考慮しても特に高い挿入能力を生ずる圧
延設備が出来る。
特許請求の範囲第１項の圧延方法の特に有利で目的に叶
った発展形態の方法は特許請求の範囲の従属項から明ら
かとなる。
った発展形態の方法は特許請求の範囲の従属項から明ら
かとなる。
本発明の特徴を、実施例を表す図面と関連した以下の記
載に基づいて詳細に説明する。
載に基づいて詳細に説明する。
第１図には普通の形鋼圧延機が略図的に示されている。
例えば図示していない連続炉で加熱された鋼塊は、二ロ
ール式ロールスタンドとして構成されている可逆式粗ロ
ールスタンド１において多数のパスで概ね７〜15のパス
で粗圧延される。粗成形材は可逆−タンデムロールスタ
ンド群２に引き渡されるが、この群２はユニバーサル−
ワークロールスタンド４、フランジ−エッジングロール
スタンド５及びユニバーサル−ワークロールスタンド６
から成っている。３乃至５回の通り抜けで圧延を繰り返
すことによって所望の輪郭に極めて近づく。群２の所を
減面領域と呼ぶことにする。最後の通り抜けの後乃至は
最後の通り抜けの間、被圧延物は仕上げロールスタンド
群３の中に入り、その中でフランジ−エッジングロール
スタンド７を用いて今一度形鋼フランジが正確な目標幅
にもたらされ、一方ユニバーサル−仕上げロールスタン
ド８は輪郭の最終形状並びに被圧延物の表面品質を決め
る。
ール式ロールスタンドとして構成されている可逆式粗ロ
ールスタンド１において多数のパスで概ね７〜15のパス
で粗圧延される。粗成形材は可逆−タンデムロールスタ
ンド群２に引き渡されるが、この群２はユニバーサル−
ワークロールスタンド４、フランジ−エッジングロール
スタンド５及びユニバーサル−ワークロールスタンド６
から成っている。３乃至５回の通り抜けで圧延を繰り返
すことによって所望の輪郭に極めて近づく。群２の所を
減面領域と呼ぶことにする。最後の通り抜けの後乃至は
最後の通り抜けの間、被圧延物は仕上げロールスタンド
群３の中に入り、その中でフランジ−エッジングロール
スタンド７を用いて今一度形鋼フランジが正確な目標幅
にもたらされ、一方ユニバーサル−仕上げロールスタン
ド８は輪郭の最終形状並びに被圧延物の表面品質を決め
る。
流入用ロールガング９が可逆粗ロールスタンド１へ通
じ、このロールガングと可逆−タンデムロールスタンド
群２との間には供給ロールガング10が設けられ、この可
逆−タンデムロールスタンド群２に移行用ロールガング
11が続いており、そして仕上げロールスタンド群３の後
ろには流出用ロールガング12が配設されており、これは
例えば冷却ベッドへと通じている。
じ、このロールガングと可逆−タンデムロールスタンド
群２との間には供給ロールガング10が設けられ、この可
逆−タンデムロールスタンド群２に移行用ロールガング
11が続いており、そして仕上げロールスタンド群３の後
ろには流出用ロールガング12が配設されており、これは
例えば冷却ベッドへと通じている。
例示的に採用された通り抜けにおける被圧延物の運動方
向は矢印によって示されている。即ち５本の矢印13は粗
圧延に関係し、本来のロール圧延は矢印14及び15で示し
てあり、その際矢印15は同時に仕上げロールスタンド群
３のエッジング用及びユニバーサル用パスを一緒に表す
ものである。
向は矢印によって示されている。即ち５本の矢印13は粗
圧延に関係し、本来のロール圧延は矢印14及び15で示し
てあり、その際矢印15は同時に仕上げロールスタンド群
３のエッジング用及びユニバーサル用パスを一緒に表す
ものである。
可逆−粗ロールスタンド１も可逆−タンデムロールスタ
ンド群２も逆転によって変形するように著しく援用さ
れ、従って最適に利用される。フランジ−エッジングロ
ールスタンド７とユニバーサル−仕上げロールスタンド
８だけが非常に僅かの減面のために適用され、これらの
ロールスタンド7,8が得られた輪郭を所望の狭い公差に
確保し、被圧延物の表面品質を確保するのに役立つもの
である。
ンド群２も逆転によって変形するように著しく援用さ
れ、従って最適に利用される。フランジ−エッジングロ
ールスタンド７とユニバーサル−仕上げロールスタンド
８だけが非常に僅かの減面のために適用され、これらの
ロールスタンド7,8が得られた輪郭を所望の狭い公差に
確保し、被圧延物の表面品質を確保するのに役立つもの
である。
全てのロールスタンドをより良く利用するために第２図
による設備が適用される。ここでも鋼塊を粗い輪郭に粗
圧延することは可逆−粗ロールスタンド１によって行わ
れ、これは多数のパス、例えば５〜13回のパスによって
高い変形性能を許すことになる。引き続く可逆−タンデ
ムロールスタンド群はユニバーサル−ワークロールスタ
ンド４、フランジ−エッジングロールスタンド５並びに
ユニバーサル−仕上げロールスタンド８を備えている。
これら３つのロールスタンドは同様に十分に利用され、
その間に少なくとも２回、場合によってはもっとしばし
ば逆転され、従って２回の逆転の際には３回のエッジン
グパスと６回のユニバーサルパスが成される。勿論減面
領域としてのこの可逆−タンデムロールスタンド群16の
利用は可逆−タンデムロールスタンド群２の利用ほど高
くは駆動されない。即ちユニバーサル−ワークロールス
タンド４をそれぞれ最適な減面率をもって作動させ、ユ
ニバーサル−仕上げロールスタンド８をユニバーサル−
ワークロールスタンド４の減面率に比べて少ない減面率
で駆動するのが特に有利であることが分かった。更に付
加的に、最後のパスの際には減面率の更に低い低下が行
われるようユニバーサル−仕上げロールスタンド８を作
動させることも可能である。最適な減面率に較べてユニ
バーサル−仕上げロールスタンド８によって利用を受け
る減面率の低下によって、成る程幾らか変形性能が低下
されるが、他方これによってユニバーサル−ワークロー
ルスタンド４の摩耗に比べてユニバーサル−仕上げロー
ルスタンド８のクラウン表面の摩耗が低下され、従って
長時間使用した後でも尚充分な表面品質が得られ、従っ
てユニバーサル−仕上げロールスタンド８のロールクラ
ウンの表面の平滑さによって決められる流出する被圧延
物はまたかなり長時間の使用の後でも優れた平滑さ乃至
は品質を有することになる。
による設備が適用される。ここでも鋼塊を粗い輪郭に粗
圧延することは可逆−粗ロールスタンド１によって行わ
れ、これは多数のパス、例えば５〜13回のパスによって
高い変形性能を許すことになる。引き続く可逆−タンデ
ムロールスタンド群はユニバーサル−ワークロールスタ
ンド４、フランジ−エッジングロールスタンド５並びに
ユニバーサル−仕上げロールスタンド８を備えている。
これら３つのロールスタンドは同様に十分に利用され、
その間に少なくとも２回、場合によってはもっとしばし
ば逆転され、従って２回の逆転の際には３回のエッジン
グパスと６回のユニバーサルパスが成される。勿論減面
領域としてのこの可逆−タンデムロールスタンド群16の
利用は可逆−タンデムロールスタンド群２の利用ほど高
くは駆動されない。即ちユニバーサル−ワークロールス
タンド４をそれぞれ最適な減面率をもって作動させ、ユ
ニバーサル−仕上げロールスタンド８をユニバーサル−
ワークロールスタンド４の減面率に比べて少ない減面率
で駆動するのが特に有利であることが分かった。更に付
加的に、最後のパスの際には減面率の更に低い低下が行
われるようユニバーサル−仕上げロールスタンド８を作
動させることも可能である。最適な減面率に較べてユニ
バーサル−仕上げロールスタンド８によって利用を受け
る減面率の低下によって、成る程幾らか変形性能が低下
されるが、他方これによってユニバーサル−ワークロー
ルスタンド４の摩耗に比べてユニバーサル−仕上げロー
ルスタンド８のクラウン表面の摩耗が低下され、従って
長時間使用した後でも尚充分な表面品質が得られ、従っ
てユニバーサル−仕上げロールスタンド８のロールクラ
ウンの表面の平滑さによって決められる流出する被圧延
物はまたかなり長時間の使用の後でも優れた平滑さ乃至
は品質を有することになる。
従って第１図による周知装置に対して実際に従属するロ
ールガングを有する仕上げロールスタンド群が節約さ
れ、同様にこれらのロールガングによって要求される場
所が節約される。全体の変形性能は僅かに低下しても構
わない、というのは成る程ユニバーサル−ワークロール
スタンド４は最適に利用されるが、ユニバーサル−仕上
げロールスタンド８はその最適な変形性能の一部しか利
用されないからである。実際に更にまた分離した仕上げ
ロールスタンド群に別々に通り抜けが行われることも無
くなる。ユニバーサル−ワークロールスタンド６の最後
のパスによって得られる長さの被圧延物で、被圧延物の
最後がユニバーサル−ワークロールスタンド６を抜ける
前に、その先頭が既に仕上げロールスタンド群に入り込
むように、引き渡しロールガング11を非常に短く構成す
ることも知られている。被圧延物を引き渡す時、衝突し
ないよう引き渡す為には、従来装置ではしかし更に別の
誘導装置等の制御装置が必要であるが、本発明により形
成された形鋼圧延機では、例えば第２図によればその制
御装置を省略することも出来る。その都度生ずる応力を
少なく保つために、ユニバーサル−ワークロールスタン
ド４、フランジ−エッジングロールスタンド５及びユニ
バーサル−仕上げロールスタンド８を最小流れの原理に
より制御することが第２図の例では推奨される。
ールガングを有する仕上げロールスタンド群が節約さ
れ、同様にこれらのロールガングによって要求される場
所が節約される。全体の変形性能は僅かに低下しても構
わない、というのは成る程ユニバーサル−ワークロール
スタンド４は最適に利用されるが、ユニバーサル−仕上
げロールスタンド８はその最適な変形性能の一部しか利
用されないからである。実際に更にまた分離した仕上げ
ロールスタンド群に別々に通り抜けが行われることも無
くなる。ユニバーサル−ワークロールスタンド６の最後
のパスによって得られる長さの被圧延物で、被圧延物の
最後がユニバーサル−ワークロールスタンド６を抜ける
前に、その先頭が既に仕上げロールスタンド群に入り込
むように、引き渡しロールガング11を非常に短く構成す
ることも知られている。被圧延物を引き渡す時、衝突し
ないよう引き渡す為には、従来装置ではしかし更に別の
誘導装置等の制御装置が必要であるが、本発明により形
成された形鋼圧延機では、例えば第２図によればその制
御装置を省略することも出来る。その都度生ずる応力を
少なく保つために、ユニバーサル−ワークロールスタン
ド４、フランジ−エッジングロールスタンド５及びユニ
バーサル−仕上げロールスタンド８を最小流れの原理に
より制御することが第２図の例では推奨される。
本発明によれば上記の様な圧延設備を、ＸカリバーとＨ
カリバーとがタンデム式で可逆的に作用されるＨ形鋼を
製造する方法に適用するのが特に好ましいので、その方
法を説明することにする。
カリバーとがタンデム式で可逆的に作用されるＨ形鋼を
製造する方法に適用するのが特に好ましいので、その方
法を説明することにする。
可逆−タンデムロールスタンド群においてユニバーサル
−ワークロールスタンド４の垂直ロールは二重円錐形
（２つの同じ大きさの円錐で底面どうしが接合された
形）に、従ってそのクラウンがその中央平面からロール
端に向かって先細りとなる様に構成しうる。ここで圧延
された輪郭は幾らか外側に向かって角を切り落としたフ
ランジ半分体を備え、従って“X"−粗輪郭を備え、そし
てユニバーサル−ワークロールスタンド８の垂直ロール
が初めてほぼ円筒形のロールクラウンを含み、従ってフ
ランジ半分体は共通の外側平面を得て、そして所望の
“H"−輪郭を得ることになる。その結果逆転をする場合
にはそれぞれ２回のパスが“H"−形に、それに続く両方
のパスが“X"−形に、そして最後のパスが“H"−形に成
される。
−ワークロールスタンド４の垂直ロールは二重円錐形
（２つの同じ大きさの円錐で底面どうしが接合された
形）に、従ってそのクラウンがその中央平面からロール
端に向かって先細りとなる様に構成しうる。ここで圧延
された輪郭は幾らか外側に向かって角を切り落としたフ
ランジ半分体を備え、従って“X"−粗輪郭を備え、そし
てユニバーサル−ワークロールスタンド８の垂直ロール
が初めてほぼ円筒形のロールクラウンを含み、従ってフ
ランジ半分体は共通の外側平面を得て、そして所望の
“H"−輪郭を得ることになる。その結果逆転をする場合
にはそれぞれ２回のパスが“H"−形に、それに続く両方
のパスが“X"−形に、そして最後のパスが“H"−形に成
される。
作業プロセスの間、フランジはユニバーサル−ワークロ
ールスタンド４では開放され、フランジ−エッジングロ
ールスタンド５で閉鎖され、ユニバーサル−仕上げロー
ルスタンド８でまた開放される。
ールスタンド４では開放され、フランジ−エッジングロ
ールスタンド５で閉鎖され、ユニバーサル−仕上げロー
ルスタンド８でまた開放される。
更に減面率の配分は、ユニバーサル−ワークロールスタ
ンド４と、同時に仕上げロールスタンドとして作動する
ユニバーサル−仕上げロールスタンド８との間の均衡の
採れたカリバー摩耗が保証される様に構成する。この為
に傾きを有するユニバーサル−ワークロールスタンド４
（Ｘカリバー）では減面率を大きくし、ユニバーサル−
仕上げロールスタンド８（Ｈカリバー）では減面率を小
さくする。その為に例えばユニバーサル−仕上げロール
スタンドの減面率を各パス毎に、ユニバーサル−ワーク
ロールスタンドの減面率の15〜55％とするのが良い。
ンド４と、同時に仕上げロールスタンドとして作動する
ユニバーサル−仕上げロールスタンド８との間の均衡の
採れたカリバー摩耗が保証される様に構成する。この為
に傾きを有するユニバーサル−ワークロールスタンド４
（Ｘカリバー）では減面率を大きくし、ユニバーサル−
仕上げロールスタンド８（Ｈカリバー）では減面率を小
さくする。その為に例えばユニバーサル−仕上げロール
スタンドの減面率を各パス毎に、ユニバーサル−ワーク
ロールスタンドの減面率の15〜55％とするのが良い。
この様に本発明によるＨ形鋼を製造する圧延方法によっ
て本質的に好ましい変形温度が生じ、従って初期パス断
面、圧延長さ、端部厚さ及び熱機械的圧延用の新しい可
能性が生ずる。
て本質的に好ましい変形温度が生じ、従って初期パス断
面、圧延長さ、端部厚さ及び熱機械的圧延用の新しい可
能性が生ずる。
高い性能のコンパクトな形鋼圧延機の実際の形態が第３
図に略図的に示されている。
図に略図的に示されている。
この図で挿入装置を有する鋼塊を加熱する連続炉17と、
その後に配設されたスケール落とし機18とが示されてい
る。加熱され且つスケールを落とされた鋼塊は流入ロー
ルガング９を介して可逆−粗ロールスタンド１に供給さ
れ、それにロール高速交換装置19が従属し、そしてエッ
ジング−及び摺動装置20が前後に配設されている。粗輪
郭は、クロップ用鋸21を装備した供給用ロールガング10
を介して減面領域としての可逆−タンデムロールスタン
ド群16に供給される。この群のロールスタンド４、５及
び８にはロールスタンド組み替え装置22が従属してお
り、その装置は作業の済んだロールスタンドを新しいロ
ールスタンドに交換するようにし、その際選択的に二段
式又はユニバーサル状駆動のために設けられたロールス
タンドが組み込み可能である。後ろに配設された流出用
ロールガング12は例えば延べたものの一部に適用可能な
熱間はさみ23を介して冷却ベッド24に通じている。
その後に配設されたスケール落とし機18とが示されてい
る。加熱され且つスケールを落とされた鋼塊は流入ロー
ルガング９を介して可逆−粗ロールスタンド１に供給さ
れ、それにロール高速交換装置19が従属し、そしてエッ
ジング−及び摺動装置20が前後に配設されている。粗輪
郭は、クロップ用鋸21を装備した供給用ロールガング10
を介して減面領域としての可逆−タンデムロールスタン
ド群16に供給される。この群のロールスタンド４、５及
び８にはロールスタンド組み替え装置22が従属してお
り、その装置は作業の済んだロールスタンドを新しいロ
ールスタンドに交換するようにし、その際選択的に二段
式又はユニバーサル状駆動のために設けられたロールス
タンドが組み込み可能である。後ろに配設された流出用
ロールガング12は例えば延べたものの一部に適用可能な
熱間はさみ23を介して冷却ベッド24に通じている。
実際にこの様なコンパクトな形鋼圧延機は高価な以前か
ら知られた圧延機と全く同じ性能を生じ、従って本発明
によれば運転コストを著しく下げうることが分かった。
ユニバーサル−仕上げロールスタンドの変形性能を推奨
する程度に下げることによって生ずる性能降下は必要な
場合には更に付加的な逆転を行うことによって容易に補
償出来る。
ら知られた圧延機と全く同じ性能を生じ、従って本発明
によれば運転コストを著しく下げうることが分かった。
ユニバーサル−仕上げロールスタンドの変形性能を推奨
する程度に下げることによって生ずる性能降下は必要な
場合には更に付加的な逆転を行うことによって容易に補
償出来る。
今日迄約120mの仕上げ圧延長さが可逆駆動での普通の圧
延における中位の及び重いＨ形鋼に対しては達成出来る
最大のものと見做されていた。しかしながら本発明によ
るＸ−Ｈ−カリバーを有するＨ形鋼の圧延方法は、圧延
時間が短く、従って圧延熱の利用が良い為に約170mの仕
上げ圧延長さを可能とする。普通の圧延方法と、本発明
によるＸ−Ｈ−カリバーでのタンデム圧延方法との間の
比較では、同じパス条件ではタンデム圧延に対し約55％
生産を上げることができ、その際圧延コスト約33％低減
するという効果があることが分かった。
延における中位の及び重いＨ形鋼に対しては達成出来る
最大のものと見做されていた。しかしながら本発明によ
るＸ−Ｈ−カリバーを有するＨ形鋼の圧延方法は、圧延
時間が短く、従って圧延熱の利用が良い為に約170mの仕
上げ圧延長さを可能とする。普通の圧延方法と、本発明
によるＸ−Ｈ−カリバーでのタンデム圧延方法との間の
比較では、同じパス条件ではタンデム圧延に対し約55％
生産を上げることができ、その際圧延コスト約33％低減
するという効果があることが分かった。
更に本発明による可逆−タンデムロールスタンド群にお
いて何回かＸ−Ｈ変形が繰り返されるので、フランジの
根元領域が十分にこねられ、塑性的に鍛練されるという
効果もある。
いて何回かＸ−Ｈ変形が繰り返されるので、フランジの
根元領域が十分にこねられ、塑性的に鍛練されるという
効果もある。
第１図は高性能の従来通りの形鋼圧延機を略図的に示し
たものであり、第２図は高性能の本質的に費用を安くな
るように形鋼圧延機を同じように図示し、第３図は形鋼
圧延設備の実際的配置略図である。 図中参照番号 １……可逆−粗ロールスタンド ２……可逆−タンデムロールスタンド群 ３……仕上げロールスタンド群 ４……ユニバーサル−ワークロールスタンド ５……フランジ−エッジングロールスタンド ６……ユニバーサル−ワークロールスタンド ７……フランジ−エッジングロールスタンド ８……ユニバーサル−仕上げロールスタンド ９……流入ロールガング 10……供給ロールガング 11……引き渡しロールガング 12……流出ロールガング 13,14,15……矢印 16……可逆−タンデムロールスタンド群 17……連続炉 18……スケール落とし機 19……ロール高速交換装置 20……エッジング−及び摺動装置 21……クロップ用鋸 22……ロールスタンド組み替え装置 23……熱間はさみ 24……冷却ベッド
たものであり、第２図は高性能の本質的に費用を安くな
るように形鋼圧延機を同じように図示し、第３図は形鋼
圧延設備の実際的配置略図である。 図中参照番号 １……可逆−粗ロールスタンド ２……可逆−タンデムロールスタンド群 ３……仕上げロールスタンド群 ４……ユニバーサル−ワークロールスタンド ５……フランジ−エッジングロールスタンド ６……ユニバーサル−ワークロールスタンド ７……フランジ−エッジングロールスタンド ８……ユニバーサル−仕上げロールスタンド ９……流入ロールガング 10……供給ロールガング 11……引き渡しロールガング 12……流出ロールガング 13,14,15……矢印 16……可逆−タンデムロールスタンド群 17……連続炉 18……スケール落とし機 19……ロール高速交換装置 20……エッジング−及び摺動装置 21……クロップ用鋸 22……ロールスタンド組み替え装置 23……熱間はさみ 24……冷却ベッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 デイートマール・コサク ドイツ連邦共和国、ノイツス、シユテフア ヌースストラーセ、17 (56)参考文献 特開 昭52−88565（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−109101（ＪＰ，Ａ)
Claims (5)
- 【請求項１】二段可逆式粗ロールスタンドと、可逆−タ
ンデム群にまとめられた複数のロールスタンドとを有す
る圧延機における形鋼の圧延方法において、二段可逆式
粗ロールスタンドの後に可逆−タンデム−ロールスタン
ド群を配設し、Ｘカリバーを有するユニバーサル−ワー
クロールスタンドにフランジ−エッジングロールスタン
ドが続いており、フランジ−エッジングロールスタンド
の後に、Ｈカリバーを有するユニバーサル−仕上げロー
ルスタンドが続いており、被圧延物が各パス毎に、ユニ
バーサル−ワークロールスタンドのＸカリバーによっ
て、またユニバーサル−仕上げロールスタンドのＨカリ
バーによって同時に且つ可逆タンデム式に減面され、そ
してユニバーサル−仕上げロールスタンドを最後に通過
する時に、Ｈカリバーで仕上げパスが行われることを特
徴とする圧延方法。 - 【請求項２】ユニバーサル−仕上げロールスタンドが、
ユニバーサル−ワークロールスタンドよりも僅かな減面
を行うように調整されていることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の圧延方法。 - 【請求項３】各パス毎にユニバーサル−仕上げロールス
タンドの減面率がユニバーサル−ワークロールスタンド
の減面パスの15〜55％になっていることを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第２項に記載の圧延方法。 - 【請求項４】ユニバーサル−ロールスタンドが二段式ロ
ールスタンドに対して交換可能であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項から第３項のうちの１項に記載の
圧延方法。 - 【請求項５】ユニバーサル−ワークロールスタンドのＸ
カリバーが二重円錐形でロール端に向かって先細りする
ロールクラウンを有する垂直ロールを用いて行われ、そ
してユニバーサル−仕上げロールスタンドのＨカリバー
が円筒形に形成されたクラウンを備える垂直ロールを用
いて行われることを特徴とする特許請求の範囲第１項か
ら第４項のうちの１項に記載の圧延方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3627729A DE3627729C2 (de) | 1986-08-16 | 1986-08-16 | Formstahl-Walzwerk |
| DE3627729.0 | 1986-08-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6352701A JPS6352701A (ja) | 1988-03-05 |
| JPH0683845B2 true JPH0683845B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=6307469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62201963A Expired - Lifetime JPH0683845B2 (ja) | 1986-08-16 | 1987-08-14 | 圧延機における形鋼の圧延方法 |
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| EP (1) | EP0256409B2 (ja) |
| JP (1) | JPH0683845B2 (ja) |
| KR (1) | KR930004990B1 (ja) |
| CN (1) | CN1008796B (ja) |
| AT (1) | ATE56895T1 (ja) |
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| CA (1) | CA1306124C (ja) |
| CZ (1) | CZ280934B6 (ja) |
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| RU (1) | RU1829972C (ja) |
| SK (1) | SK278760B6 (ja) |
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| DE3636478C2 (de) * | 1986-10-27 | 1996-10-31 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zum Walzen von Fertigprofilen aus einem Vorprofil |
| DE3730471A1 (de) * | 1987-09-11 | 1989-03-23 | Schloemann Siemag Ag | Kompaktwalzwerk und arbeitsverfahren zum walzen von formstahl |
| DE3830101A1 (de) * | 1988-09-05 | 1990-03-15 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zum betrieb eines stabstahlwalzwerkes mit auf einer walzlinie angeordneter kuehlstrecke zum thermomechanischen fertigwalzen und stabstahlwalzwerk zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3834587A1 (de) * | 1988-10-11 | 1990-04-12 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und vorrichtung zur einstellung und zur veraenderung der hoehe der durchlaufebene des walzgutes durch walzen der walzgerueste eines formstahlwalzwerkes |
| JP2712846B2 (ja) * | 1991-02-08 | 1998-02-16 | 住友金属工業株式会社 | 形鋼の圧延方法および圧延装置 |
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| DE19628369A1 (de) * | 1996-07-13 | 1998-01-15 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zum Walzen von Fertigprofilen aus einem Vorprofil |
| DE19729991A1 (de) * | 1997-07-12 | 1999-01-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zum Gießen und Walzen und eine Walzgerüstanordnung zum Walzen von Fertigprofilen (Spundwandprofilen) aus einem endabmessungsnahen, aus einer Stranggußeinrichtung kommenden Vorprofil |
| DE19722732A1 (de) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zum Walzen von Stahlprofilen |
| DE19747656A1 (de) * | 1997-10-29 | 1999-05-12 | Schloemann Siemag Ag | Walzanlage für das Walzen aller Arten von Fertigprofilen |
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| DE102011121512A1 (de) | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Sms Meer Gmbh | Winkelwalzen |
| RU2620212C1 (ru) * | 2016-03-10 | 2017-05-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные металлургические технологии" (ООО "ИНМЕТ") | Способ производства двутавровой балки и литейно-прокатный комплекс для его осуществления |
| CN105689390A (zh) * | 2016-03-10 | 2016-06-22 | 天津市中重科技工程有限公司 | 一种紧凑式万能轧机半连续轧制型钢的方法 |
| CN110814023A (zh) * | 2019-11-13 | 2020-02-21 | 天津市中重科技工程有限公司 | 大型和超大型钢双可逆精轧区轧制工艺 |
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| DE102023122630A1 (de) | 2023-08-23 | 2025-02-27 | Sms Group Gmbh | Reversierendes Profilwalzverfahren, Profilwalzenanordnung und Profilwalzentandem |
| DE102023122628A1 (de) | 2023-08-23 | 2025-02-27 | Sms Group Gmbh | Staffelgerüst und Profilwalzwerk |
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| JPS525884B2 (ja) * | 1973-05-09 | 1977-02-17 | ||
| JPS5288565A (en) * | 1976-01-21 | 1977-07-25 | Nippon Steel Corp | Method of rolling shape steel |
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1986
- 1986-08-16 DE DE3627729A patent/DE3627729C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1987
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- 1987-07-25 KR KR1019870008104A patent/KR930004990B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-31 CZ CS875717A patent/CZ280934B6/cs not_active IP Right Cessation
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- 1987-08-03 ES ES87111183T patent/ES2017975T5/es not_active Expired - Lifetime
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- 1987-08-06 UA UA4203030A patent/UA15926A/uk unknown
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- 1987-08-17 US US07/086,762 patent/US4791799A/en not_active Expired - Lifetime
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