JPH0686643B2 - 溶接後の耐遅れ割れ性に優れたｈｂ≧５００の高硬度耐摩耗鋼の製造方法 - Google Patents
溶接後の耐遅れ割れ性に優れたｈｂ≧５００の高硬度耐摩耗鋼の製造方法Info
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- JPH0686643B2 JPH0686643B2 JP59097461A JP9746184A JPH0686643B2 JP H0686643 B2 JPH0686643 B2 JP H0686643B2 JP 59097461 A JP59097461 A JP 59097461A JP 9746184 A JP9746184 A JP 9746184A JP H0686643 B2 JPH0686643 B2 JP H0686643B2
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- steel
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬
度耐摩耗鋼の製造方法に関するものである。
度耐摩耗鋼の製造方法に関するものである。
（従来の技術） 建設機械（ブルドーザー）排土板、排泥管、ダンプトラ
ックベッセル等の耐摩耗性が必要とされる部材用の耐摩
耗鋼として、従来特公昭50−22968号公報において、C:
0.18〜0.30％、Si:0.10〜0.70％、Mn:1.1〜2.0％、Cr:
0.3〜1.5％、Mo:0.05〜0.35％、V:0.01〜0.15％、Al:0.
01〜0.10％を含む鋼が提案されている。また、特公昭46
−2612号公報においてはC:0.30〜1.0％、Si:0.05〜1.5
％、Mn:0.2〜2.0％、Mo:1.0％以下、Ti:0.20〜2.0％、C
r:0.5〜10.0％、残部Feからなる高Cr−Mo−Ti系の低合
金鋼が提案されている。
ックベッセル等の耐摩耗性が必要とされる部材用の耐摩
耗鋼として、従来特公昭50−22968号公報において、C:
0.18〜0.30％、Si:0.10〜0.70％、Mn:1.1〜2.0％、Cr:
0.3〜1.5％、Mo:0.05〜0.35％、V:0.01〜0.15％、Al:0.
01〜0.10％を含む鋼が提案されている。また、特公昭46
−2612号公報においてはC:0.30〜1.0％、Si:0.05〜1.5
％、Mn:0.2〜2.0％、Mo:1.0％以下、Ti:0.20〜2.0％、C
r:0.5〜10.0％、残部Feからなる高Cr−Mo−Ti系の低合
金鋼が提案されている。
しかしながら、これ等の耐摩耗鋼は溶接性、特に溶接後
の耐遅れ割れ性（遅れ割れとは別名低温割れとも称し、
溶接時に侵入した水素による遅れ割れのことである。）
を評価するPH値に対しての考慮は払われておらず、特に
後者においては比較的多量の合金元素を添加している関
係でコスト高となり、省資源的な観点からも問題があ
る。
の耐遅れ割れ性（遅れ割れとは別名低温割れとも称し、
溶接時に侵入した水素による遅れ割れのことである。）
を評価するPH値に対しての考慮は払われておらず、特に
後者においては比較的多量の合金元素を添加している関
係でコスト高となり、省資源的な観点からも問題があ
る。
（発明が解決しようとする課題） 近年、エネルギー資源の涸渇等に起因して、より安価で
かつ高品質な耐摩耗鋼が要求されて来ている。
かつ高品質な耐摩耗鋼が要求されて来ている。
本発明はかかる現況に鑑みて、前記した溶接後の耐遅れ
割れ性に優れ、耐久性に富みしかも省資源的要求を満足
する安価なHB≧500の高硬度耐摩耗鋼を製造する方法を
提供することを目的とするものである。
割れ性に優れ、耐久性に富みしかも省資源的要求を満足
する安価なHB≧500の高硬度耐摩耗鋼を製造する方法を
提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500
の高硬度耐摩耗鋼の製造方法を提供すべく種々の研究実
験を重ねた結果、高硬度耐摩耗鋼の溶接後の耐遅れ割れ
性を向上させるには、溶接時に侵入する水素による遅れ
割れに対する炭素当量は重回帰法で求めた次式で示すPH
が1.0％以下となることが肝要であることを知見した。
の高硬度耐摩耗鋼の製造方法を提供すべく種々の研究実
験を重ねた結果、高硬度耐摩耗鋼の溶接後の耐遅れ割れ
性を向上させるには、溶接時に侵入する水素による遅れ
割れに対する炭素当量は重回帰法で求めた次式で示すPH
が1.0％以下となることが肝要であることを知見した。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) 本発明はかかる知見にもとづき、さらにＰがPH値を大き
くする有害な元素であることを考慮した上で、最も廉価
となる鋼材の成分系を鋭意検討し、溶接後の耐遅れ割れ
性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法を開発
した。
くする有害な元素であることを考慮した上で、最も廉価
となる鋼材の成分系を鋭意検討し、溶接後の耐遅れ割れ
性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法を開発
した。
即ち、本発明の要旨とするところは下記のとおりであ
る。
る。
（１）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以下
を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ下記
式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れたまま
とするか、または焼入れた後、低温焼戻しすることを特
徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬
度耐摩耗鋼の製造方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以下
を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ下記
式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れたまま
とするか、または焼入れた後、低温焼戻しすることを特
徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬
度耐摩耗鋼の製造方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) （２）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％を含み、残部鉄および不可避的
不純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以下
となる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた後、
低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性
に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％を含み、残部鉄および不可避的
不純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以下
となる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた後、
低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性
に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) （３）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％を含み、残
部鉄および不可避的不純物からなりかつ下記式で示され
るPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとするか、
または焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とする溶
接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼
の製造方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％を含み、残
部鉄および不可避的不純物からなりかつ下記式で示され
るPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとするか、
または焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とする溶
接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼
の製造方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) （４）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、およびCu:0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％以
下、V:0.05％以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄お
よび不可避的不純物からなりかつ下記式で示されるPH値
が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとするか、または
焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の
耐低温遅れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造
方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、およびCu:0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％以
下、V:0.05％以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄お
よび不可避的不純物からなりかつ下記式で示されるPH値
が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとするか、または
焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の
耐低温遅れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造
方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) （５）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、およびCu:0.5％以下、Ni:0.5
％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％以下の１種又は２種
以上を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ
下記式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れた
ままとするか、または焼入れた後、低温焼戻しすること
を特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の
高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、およびCu:0.5％以下、Ni:0.5
％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％以下の１種又は２種
以上を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ
下記式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れた
ままとするか、または焼入れた後、低温焼戻しすること
を特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の
高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) （６）C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜1.5
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％、およびCu:
0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％以
下の１種又は２種以上を含み、残部鉄および不可避的不
純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以下と
なる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた後、低
温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に
優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0％、M
o:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％以
下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％、およびCu:
0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％以
下の１種又は２種以上を含み、残部鉄および不可避的不
純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以下と
なる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた後、低
温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に
優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) 本発明において上記式の如くPH≦1.0％に限定した理由
は次のとおりである。即ち、第１図に示す如く、HB＞45
0において、PHが1.0％超では溶接後の遅れ割れが発生
し、1.0％以下ではそれを確実に防止することができる
からである。
は次のとおりである。即ち、第１図に示す如く、HB＞45
0において、PHが1.0％超では溶接後の遅れ割れが発生
し、1.0％以下ではそれを確実に防止することができる
からである。
また、本発明において化学成分を前記の如く限定した理
由は以下のとおりである。
由は以下のとおりである。
Ｃは耐摩耗性の支配因子である硬度を確保するために0.
3％以上は必要であるが、溶接性の点から0.5％以下に限
定した。
3％以上は必要であるが、溶接性の点から0.5％以下に限
定した。
Siは脱酸上0.05％以上が必要であるが、溶接熱影響部の
靭性確保の点から0.5％以下に限定した。
靭性確保の点から0.5％以下に限定した。
Mnは母材の靭性及び硬度を確保する上から、0.5％以上
が必要であるが、焼入れ性が低い割にはPH値の係数が大
きいので溶接性の観点から1.5％以下に限定した。
が必要であるが、焼入れ性が低い割にはPH値の係数が大
きいので溶接性の観点から1.5％以下に限定した。
ＰはPH値を大きくする有害な元素であるから、コントバ
ランスを考慮した上で出来るだけ低減するのが好まし
く、現行の精練技術をもってすれば、Ｐ≦0.005％とす
ることも可能ではあるが、PH≦1.0％となりうるＰ≦0.0
10％に限定した。
ランスを考慮した上で出来るだけ低減するのが好まし
く、現行の精練技術をもってすれば、Ｐ≦0.005％とす
ることも可能ではあるが、PH≦1.0％となりうるＰ≦0.0
10％に限定した。
Ｓは靭性の観点から0.005％以下に限定した。
Moは焼入れ性の確保のために0.02％以上添加するもので
あるが、コスト及び溶接性の点から0.4％以下に限定し
た。
あるが、コスト及び溶接性の点から0.4％以下に限定し
た。
Crは安価に焼入れ性を確保できる主要元素であるので、
0.1％以上とし、溶接性の点から1.0％以下に限定した。
0.1％以上とし、溶接性の点から1.0％以下に限定した。
sol.Alは脱酸上0.01％以上必要であり、Ｂを添加する際
には0.04％以上添加することが好ましいが、溶接性の観
点から0.1％以下に限定した。
には0.04％以上添加することが好ましいが、溶接性の観
点から0.1％以下に限定した。
CaはMnSの圧延による延伸に起因する低温靭性の劣化を
防止するために添加するが、過剰に添加すると却ってCa
系介在物により内質が悪化するため、従来から慣用的に
添加されている0.006％以下とする。
防止するために添加するが、過剰に添加すると却ってCa
系介在物により内質が悪化するため、従来から慣用的に
添加されている0.006％以下とする。
Ｂは板厚が大きい場合に焼入れ性を向上させて硬度を確
保するために、0.0005％以上0.005％以下の範囲で添加
する。
保するために、0.0005％以上0.005％以下の範囲で添加
する。
Tiはsol.Alと同様にＢ添加時にフリーＮを固定するため
に0.005％以上の添加が必要である。更にTiの添加は、T
iCにより板厚方向の硬度差をなくす効果があるので、板
厚が大きい場合に好ましいが、0.05％を超えて添加する
と溶接部の靭性が劣化するので、上限は0.05％とした。
但しsol.Alを0.04〜0.1％添加する場合にはTiの添加は
省略され得る。
に0.005％以上の添加が必要である。更にTiの添加は、T
iCにより板厚方向の硬度差をなくす効果があるので、板
厚が大きい場合に好ましいが、0.05％を超えて添加する
と溶接部の靭性が劣化するので、上限は0.05％とした。
但しsol.Alを0.04〜0.1％添加する場合にはTiの添加は
省略され得る。
更に本発明鋼においては必要に応じてCu,Ni,Nb,Vの１種
または２種以上が下記の範囲において添加されうる。
または２種以上が下記の範囲において添加されうる。
Cuは硬度・靭性のバランス上添加することが好ましい
が、Cu割れの観点から0.5％以下に限定した。
が、Cu割れの観点から0.5％以下に限定した。
Niは硬度・靭性のバランス上添加することが好ましい
が、コスト上の観点から0.5％以下に限定した。
が、コスト上の観点から0.5％以下に限定した。
Nbは硬度・靭性のバランス上添加することが好ましい
が、継手靭性の観点から0.05％以下に限定した。
が、継手靭性の観点から0.05％以下に限定した。
Ｖは硬度・靭性のバランス上添加されうるが、継手靭性
の観点から0.05％以下に限定した。
の観点から0.05％以下に限定した。
なお、Ｎは本発明において特に限定されるものではない
が、母材の靭性、低温焼戻し、またはガス切断および溶
接時の予熱に際しての青熱脆性の観点から0.005％以下
とするのが有利である。
が、母材の靭性、低温焼戻し、またはガス切断および溶
接時の予熱に際しての青熱脆性の観点から0.005％以下
とするのが有利である。
本発明における熱処理について説明する。
熱処理は焼入れたままとするか、または焼入れた後低温
焼戻しを行うが、これ等は常法でよい。即ち、焼入れは
850〜1000℃の温度で行い、低温焼戻しは250℃以下の温
度で行うのが常法である。
焼戻しを行うが、これ等は常法でよい。即ち、焼入れは
850〜1000℃の温度で行い、低温焼戻しは250℃以下の温
度で行うのが常法である。
近年、直接焼入れを行う省エネルギー制御圧延が発達し
て来ているが、この直接焼入れを行う場合に、直接焼入
れ前の結晶粒を再加熱による焼入れの場合と同等にする
か、またTi、Nb、Ｖ、Ｂ等を添加している場合は、直接
焼入れ前の固溶量を、再加熱による焼入れの場合と同等
にすれば、再加熱焼入れと同等の効果が得られ、むしろ
省合金元素の観点からもその方が好ましい。
て来ているが、この直接焼入れを行う場合に、直接焼入
れ前の結晶粒を再加熱による焼入れの場合と同等にする
か、またTi、Nb、Ｖ、Ｂ等を添加している場合は、直接
焼入れ前の固溶量を、再加熱による焼入れの場合と同等
にすれば、再加熱焼入れと同等の効果が得られ、むしろ
省合金元素の観点からもその方が好ましい。
本発明においては前記の如く化学成分範囲を限定するほ
かに、下記式で示されるPH値を1.0％以下とする如く化
学成分量を規制し、しかも焼入れたままとするか、また
は焼入れた後、低温焼戻しを行うことを必須条件とし、
かくしてHB≧500の高硬度を確実に得ると共に溶接後の
遅れ割れを完全に防止するものである。
かに、下記式で示されるPH値を1.0％以下とする如く化
学成分量を規制し、しかも焼入れたままとするか、また
は焼入れた後、低温焼戻しを行うことを必須条件とし、
かくしてHB≧500の高硬度を確実に得ると共に溶接後の
遅れ割れを完全に防止するものである。
PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) 第１図は溶接時に侵入した水素による遅れ割れに対する
炭素当量PHを用い、HB≧500の高硬度耐摩耗鋼の溶接後
の遅れ割れの評価結果（○印は遅れ割れなし、●印は遅
れ割れあり）を示すもので、PH:1.0％以下とすることに
よりHB≧500でかつ溶接後の耐遅れ割れ性の優れた高硬
度耐摩耗鋼が得られることが判る。
炭素当量PHを用い、HB≧500の高硬度耐摩耗鋼の溶接後
の遅れ割れの評価結果（○印は遅れ割れなし、●印は遅
れ割れあり）を示すもので、PH:1.0％以下とすることに
よりHB≧500でかつ溶接後の耐遅れ割れ性の優れた高硬
度耐摩耗鋼が得られることが判る。
（実施例） 本発明の実施例を比較例と共に表−１および表−２に示
す。
す。
表−１、表−２の結果から、本発明に従えば、HB≧500
でかつ溶接後の耐遅れ割れ性の優れた高硬度耐摩耗鋼が
得られることが明らかである。
でかつ溶接後の耐遅れ割れ性の優れた高硬度耐摩耗鋼が
得られることが明らかである。
【図面の簡単な説明】 第１図はPH値とHBが溶接後の遅れ割れに及ぼす影響を示
す図である。
す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 津田 幸夫 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式會社名古屋製鐵所内 (72)発明者 間渕 秀里 東京都千代田区大手町２−６―３ 新日本 製鐵株式會社内 (56)参考文献 特開 昭51−2616（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−24966（ＪＰ，Ａ) 特公 昭36−2012（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (6)
- 【請求項１】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ
下記式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れた
ままとするか、または焼入れた後、低温焼戻しすること
を特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の
高硬度耐摩耗鋼の製造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) - 【請求項２】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下、B:0.0005〜0.005％を含み、残部鉄および不可避
的不純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以
下となる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた
後、低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割
れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) - 【請求項３】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％を含み、
残部鉄および不可避的不純物からなりかつ下記式で示さ
れるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとする
か、または焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とす
る溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩
耗鋼の製造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) - 【請求項４】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下、およびCu:0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％
以下、V:0.05％以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄
および不可避的不純物からなりかつ下記式で示されるPH
値が1.0％以下となる鋼を焼入れたままとするか、また
は焼入れた後、低温焼戻しすることを特徴とする溶接後
の耐低温遅れ性に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製
造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) - 【請求項５】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下、B:0.0005〜0.005％、およびCu:0.5％以下、Ni:0.
5％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％以下の１種又は２種
以上を含み、残部鉄および不可避的不純物からなりかつ
下記式で示されるPH値が1.0％以下となる鋼を焼入れた
ままとするか、または焼入れた後、低温焼戻しすること
を特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性に優れたHB≧500の
高硬度耐摩耗鋼の製造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%) - 【請求項６】C:0.3〜0.5％、Si:0.05〜0.5％、Mn:0.5〜
1.5％、P:0.010％以下、S:0.005％以下、Cr:0.1〜1.0
％、Mo:0.02〜0.4％、sol.Al:0.01〜0.1％、Ca:0.006％
以下、B:0.0005〜0.005％、Ti:0.005〜0.05％、およびC
u:0.5％以下、Ni:0.5％以下、Nb:0.05％以下、V:0.05％
以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄および不可避的
不純物からなりかつ下記式で示されるPH値が1.0％以下
となる鋼を焼入れたままとするか、または焼入れた後、
低温焼戻しすることを特徴とする溶接後の耐遅れ割れ性
に優れたHB≧500の高硬度耐摩耗鋼の製造方法。 PH＝Ｃ＋Mn/10＋Mo/6＋Cr/15＋3V＋40P＋100B(%)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59097461A JPH0686643B2 (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 溶接後の耐遅れ割れ性に優れたｈｂ≧５００の高硬度耐摩耗鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59097461A JPH0686643B2 (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 溶接後の耐遅れ割れ性に優れたｈｂ≧５００の高硬度耐摩耗鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60243250A JPS60243250A (ja) | 1985-12-03 |
| JPH0686643B2 true JPH0686643B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=14192941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59097461A Expired - Lifetime JPH0686643B2 (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 溶接後の耐遅れ割れ性に優れたｈｂ≧５００の高硬度耐摩耗鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0686643B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110565027A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-13 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种具备超高硬度及优良低温韧性的钢板及其生产方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01172550A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Nippon Steel Corp | 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼 |
| KR100445890B1 (ko) * | 2002-01-08 | 2004-08-25 | 주식회사 세아베스틸 | 내마모강 및 그의 제조방법 |
| CN108220811A (zh) * | 2018-01-04 | 2018-06-29 | 河南科技大学 | 一种耐磨钢及其制备方法 |
| US20190226064A1 (en) * | 2018-01-23 | 2019-07-25 | Ford Global Technologies, Llc | Micro-alloyed manganese-boron steel |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS512616A (ja) * | 1974-06-25 | 1976-01-10 | Nippon Steel Corp | Chodaikajuyonetsushorireeru |
| JPS5524966A (en) * | 1978-08-10 | 1980-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High tension steel with excellent resistance to sr cracking |
-
1984
- 1984-05-17 JP JP59097461A patent/JPH0686643B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110565027A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-13 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种具备超高硬度及优良低温韧性的钢板及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60243250A (ja) | 1985-12-03 |
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