JPH068759A - 電車電線用銅合金導体の製造方法 - Google Patents
電車電線用銅合金導体の製造方法Info
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- JPH068759A JPH068759A JP17125892A JP17125892A JPH068759A JP H068759 A JPH068759 A JP H068759A JP 17125892 A JP17125892 A JP 17125892A JP 17125892 A JP17125892 A JP 17125892A JP H068759 A JPH068759 A JP H068759A
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- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた強度および耐摩耗性を有するトロリ線
を提供する。 【構成】 ０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残部が
銅と不可避不純物からなる鋳造材を調製し、この鋳造材
について７０％以上の加工度で熱間加工を施し、その後
７０％以上の加工度で冷間加工を施してトロリ線１を得
る。
を提供する。 【構成】 ０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残部が
銅と不可避不純物からなる鋳造材を調製し、この鋳造材
について７０％以上の加工度で熱間加工を施し、その後
７０％以上の加工度で冷間加工を施してトロリ線１を得
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電車電線用銅合金導体
の製造方法に関し、電車トロリ線の長寿命化の要求に応
える優れた強度および耐摩耗性を有するトロリ線の製造
方法に関する。
の製造方法に関し、電車トロリ線の長寿命化の要求に応
える優れた強度および耐摩耗性を有するトロリ線の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、トロリ線用素材として、純銅、あるいは０．３重量
％以下の錫を含む銅合金が使用されてきた。
来、トロリ線用素材として、純銅、あるいは０．３重量
％以下の錫を含む銅合金が使用されてきた。
【０００３】一方、電車の高速化に伴い、トロリ線の架
線張力の増強が必要となってきており、そのためトロリ
線用素材として、従来並の導電率を維持しながら高い強
度を有するものが要求されてきている。
線張力の増強が必要となってきており、そのためトロリ
線用素材として、従来並の導電率を維持しながら高い強
度を有するものが要求されてきている。
【０００４】本発明は、このような要求に応えるべく、
従来のトロリ素材より高い強度を有し、かつ、導電率の
低減を最小限に抑えた、トロリ素材の製造方法を提供す
るものである。
従来のトロリ素材より高い強度を有し、かつ、導電率の
低減を最小限に抑えた、トロリ素材の製造方法を提供す
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用】第１の発明に
従う電車電線用銅合金導体の製造方法は、０．１５〜
０．８重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純物から
なる鋳造材を得る工程と、鋳造材に７０％以上の加工度
で熱間加工を施す工程と、ついで、７０％以上の加工度
で冷間加工を施す工程とを備える。
従う電車電線用銅合金導体の製造方法は、０．１５〜
０．８重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純物から
なる鋳造材を得る工程と、鋳造材に７０％以上の加工度
で熱間加工を施す工程と、ついで、７０％以上の加工度
で冷間加工を施す工程とを備える。
【０００６】第１の発明の好ましい態様において、０．
１５〜０．８重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純
物からなる溶湯が調製され、この溶湯から連続鋳造によ
り鋳造材が製造される。連続鋳造には、たとえば横型連
続鋳造機が用いられる。連続鋳造される鋳造材は、次工
程において連続的に７０％以上の加工度で熱間圧延され
る。熱間圧延により得られた線材は７０％以上の加工度
で冷間圧延される。
１５〜０．８重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純
物からなる溶湯が調製され、この溶湯から連続鋳造によ
り鋳造材が製造される。連続鋳造には、たとえば横型連
続鋳造機が用いられる。連続鋳造される鋳造材は、次工
程において連続的に７０％以上の加工度で熱間圧延され
る。熱間圧延により得られた線材は７０％以上の加工度
で冷間圧延される。
【０００７】第１の発明において、錫の含有量を０．１
５重量％以上としたのは、トロリ素材として必要な強度
を得るためであり、錫の含有量を０．８重量％以下とし
たのは、それ以上の高い濃度になると、熱間加工が困難
になるためである。
５重量％以上としたのは、トロリ素材として必要な強度
を得るためであり、錫の含有量を０．８重量％以下とし
たのは、それ以上の高い濃度になると、熱間加工が困難
になるためである。
【０００８】第１の発明において熱間加工の加工度を７
０％以上としたのは、７０％未満であると、次工程の冷
間加工において比較的脆い鋳造組織が残存混入し、特に
本発明のように７０％以上と従来より高い加工度の冷間
加工を施す場合、その加工性を低下させるからである。
すなわち、７０％以上の熱間加工が施されないと、７０
％以上の冷間加工を施すことが非常に困難になる。
０％以上としたのは、７０％未満であると、次工程の冷
間加工において比較的脆い鋳造組織が残存混入し、特に
本発明のように７０％以上と従来より高い加工度の冷間
加工を施す場合、その加工性を低下させるからである。
すなわち、７０％以上の熱間加工が施されないと、７０
％以上の冷間加工を施すことが非常に困難になる。
【０００９】冷間加工度を７０％以上としたのは、冷間
加工度を従来より大きくすることによって、従来より高
い強度のトロリ素材を得るためである。
加工度を従来より大きくすることによって、従来より高
い強度のトロリ素材を得るためである。
【００１０】本発明者らは、以下の実施例でも示すよう
に、第１の発明に従ってトロリ素材を作製することによ
り、製作時の加工性を良好に保ちながら、従来より強度
が向上したトロリ線を得ることができ、また、それが実
架線された場合、従来より長寿命となることを見出だし
た。
に、第１の発明に従ってトロリ素材を作製することによ
り、製作時の加工性を良好に保ちながら、従来より強度
が向上したトロリ線を得ることができ、また、それが実
架線された場合、従来より長寿命となることを見出だし
た。
【００１１】第２の発明に従う電車電線用銅合金導体の
製造方法は、０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残部
が銅と不可避不純物からなる溶湯を、鋳型において冷却
速度１０℃／秒以上で冷却させて鋳造材を得る工程と、
鋳造材について７０％以上の加工度で冷間加工を施す工
程とを備える。
製造方法は、０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残部
が銅と不可避不純物からなる溶湯を、鋳型において冷却
速度１０℃／秒以上で冷却させて鋳造材を得る工程と、
鋳造材について７０％以上の加工度で冷間加工を施す工
程とを備える。
【００１２】第２の発明の好ましい態様において、鋳型
としては、円管状または四角管状など管状のものが用い
られ、連続鋳造が行なわれる。このような連続鋳造に
は、横型連続鋳造機を好ましく用いることができる。
としては、円管状または四角管状など管状のものが用い
られ、連続鋳造が行なわれる。このような連続鋳造に
は、横型連続鋳造機を好ましく用いることができる。
【００１３】第２の発明において、冷却速度は次式で定
義される。
義される。
【００１４】 冷却速度＝（鋳込み温度−鋳造材表面温度）÷鋳造時間 第２の発明において、冷却速度は１０℃／秒以上である
が、このような冷却条件を満足するため、鋳型は、たと
えば水冷される。
が、このような冷却条件を満足するため、鋳型は、たと
えば水冷される。
【００１５】第２の発明において、錫の含有量を０．１
５重量％以上としたのは、トロリ素材として必要な強度
を得るためであり、錫の含有量を０．８重量％以下とし
たのは、それ以上高濃度になると鋳造工程が困難になる
からである。
５重量％以上としたのは、トロリ素材として必要な強度
を得るためであり、錫の含有量を０．８重量％以下とし
たのは、それ以上高濃度になると鋳造工程が困難になる
からである。
【００１６】第２の発明において、上式で定義される冷
却速度は１０℃／秒以上である。１０℃／秒未満の冷却
速度で冷却を行なうと、鋳造工程により得られる鋳造材
自体が強度不足になり、次工程における７０％以上の冷
間加工度に耐えられなくなる。
却速度は１０℃／秒以上である。１０℃／秒未満の冷却
速度で冷却を行なうと、鋳造工程により得られる鋳造材
自体が強度不足になり、次工程における７０％以上の冷
間加工度に耐えられなくなる。
【００１７】第２の発明において冷間加工度を７０％以
上としたのは、冷間加工度を従来より大きくすることに
よって、従来より高い強度のトロリ素材を得るためであ
る。
上としたのは、冷間加工度を従来より大きくすることに
よって、従来より高い強度のトロリ素材を得るためであ
る。
【００１８】本発明者らは、以下の実施例で示すよう
に、第２の発明によって、製作時において良好な加工性
を保持しながら、従来より高い強度のトロリ線を得るこ
とができ、それが実架線された場合、従来より長寿命と
なることを見出だした。
に、第２の発明によって、製作時において良好な加工性
を保持しながら、従来より高い強度のトロリ線を得るこ
とができ、それが実架線された場合、従来より長寿命と
なることを見出だした。
【００１９】第３の発明に従う電車電線用銅合金導体の
製造方法は、酸素含量が０．１重量％以下であり、０．
２〜０．５重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純物
からなる鋳造材を得る工程と、鋳造材に６００℃以上の
温度において８０％以上の加工度で熱間加工を施し、直
径が２４ｍｍ以上の線材を得る工程と、ついで線材に１
５０℃以下の温度において７０％以上の加工度で冷間加
工を施す工程とを備える。
製造方法は、酸素含量が０．１重量％以下であり、０．
２〜０．５重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不純物
からなる鋳造材を得る工程と、鋳造材に６００℃以上の
温度において８０％以上の加工度で熱間加工を施し、直
径が２４ｍｍ以上の線材を得る工程と、ついで線材に１
５０℃以下の温度において７０％以上の加工度で冷間加
工を施す工程とを備える。
【００２０】第３の発明の好ましい態様において、鋳造
材は連続鋳造により製造され、連続的に熱間加工が施さ
れる。連続鋳造には、たとえば横型連続鋳造機が用いら
れる。
材は連続鋳造により製造され、連続的に熱間加工が施さ
れる。連続鋳造には、たとえば横型連続鋳造機が用いら
れる。
【００２１】第３の発明において、熱間加工として熱間
圧延が、冷間加工として冷間圧延が好ましく施される。
圧延が、冷間加工として冷間圧延が好ましく施される。
【００２２】第３の発明において、錫の含有量を０．２
重量％以上としてのは、トロリ素材としてより高い強度
を得るためであり、錫の含有量を０．５重量％以下とし
てのは、導電率の低下をより抑えるためである。
重量％以上としてのは、トロリ素材としてより高い強度
を得るためであり、錫の含有量を０．５重量％以下とし
てのは、導電率の低下をより抑えるためである。
【００２３】第３の発明において、鋳造材に６００℃以
上の温度において８０％以上の熱間加工を施すことによ
り、鋳造組織を微細化させ、線材強度を向上させること
ができる。また、熱間加工の工程において得られる線材
の直径は２４ｍｍ以上であることが望ましい。これは、
以下の実施例で示すように、熱間加工後の線材の直径を
２４ｍｍ未満、たとえば従来に従って２２ｍｍ以下にす
ると、次工程において高い加工度の冷間加工を受けるこ
とが困難になり、高い加工度での冷間加工による線材の
強度向上を図ることができなくなるからである。
上の温度において８０％以上の熱間加工を施すことによ
り、鋳造組織を微細化させ、線材強度を向上させること
ができる。また、熱間加工の工程において得られる線材
の直径は２４ｍｍ以上であることが望ましい。これは、
以下の実施例で示すように、熱間加工後の線材の直径を
２４ｍｍ未満、たとえば従来に従って２２ｍｍ以下にす
ると、次工程において高い加工度の冷間加工を受けるこ
とが困難になり、高い加工度での冷間加工による線材の
強度向上を図ることができなくなるからである。
【００２４】このようにして直径が２４ｍｍ以上の線材
を得た後、次工程において７０％と従来より高い加工度
の冷間加工を施すことにより、従来より高い強度のトロ
リ素材を得ることができる。
を得た後、次工程において７０％と従来より高い加工度
の冷間加工を施すことにより、従来より高い強度のトロ
リ素材を得ることができる。
【００２５】
【実施例】０．１５〜０．８重量％の錫を含有する溶解
銅合金を、連続鋳造圧延により、加工度７２％で熱間圧
延し、線材を得た。その後、得られた線材について、加
工度７２％で冷間加工を施して、図１に示すような断面
形状の、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
銅合金を、連続鋳造圧延により、加工度７２％で熱間圧
延し、線材を得た。その後、得られた線材について、加
工度７２％で冷間加工を施して、図１に示すような断面
形状の、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
【００２６】以上の工程に従って得られたトロリ線の強
度と導電率を表１に示す。表１には、種々の錫含有量に
ついて実施を行なった例を示すとともに、従来の製造方
法に従って加工を行なったものを従来例として示してい
る。
度と導電率を表１に示す。表１には、種々の錫含有量に
ついて実施を行なった例を示すとともに、従来の製造方
法に従って加工を行なったものを従来例として示してい
る。
【００２７】
【表１】
【００２８】次に、熱間加工度の影響を見るため、０．
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、表２に示す熱間
加工度で、それぞれ連続鋳造圧延し、線材を得た。その
後、得られた線材に７２％の加工度で冷間加工を施し、
断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、表２に示す熱間
加工度で、それぞれ連続鋳造圧延し、線材を得た。その
後、得られた線材に７２％の加工度で冷間加工を施し、
断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
【００２９】このような工程における冷間加工性を表２
の右欄に示す。表２に示すとおり、熱間加工度が７０％
未満、たとえば６５％となると、冷間加工が困難にな
る。
の右欄に示す。表２に示すとおり、熱間加工度が７０％
未満、たとえば６５％となると、冷間加工が困難にな
る。
【００３０】
【表２】
【００３１】次に、冷間加工度の影響を見るため、０．
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、７２％の熱間加
工度で連続鋳造圧延し、線材を得た。その後、得られた
線材について、表３に示すような加工度でそれぞれ冷間
加工を施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
それぞれ得られたトロリ線の強度と導電率を表３の右欄
に示す。
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、７２％の熱間加
工度で連続鋳造圧延し、線材を得た。その後、得られた
線材について、表３に示すような加工度でそれぞれ冷間
加工を施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。
それぞれ得られたトロリ線の強度と導電率を表３の右欄
に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】表１〜表３から明らかなように、第１の発
明に従う条件下によれば、良好な加工性を保ちながら、
従来より高い強度の銅合金トロリ線を得ることができ
る。
明に従う条件下によれば、良好な加工性を保ちながら、
従来より高い強度の銅合金トロリ線を得ることができ
る。
【００３４】０．１５〜０．８重量％の錫を含有する溶
解銅合金を、水冷される黒鉛鋳型が設置された横型連続
鋳造機により、連続鋳造を行なって線材を得た。その
後、表４に示すような加工度で、冷間加工を施し、図１
に示すような、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得
た。なお、鋳型における水冷速度は、１２℃／秒であっ
た。
解銅合金を、水冷される黒鉛鋳型が設置された横型連続
鋳造機により、連続鋳造を行なって線材を得た。その
後、表４に示すような加工度で、冷間加工を施し、図１
に示すような、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得
た。なお、鋳型における水冷速度は、１２℃／秒であっ
た。
【００３５】表４に、それぞれ得られたトロリ線の強度
と導電率を示す。表４には、錫含有量の異なる種々の例
について示すとともに、従来の加工方法によって得られ
る線材の強度および導電率についても示している。
と導電率を示す。表４には、錫含有量の異なる種々の例
について示すとともに、従来の加工方法によって得られ
る線材の強度および導電率についても示している。
【００３６】
【表４】
【００３７】次に、冷却速度の影響を見るため、０．３
重量％の錫を含有する溶解銅合金を、それぞれの速度で
水冷される黒鉛鋳型が設置された横型連続鋳造機で、鋳
造を行ない線材を得た。冷却速度は、冷却水量を調節す
ることによって表５に示すそれぞれの速度に設定され
た。
重量％の錫を含有する溶解銅合金を、それぞれの速度で
水冷される黒鉛鋳型が設置された横型連続鋳造機で、鋳
造を行ない線材を得た。冷却速度は、冷却水量を調節す
ることによって表５に示すそれぞれの速度に設定され
た。
【００３８】得られた鋳造線材を７２％の加工度で冷間
加工し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。この
工程における冷間加工性を表５に示す。表５に示すよう
に、冷却速度が低いと、冷間加工が困難になる。
加工し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得た。この
工程における冷間加工性を表５に示す。表５に示すよう
に、冷却速度が低いと、冷間加工が困難になる。
【００３９】
【表５】
【００４０】次に、冷間加工度の影響を見るため、０．
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、水冷される黒鉛
鋳型が設置された横型連続鋳造機を用いて鋳造を行な
い、線材を得た。その後、表６に示すような加工度で冷
間加工を実施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得
た。それぞれ得られたトロリ線の強度および導電率を表
６に示す。なお、この工程における鋳型についての冷却
速度は、１２℃／秒に調整された。
３重量％の錫を含有する溶解銅合金を、水冷される黒鉛
鋳型が設置された横型連続鋳造機を用いて鋳造を行な
い、線材を得た。その後、表６に示すような加工度で冷
間加工を実施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線を得
た。それぞれ得られたトロリ線の強度および導電率を表
６に示す。なお、この工程における鋳型についての冷却
速度は、１２℃／秒に調整された。
【００４１】
【表６】
【００４２】表４〜表６から明らかなように、第２の発
明に従う条件下において、良好な加工性を保ちながら従
来より強度の高い銅合金トロリ線を得ることができた。
明に従う条件下において、良好な加工性を保ちながら従
来より強度の高い銅合金トロリ線を得ることができた。
【００４３】０．２７〜０．４７重量％の錫を含有する
溶解銅合金を、連続鋳造圧延により、熱間加工度８０％
以上で圧延を行ない、直径が１８〜４０ｍｍの線材をそ
れぞれ得た。その後、４６％〜８５％の加工度でそれぞ
れ冷間加工を実施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線
を得た。
溶解銅合金を、連続鋳造圧延により、熱間加工度８０％
以上で圧延を行ない、直径が１８〜４０ｍｍの線材をそ
れぞれ得た。その後、４６％〜８５％の加工度でそれぞ
れ冷間加工を実施し、断面積が１７０ｍｍ2 のトロリ線
を得た。
【００４４】この一連の工程においてそれぞれ用いられ
た条件を表７に示すとともに、それぞれ得られた線材の
強度および導電率を同表に示す。
た条件を表７に示すとともに、それぞれ得られた線材の
強度および導電率を同表に示す。
【００４５】
【表７】
【００４６】表７から明らかなように、第３の発明に従
う条件下において、比較的導電率が高く、強度が向上さ
れたトロリ線材を得ることができた。
う条件下において、比較的導電率が高く、強度が向上さ
れたトロリ線材を得ることができた。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、第１〜第３の発明
によれば、良好な加工性を保ちながら、従来より強度の
高い銅合金トロリ線を得ることができる。したがって、
第１〜第３の発明によれば、優れた強度および耐摩耗性
を有し、今日の長寿命化の要求に応える電車トロリ線を
提供することができる。
によれば、良好な加工性を保ちながら、従来より強度の
高い銅合金トロリ線を得ることができる。したがって、
第１〜第３の発明によれば、優れた強度および耐摩耗性
を有し、今日の長寿命化の要求に応える電車トロリ線を
提供することができる。
【図１】実施例において得られたトロリ線の断面図であ
る。
る。
１ トロリ線
フロントページの続き (72)発明者 白石 肇 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 南条 和弘 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 天雲 正造 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内
Claims (7)
- 【請求項１】 ０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残
部が銅と不可避不純物からなる鋳造材を得る工程と、 前記鋳造材に７０％以上の加工度で熱間加工を施す工程
と、 ついで、７０％以上の加工度で冷間加工を施す工程とを
備える、電車電線用銅合金導体の製造方法。 - 【請求項２】 連続鋳造により製造される鋳造材に、前
記熱間加工としての熱間圧延が連続的に施され、前記冷
間加工として冷間圧延が施される、請求項１に記載の電
車電線用銅合金導体の製造方法。 - 【請求項３】 ０．１５〜０．８重量％の錫を含み、残
部が銅と不可避不純物からなる溶湯を、鋳型において冷
却速度１０℃／秒以上で冷却させて鋳造材を得る工程
と、 前記鋳造材に７０％以上の加工度で冷間加工を施す工程
とを備える、電車電線用銅合金導体の製造方法。 - 【請求項４】 前記鋳型として管状の鋳型を用い、連続
鋳造により鋳造材を製造する、請求項３に記載の電車電
線用銅合金導体の製造方法。 - 【請求項５】 前記鋳造材を得るため、横型連続鋳造機
が用いられる、請求項３に記載の電車電線用銅合金導体
の製造方法。 - 【請求項６】 酸素含量が０．１重量％以下であり、
０．２〜０．５重量％の錫を含み、残部が銅と不可避不
純物からなる鋳造材を得る工程と、 前記鋳造材に６００℃以上の温度において８０％以上の
加工度で熱間加工を施し、直径が２４ｍｍ以上の線材を
得る工程と、 前記線材に１５０℃以下の温度において７０％以上の加
工度で冷間加工を施す工程とを備える、電車電線用銅合
金導体の製造方法。 - 【請求項７】 前記鋳造材が連続鋳造により製造され、
連続的に熱間加工が施される、請求項６に記載の電車電
線用銅合金導体の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP4171258A JP2883495B2 (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 電車電線用銅合金導体の製造方法 |
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| JP4171258A JP2883495B2 (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 電車電線用銅合金導体の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH068759A true JPH068759A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2883495B2 JP2883495B2 (ja) | 1999-04-19 |
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| JP4171258A Expired - Lifetime JP2883495B2 (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 電車電線用銅合金導体の製造方法 |
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| JP (1) | JP2883495B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1293213C (zh) * | 2003-06-20 | 2007-01-03 | 住友电气工业株式会社 | 耐磨损性无轨电车线及其制造方法 |
| JP2007056370A (ja) * | 2006-09-22 | 2007-03-08 | Hitachi Cable Ltd | 電車線用銅合金導体の製造方法及び電車線用銅合金導体 |
| JP2024033631A (ja) * | 2022-08-30 | 2024-03-13 | 住友電気工業株式会社 | トロリ線、及びトロリ線の製造方法 |
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| JPH0331437A (ja) * | 1989-06-27 | 1991-02-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 耐熱性と耐摩耗性に優れた摺動通電用銅合金とその製造方法 |
| JPH0338335A (ja) * | 1989-07-05 | 1991-02-19 | Reader:Kk | 耐熱性ｐｔｐ用蓋材 |
| JPH0367401A (ja) * | 1989-08-04 | 1991-03-22 | Furukawa Electric Co Ltd:The | トロリー線 |
-
1992
- 1992-06-29 JP JP4171258A patent/JP2883495B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2883495B2 (ja) | 1999-04-19 |
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