JPH0688267A - 電解槽 - Google Patents
電解槽Info
- Publication number
- JPH0688267A JPH0688267A JP4239439A JP23943992A JPH0688267A JP H0688267 A JPH0688267 A JP H0688267A JP 4239439 A JP4239439 A JP 4239439A JP 23943992 A JP23943992 A JP 23943992A JP H0688267 A JPH0688267 A JP H0688267A
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- JP
- Japan
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- electrolytic cell
- gas
- fluorine
- long
- heat resistance
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- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 電解を長期間安定して操業する。
【構成】 三弗化窒素ガスまたは弗素ガスの製造を行
う電解槽において、少なくとも内部の電解液と接する部
分及び電解により発生するガスと接する部分が長期耐熱
温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆されている電解
槽。 【効果】 三弗化窒素ガスまたは弗素ガスの発生が長
期間安全、かつ不純物の生成もなく効率よく製造可能。
う電解槽において、少なくとも内部の電解液と接する部
分及び電解により発生するガスと接する部分が長期耐熱
温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆されている電解
槽。 【効果】 三弗化窒素ガスまたは弗素ガスの発生が長
期間安全、かつ不純物の生成もなく効率よく製造可能。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融塩電解法による三
弗化窒素ガスや弗素ガスの製造の際に使用される、電解
槽に関するものである。
弗化窒素ガスや弗素ガスの製造の際に使用される、電解
槽に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】酸性弗
化アンモニウムまたは弗化アンモニウムと弗化水素を原
料とするＮＨ４Ｆ ・ＨＦ系や、これに更に酸性弗化カ
リウムまたは弗化カリウムを原料として加えたＫＦ・Ｎ
Ｈ４Ｆ・ＨＦ系溶融塩電解法による三弗化窒素（Ｎ
Ｆ３）ガスの製造、並びに酸性弗化カリウムまたは弗化
カリウムと弗化水素を原料とするＫＦ・ＨＦ系溶融塩電
解法による弗素（Ｆ２）ガスの製造を行なう場合には、
電解槽の材質としては溶融塩電解液に比較的腐食されに
くい、鉄、モネル、不銹鋼、銅、ニッケル、白金などの
金属が通常使用されているが、このような金属類でも、
ある程度の腐食は避けられず、従って、上記溶融塩電解
においては電解槽の肉厚が次第に薄くなるので、電解槽
の定期的な更新を必要とするという問題がある。
化アンモニウムまたは弗化アンモニウムと弗化水素を原
料とするＮＨ４Ｆ ・ＨＦ系や、これに更に酸性弗化カ
リウムまたは弗化カリウムを原料として加えたＫＦ・Ｎ
Ｈ４Ｆ・ＨＦ系溶融塩電解法による三弗化窒素（Ｎ
Ｆ３）ガスの製造、並びに酸性弗化カリウムまたは弗化
カリウムと弗化水素を原料とするＫＦ・ＨＦ系溶融塩電
解法による弗素（Ｆ２）ガスの製造を行なう場合には、
電解槽の材質としては溶融塩電解液に比較的腐食されに
くい、鉄、モネル、不銹鋼、銅、ニッケル、白金などの
金属が通常使用されているが、このような金属類でも、
ある程度の腐食は避けられず、従って、上記溶融塩電解
においては電解槽の肉厚が次第に薄くなるので、電解槽
の定期的な更新を必要とするという問題がある。
【０００３】そこで、この腐食問題を解決するために、
少なくとも内部の電解液と接する部分及び電解により発
生するガスと接する部分をこれらに対して耐蝕性がある
と考えられている弗素系樹脂により被覆するという方法
が考えられる。しかしながら、この方法であっても、上
記溶融塩電解において操業時の電解液の温度が１００℃
以上であること、また、電解液及び電解により発生する
ガスの腐食性が非常に強い等の特殊な環境条件下での長
期にわたる耐蝕性に関するデータもなく、多種類の弗素
系樹脂の中から、実際にこれらの条件を満たすものを選
定することは非常に困難な問題である。
少なくとも内部の電解液と接する部分及び電解により発
生するガスと接する部分をこれらに対して耐蝕性がある
と考えられている弗素系樹脂により被覆するという方法
が考えられる。しかしながら、この方法であっても、上
記溶融塩電解において操業時の電解液の温度が１００℃
以上であること、また、電解液及び電解により発生する
ガスの腐食性が非常に強い等の特殊な環境条件下での長
期にわたる耐蝕性に関するデータもなく、多種類の弗素
系樹脂の中から、実際にこれらの条件を満たすものを選
定することは非常に困難な問題である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記問題の
根本的な解決手段である電解槽の腐食防止について種々
検討を重ねた結果、電解槽の内面を被覆する弗素系樹脂
の長期耐熱温度が１４０℃以上であれば上記に示したよ
うな電解槽の腐食を長期にわたって防止することが可能
であることを見い出し本発明を完成するに至ったもので
ある。即ち、本発明の電解槽は少なくとも内部の電解液
と接する部分及び電解により発生するガスと接する部分
が長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆されて
なることを特徴とするものである。
根本的な解決手段である電解槽の腐食防止について種々
検討を重ねた結果、電解槽の内面を被覆する弗素系樹脂
の長期耐熱温度が１４０℃以上であれば上記に示したよ
うな電解槽の腐食を長期にわたって防止することが可能
であることを見い出し本発明を完成するに至ったもので
ある。即ち、本発明の電解槽は少なくとも内部の電解液
と接する部分及び電解により発生するガスと接する部分
が長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆されて
なることを特徴とするものである。
【０００５】以下本発明を添付せる図面を参照しながら
詳細に説明する。本発明が対象とする電解槽には種々の
形状のものがある。例えば電解槽の底面が長方形、正方
形、円形、楕円形である場合等である。しかし電解槽は
何れの形状であっても、槽本体、蓋板、電極（陽極及び
陰極）、陽極と陰極を隔離する隔板等で構成されてお
り、これらの配置や構造が多少異なる程度なので、ここ
では最も一般的な底面が長方形である直方体の電解槽を
例に挙げて本発明を説明する。図１は内面が長期耐熱温
度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆された本発明の電解
槽の一例を示す正面断面図であり、形状は底面が長方形
の直方体である。図２は図１におけるＡ−Ａ’矢視図を
示す。
詳細に説明する。本発明が対象とする電解槽には種々の
形状のものがある。例えば電解槽の底面が長方形、正方
形、円形、楕円形である場合等である。しかし電解槽は
何れの形状であっても、槽本体、蓋板、電極（陽極及び
陰極）、陽極と陰極を隔離する隔板等で構成されてお
り、これらの配置や構造が多少異なる程度なので、ここ
では最も一般的な底面が長方形である直方体の電解槽を
例に挙げて本発明を説明する。図１は内面が長期耐熱温
度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆された本発明の電解
槽の一例を示す正面断面図であり、形状は底面が長方形
の直方体である。図２は図１におけるＡ−Ａ’矢視図を
示す。
【０００６】本発明の電解槽は、少なくとも内部の電解
液と接する部分及び電解により発生するガスと接する部
分が、長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆さ
れていなければならない。長期耐熱温度が１４０℃未満
では長期間の使用に耐えることが出来ないばかりか、Ｎ
Ｆ３ガスまたはＦ２ガス中の不純物であるＣＦ４の増加
が認められるので好ましくない。
液と接する部分及び電解により発生するガスと接する部
分が、長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆さ
れていなければならない。長期耐熱温度が１４０℃未満
では長期間の使用に耐えることが出来ないばかりか、Ｎ
Ｆ３ガスまたはＦ２ガス中の不純物であるＣＦ４の増加
が認められるので好ましくない。
【０００７】図１及び図２は、電解液及び電解により発
生するガスと接する部分である電解槽本体１、蓋板３、
隔板固定用蓋板１１、陽極及び陰極発生ガス出口管１
２、１３の内面が全て長期耐熱温度１４０℃以上の弗素
系樹脂で被覆されているので、本発明の目的を最も完全
に達成することができる。
生するガスと接する部分である電解槽本体１、蓋板３、
隔板固定用蓋板１１、陽極及び陰極発生ガス出口管１
２、１３の内面が全て長期耐熱温度１４０℃以上の弗素
系樹脂で被覆されているので、本発明の目的を最も完全
に達成することができる。
【０００８】尚、隔板１０も長期耐熱温度１４０℃以上
の弗素系樹脂で製作されていることが望ましい。また電
解槽においては陽極５及び陰極６に接続されている接続
棒７ａ、7bは、蓋板３とは絶縁材8a、8bで絶縁されてい
て、更に接続棒7a、7bは接続棒固定用袋ナット９ａ、９
ｂで蓋板３に間接的に固定されているが、この絶縁材８
ａ、８ｂ、接続棒固定用袋ナット９ａ、９ｂ、更にはガ
スケット１４も長期耐熱温度１４０℃以上弗素系樹脂で
製作されていることが望ましい。ただし、本発明におい
ては電解槽本体１の内面が長期耐熱温度１４０℃以上の
弗素系樹脂で被覆されていれば、蓋板３、隔板固定用蓋
板１１、陽極及び陰極発生ガス出口管１２、１３の内面
は、必ずしも長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で
被覆せずとも、本発明の一つの目的である電解再開始時
の溶融塩の電解槽外への噴出は防止することができる。
の弗素系樹脂で製作されていることが望ましい。また電
解槽においては陽極５及び陰極６に接続されている接続
棒７ａ、7bは、蓋板３とは絶縁材8a、8bで絶縁されてい
て、更に接続棒7a、7bは接続棒固定用袋ナット９ａ、９
ｂで蓋板３に間接的に固定されているが、この絶縁材８
ａ、８ｂ、接続棒固定用袋ナット９ａ、９ｂ、更にはガ
スケット１４も長期耐熱温度１４０℃以上弗素系樹脂で
製作されていることが望ましい。ただし、本発明におい
ては電解槽本体１の内面が長期耐熱温度１４０℃以上の
弗素系樹脂で被覆されていれば、蓋板３、隔板固定用蓋
板１１、陽極及び陰極発生ガス出口管１２、１３の内面
は、必ずしも長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で
被覆せずとも、本発明の一つの目的である電解再開始時
の溶融塩の電解槽外への噴出は防止することができる。
【０００９】尚、本発明の電解槽を使用してＦ２ガスを
製造する場合に、陽極から発生するＦ２ガスが高濃度で
あると、長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂でさえ
もＦ ２ガスと反応して腐食する可能性があるので、この
場合は隔板１０で隔てられているＦ２ガスが発生する陽
極室へ窒素、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガスを供給
して、Ｆ２ガスを希釈しながら溶融塩電解を行なうのが
好ましい。
製造する場合に、陽極から発生するＦ２ガスが高濃度で
あると、長期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂でさえ
もＦ ２ガスと反応して腐食する可能性があるので、この
場合は隔板１０で隔てられているＦ２ガスが発生する陽
極室へ窒素、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガスを供給
して、Ｆ２ガスを希釈しながら溶融塩電解を行なうのが
好ましい。
【００１０】ところで、本発明において使用される弗素
系樹脂は、長期耐熱温度が１４０℃以上であることが必
要である。長期耐熱温度とはアメリカの電気製品に適用
されるＵＬ７４６Ｂ規格で規定される耐熱温度のことで
あり、無加重で長時間熱処理した際の力学特性低下の耐
熱限界を示す尺度である。通常、１０万時間空気中で熱
処理したのち、常温での特性、例えば、引張強さ、衝撃
強さや電気特性が半減する温度を示す。この耐熱温度の
推定には、高温促進試験のアレニウスプロットを用い
る。
系樹脂は、長期耐熱温度が１４０℃以上であることが必
要である。長期耐熱温度とはアメリカの電気製品に適用
されるＵＬ７４６Ｂ規格で規定される耐熱温度のことで
あり、無加重で長時間熱処理した際の力学特性低下の耐
熱限界を示す尺度である。通常、１０万時間空気中で熱
処理したのち、常温での特性、例えば、引張強さ、衝撃
強さや電気特性が半減する温度を示す。この耐熱温度の
推定には、高温促進試験のアレニウスプロットを用い
る。
【００１１】したがって、本発明において使用可能なフ
ッ素樹脂としては、例えばポリテトラフルオロエチレ
ン、ポリビニルフルオライド、テトラフルオロエチレン
−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロ
エチレン−エチレン共重合体、テトラフルオロエチレン
−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、クロ
ロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体等長期耐熱
温度が１４０℃以上のものが何れも使用可能であるが、
これらの中でもポリテトラフルオロエチレン及びテトラ
フルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテ
ル共重合体が長期耐熱温度が２６０℃とフッ素樹脂中最
も高いので、特に好ましい。尚、弗素系樹脂の被覆の方
法としてはコーティング、ライニングの何れの方法でも
よいが、ライニングの方が半永久的に使用できるので、
より好ましい。
ッ素樹脂としては、例えばポリテトラフルオロエチレ
ン、ポリビニルフルオライド、テトラフルオロエチレン
−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロ
エチレン−エチレン共重合体、テトラフルオロエチレン
−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、クロ
ロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体等長期耐熱
温度が１４０℃以上のものが何れも使用可能であるが、
これらの中でもポリテトラフルオロエチレン及びテトラ
フルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテ
ル共重合体が長期耐熱温度が２６０℃とフッ素樹脂中最
も高いので、特に好ましい。尚、弗素系樹脂の被覆の方
法としてはコーティング、ライニングの何れの方法でも
よいが、ライニングの方が半永久的に使用できるので、
より好ましい。
【００１２】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に具体的に説
明する。 実施例１ 図１及び図２に示す電解槽を用い、原料としてNH4F・HF
系の溶融塩を使用して、溶融塩電解によるＮＦ3ガスの
製造を行なった(HF/NH4Fモル比＝1.8 ) 。尚、電解槽本
体１、蓋板３及び隔板固定用蓋板11は何れも厚さ10mmの
鋼板製で、この内面に弗素系樹脂２としてそれぞれポリ
テトラフルオロエチレン（長期耐熱温度２６０℃）を５
mmの厚さにライニングしてある。電解反応は４週間に１
日（24時間）停止するというサイクルで３年間行なった
結果、使用開始前と３年間使用後電解槽内の弗素系樹脂
２には何ら変化なく、電解槽は腐食の点では半永久的に
使用されることが判った。また、原料溶融塩に対するＮ
Ｆ3ガス中の不純物の測定を定期的に行ったところ、特
に異常値は見られなかった。なかでもＣＦ4の濃度は、
３年間で１５〜２０ｐｐｍの値を推移し変化はなかっ
た。
明する。 実施例１ 図１及び図２に示す電解槽を用い、原料としてNH4F・HF
系の溶融塩を使用して、溶融塩電解によるＮＦ3ガスの
製造を行なった(HF/NH4Fモル比＝1.8 ) 。尚、電解槽本
体１、蓋板３及び隔板固定用蓋板11は何れも厚さ10mmの
鋼板製で、この内面に弗素系樹脂２としてそれぞれポリ
テトラフルオロエチレン（長期耐熱温度２６０℃）を５
mmの厚さにライニングしてある。電解反応は４週間に１
日（24時間）停止するというサイクルで３年間行なった
結果、使用開始前と３年間使用後電解槽内の弗素系樹脂
２には何ら変化なく、電解槽は腐食の点では半永久的に
使用されることが判った。また、原料溶融塩に対するＮ
Ｆ3ガス中の不純物の測定を定期的に行ったところ、特
に異常値は見られなかった。なかでもＣＦ4の濃度は、
３年間で１５〜２０ｐｐｍの値を推移し変化はなかっ
た。
【００１３】実施例２ 電解槽の弗素系樹脂２をテトラフルオロエチレン−エチ
レン共重合体（長期耐熱温度１５０℃）に変更した以外
は実施例１と同一の方法で電解を行った結果、使用開始
前と３年間使用後電解槽内の弗素系樹脂２には何ら変化
なく、電解槽は腐食の点では半永久的に使用されること
が判った。また、原料溶融塩に対するＮＦ3ガス中の不
純物の測定を定期的に行ったところ、特に異常値は見ら
れなかった。なかでもＣＦ4の濃度は、３年間で１５〜
２０ｐｐｍの値を推移し変化はなかった。
レン共重合体（長期耐熱温度１５０℃）に変更した以外
は実施例１と同一の方法で電解を行った結果、使用開始
前と３年間使用後電解槽内の弗素系樹脂２には何ら変化
なく、電解槽は腐食の点では半永久的に使用されること
が判った。また、原料溶融塩に対するＮＦ3ガス中の不
純物の測定を定期的に行ったところ、特に異常値は見ら
れなかった。なかでもＣＦ4の濃度は、３年間で１５〜
２０ｐｐｍの値を推移し変化はなかった。
【００１４】実施例３ 実施例１と同様に図１及び図２に示す電解槽を用い電解
槽本体１の弗素系樹脂２はテトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（長期耐熱
温度２６０℃）を３mmの厚さにライニング、原料として
KF・HF系の溶融塩を使用して、溶融塩電解によるF2ガス
の製造を行なった(HF/KFモル比＝2.0 )。尚、電解反応
時はF2ガスの発生する陽極室へN2ガスを供給して発生す
るF2ガスを希釈しながら行なった。電解反応は実施例１
と同様４週間に１日停止するというサイクルで３年間行
ない、３年間使用後の電解槽内を観察した。長期耐熱温
度２６０℃の弗素系樹脂であるテトラフルオロエチレン
−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を内面
にライニングしている電解槽本体１、蓋板３、隔板固定
用蓋板１１及び弗素系樹脂２には全く変化なく、電解槽
本体１は腐食の点では半永久的に使用されることが判っ
た。また、原料溶融塩に対するＦ２ガス中の不純物の測
定を定期的に行ったところ、特に異常値は見られなかっ
た。なかでもＣＦ４の濃度は、３年間で２０〜３０ｐｐ
ｍの値を推移し変化はなかった。
槽本体１の弗素系樹脂２はテトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（長期耐熱
温度２６０℃）を３mmの厚さにライニング、原料として
KF・HF系の溶融塩を使用して、溶融塩電解によるF2ガス
の製造を行なった(HF/KFモル比＝2.0 )。尚、電解反応
時はF2ガスの発生する陽極室へN2ガスを供給して発生す
るF2ガスを希釈しながら行なった。電解反応は実施例１
と同様４週間に１日停止するというサイクルで３年間行
ない、３年間使用後の電解槽内を観察した。長期耐熱温
度２６０℃の弗素系樹脂であるテトラフルオロエチレン
−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を内面
にライニングしている電解槽本体１、蓋板３、隔板固定
用蓋板１１及び弗素系樹脂２には全く変化なく、電解槽
本体１は腐食の点では半永久的に使用されることが判っ
た。また、原料溶融塩に対するＦ２ガス中の不純物の測
定を定期的に行ったところ、特に異常値は見られなかっ
た。なかでもＣＦ４の濃度は、３年間で２０〜３０ｐｐ
ｍの値を推移し変化はなかった。
【００１５】比較例１ 実施例１と同様に図１及び図２に示す電解槽を用い（た
だし電解槽本体１の弗素系樹脂２は長期耐熱温度が１２
０℃であるポリクロロトリフルオロエチレンを３ｍｍの
厚さにライニング）、原料としてＮＨ４Ｆ・ＨＦ系の溶
融塩を使用して、実施例１と同様に溶融塩電解によるＮ
Ｆ３ガスの製造を１年間行なった（ＨＦ／ＮＨ４Ｆモル
比＝１．８ ） 。１年間使用後の電解槽内を観察した
ところ、弗素系樹脂でライニングした個所が数個所破損
しており、さらに継続して使用するには危険性をともな
うと判断した。また、原料溶融塩に対するＮＦ３ガス中
の不純物の測定を定期的に行ったところ、使用開始して
３か月経過後ＣＦ４の濃度が徐々に増加するのが観察さ
れた。そして、１年後には５００ｐｐｍに増加し長期の
使用には耐えられないことが判明した。
だし電解槽本体１の弗素系樹脂２は長期耐熱温度が１２
０℃であるポリクロロトリフルオロエチレンを３ｍｍの
厚さにライニング）、原料としてＮＨ４Ｆ・ＨＦ系の溶
融塩を使用して、実施例１と同様に溶融塩電解によるＮ
Ｆ３ガスの製造を１年間行なった（ＨＦ／ＮＨ４Ｆモル
比＝１．８ ） 。１年間使用後の電解槽内を観察した
ところ、弗素系樹脂でライニングした個所が数個所破損
しており、さらに継続して使用するには危険性をともな
うと判断した。また、原料溶融塩に対するＮＦ３ガス中
の不純物の測定を定期的に行ったところ、使用開始して
３か月経過後ＣＦ４の濃度が徐々に増加するのが観察さ
れた。そして、１年後には５００ｐｐｍに増加し長期の
使用には耐えられないことが判明した。
【００１６】比較例２ 実施例１と同様に図１及び図２に示す電解槽を用い（た
だし電解槽本体１の弗素系樹脂２は長期耐熱温度が１２
０℃であるポリビニリデンフルオライドを３ｍｍの厚さ
にライニング）、実施例２と同様に溶融塩電解によるＦ
２ガスの製造を１年間行なった。１年間使用後の電解槽
内を観察したところ、弗素系樹脂でライニングした個所
が数個所破損しており、さらに継続して使用するには危
険性をともなうと判断した。また、原料溶融塩に対する
Ｆ２ガス中の不純物の測定を定期的に行ったところ、使
用開始して１か月経過後ＣＦ４の濃度が徐々に増加する
のが観察された。そして、１年後には１％に増加し長期
の使用には耐えられないことが判明した。
だし電解槽本体１の弗素系樹脂２は長期耐熱温度が１２
０℃であるポリビニリデンフルオライドを３ｍｍの厚さ
にライニング）、実施例２と同様に溶融塩電解によるＦ
２ガスの製造を１年間行なった。１年間使用後の電解槽
内を観察したところ、弗素系樹脂でライニングした個所
が数個所破損しており、さらに継続して使用するには危
険性をともなうと判断した。また、原料溶融塩に対する
Ｆ２ガス中の不純物の測定を定期的に行ったところ、使
用開始して１か月経過後ＣＦ４の濃度が徐々に増加する
のが観察された。そして、１年後には１％に増加し長期
の使用には耐えられないことが判明した。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、従来技術では達成され
なかった電解槽の長期使用が達成される。即ち、本発明
の範囲外である比較例はライニングした樹脂が１年程度
で破損するという現象が発生し、長期使用に耐えること
ができなかった。そして、破損したフッ素樹脂が原料浴
中に溶け込むことによって有機物濃度が増加し、ＣＦ４
の発生が多くなる。特にＣＦ４は沸点がＮＦ３ガスとほ
ぼ同一であり、ＣＦ４の増加は後工程の分離精製操作が
非常に困難となる。これに対し、本発明の範囲内である
実施例は３年間の使用に耐え、腐食の完全防止によって
電解槽の定期的な更新の必要がなく、不純物としてのＣ
Ｆ４の増加も全くない。
なかった電解槽の長期使用が達成される。即ち、本発明
の範囲外である比較例はライニングした樹脂が１年程度
で破損するという現象が発生し、長期使用に耐えること
ができなかった。そして、破損したフッ素樹脂が原料浴
中に溶け込むことによって有機物濃度が増加し、ＣＦ４
の発生が多くなる。特にＣＦ４は沸点がＮＦ３ガスとほ
ぼ同一であり、ＣＦ４の増加は後工程の分離精製操作が
非常に困難となる。これに対し、本発明の範囲内である
実施例は３年間の使用に耐え、腐食の完全防止によって
電解槽の定期的な更新の必要がなく、不純物としてのＣ
Ｆ４の増加も全くない。
【００１８】
【図１】 内面が弗素系樹脂で被覆された本発明の電解
槽の一例を示す正面断面図であり、形状は底面が長方形
の直方体である。
槽の一例を示す正面断面図であり、形状は底面が長方形
の直方体である。
【図２】 図１におけるＡ−Ａ’矢視図を示す。
１ 電解槽本体 ２ 弗素系樹脂 ３ 蓋板 ４ 溶融塩電解浴 ５ 陽極 ６ 陰極、 ７ａ、７ｂ 接続棒 ８ａ、８ｂ 絶縁材 ９ａ、９ｂ 接続棒固定用袋ナット １０ 隔板 １１ 隔板固定用蓋板 １２ 陽極発生ガス出口管 １３ 陰極発生ガス出口管 １４ ガスケット １５ 蓋板用ボルトナット １６ 隔板固定用ボルト
Claims (1)
- 【請求項１】 三弗化窒素ガスまたは弗素ガスの製
造を行う電解槽において、少なくとも内部の電解液と接
する部分及び電解により発生するガスと接する部分が長
期耐熱温度１４０℃以上の弗素系樹脂で被覆されてなる
ことを特徴とする電解槽。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4239439A JPH0688267A (ja) | 1992-09-08 | 1992-09-08 | 電解槽 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4239439A JPH0688267A (ja) | 1992-09-08 | 1992-09-08 | 電解槽 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688267A true JPH0688267A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=17044792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4239439A Pending JPH0688267A (ja) | 1992-09-08 | 1992-09-08 | 電解槽 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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